譚紹栩，林家昱，張藝耀，李 進(jìn)，劉海龍

（中海石油（中國(guó)）有限公司天津分公司，天津 300459）

渤中34-9 油藏主力層位分布在明化鎮(zhèn)組、東營(yíng)組和沙河街組。鉆遇的地層從上到下依次為:第四系平原組、新近系明化鎮(zhèn)組、館陶組以及古近系東營(yíng)組和沙河街組，主要含油層系為低滲致密層[1]。從同井區(qū)兩口井投產(chǎn)情況來(lái)看，產(chǎn)液量未達(dá)到鉆后配產(chǎn)且壓差較大，經(jīng)分析得知，所在區(qū)塊具備一定的儲(chǔ)量基礎(chǔ)，但因井況復(fù)雜未錄取中子密度測(cè)井資料，儲(chǔ)層物性解釋及孔喉結(jié)構(gòu)具有不確定性，由國(guó)內(nèi)礦場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)得知，籠統(tǒng)壓裂防砂是提高低產(chǎn)能致密井單井產(chǎn)量的重要手段[2-4]。為此，以海上鉆井平臺(tái)作為載體，進(jìn)行了渤海油田M 井的籠統(tǒng)壓裂作業(yè)，并取得了成功。

1 基本概況

M 井采用177.8 mm 套管射孔完井+籠統(tǒng)壓裂，目的層位為泥巖夾粉、細(xì)砂巖，或細(xì)砂巖與泥巖不等厚互層，砂巖巖性以中、細(xì)粒巖屑長(zhǎng)石砂巖為主[5]。儲(chǔ)層為沙河街組，油藏類型為層狀構(gòu)造油藏。主要含油井區(qū)測(cè)井解釋平均孔隙度8.9%，平均滲透率25.1 mD，儲(chǔ)層物性低孔、低滲。油藏地溫梯度3.68 ℃/100m，壓力系數(shù)為1.005，壓力梯度為0.986 MPa/100m，屬于正常溫度和壓力系統(tǒng)。

2 海上籠統(tǒng)壓裂工藝優(yōu)選及施工難點(diǎn)分析

2.1 海上籠統(tǒng)壓裂工藝優(yōu)選

2.1.1 選井原則 針對(duì)渤海油田儲(chǔ)層物性及籠統(tǒng)壓裂技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀，進(jìn)一步優(yōu)化了籠統(tǒng)壓裂選井條件:

（1）具有一定的儲(chǔ)量基礎(chǔ)和開(kāi)采潛力；

（2）具有較充足的能量基礎(chǔ)，地層虧空不嚴(yán)重；

（3）地層物性較差，連通性較差；

（4）地層不出砂，不需要進(jìn)行防砂作業(yè)。

2.1.2 壓裂液優(yōu)選 合適的壓裂液對(duì)壓裂效果有重要的作用。針對(duì)需要籠統(tǒng)壓裂的井，進(jìn)行壓裂液的優(yōu)化設(shè)計(jì)與地層試驗(yàn)，優(yōu)選出一種適用于籠統(tǒng)壓裂及該井的壓裂液體系。

高性能壓裂液:配方為3%膠粉（WG-11）+0.1%助排劑（LDsurf-300D）+0.1%黏土穩(wěn)定劑（Cla-web）+0.02%殺菌劑（BE-3S）+0.02%抑菌劑（BE-6）+0.02%酸（BA-20）+0.1%堿（Mo-67）+0.08%瞬時(shí)交聯(lián)劑（Cl-31）+0.3%延遲交聯(lián)劑（Cl-2fM）+0.1%破膠劑（Vicon-NF），特點(diǎn)是攜砂能力強(qiáng)，濾失量低，能滿足渤海一般常溫常壓井的作業(yè)需求。

2.1.3 支撐劑優(yōu)選 根據(jù)油層物性、施工要求，并充分考慮作業(yè)成本，初步分析儲(chǔ)層破裂壓力較高，裂縫閉合壓力預(yù)測(cè)為40～50 MPa，以閉合壓力作為極限壓力值，中強(qiáng)度陶粒可滿足抗壓要求。為保證順利加砂及提高整體裂縫導(dǎo)流能力，優(yōu)選20～40 目中強(qiáng)度陶粒。選用20/40 目中強(qiáng)度陶粒，支撐較寬的主裂縫，同時(shí)配合縫內(nèi)暫堵劑提高裂縫開(kāi)度[6]。綜合考慮支撐劑壓實(shí)、嵌入、破碎及應(yīng)力循環(huán)等因素，支撐劑抗壓級(jí)別滿足不低于52 MPa 的要求。

2.2 海上籠統(tǒng)壓裂施工難點(diǎn)

籠統(tǒng)壓裂的目的是通過(guò)壓裂在致密低滲儲(chǔ)層形成裂縫并充填陶粒，形成擋砂屏障，從而穿透污染帶，增加泄油面積，降低流速，提高油井產(chǎn)能[7-9]。

籠統(tǒng)壓裂是通過(guò)高排量將砂漿泵入到儲(chǔ)層內(nèi)，高排量泵入砂漿的過(guò)程中，施工壓力逐漸變大，管內(nèi)摩阻增加，通常會(huì)通過(guò)加入交聯(lián)劑降低摩阻，確保作業(yè)能夠順利進(jìn)行。通過(guò)對(duì)裂縫形成機(jī)理的分析得知，斜井井眼軌跡通常不與最小主應(yīng)力垂直，產(chǎn)生的裂縫將偏離射孔方向，發(fā)生近井地帶扭轉(zhuǎn)，導(dǎo)致摩阻增加，裂縫面向垂直于最小水平應(yīng)力的方向發(fā)展，與最大應(yīng)力方向一致，形成裂縫轉(zhuǎn)向。斜井壓裂初期負(fù)斜率可能是近井地帶摩阻產(chǎn)生的，而不是徑向和裂縫延伸形成的，會(huì)誤導(dǎo)判斷，還會(huì)造成破裂壓力和施工壓力過(guò)高，最后使裂縫生長(zhǎng)失控?；\統(tǒng)壓裂施工過(guò)程中不確定性較大，可能會(huì)出現(xiàn)提前脫砂的情況。因此為了井筒安全，采取將RTTS 封隔器位置上移，根據(jù)設(shè)計(jì)砂量，留足砂漿口袋，避免提前脫砂引起的套管變形。

籠統(tǒng)壓裂施工完成后需要等待地層自動(dòng)閉合，需長(zhǎng)時(shí)間返排作業(yè)，待地層閉合后，才能保證井控，因此現(xiàn)場(chǎng)需要配備足夠的壓井材料，保證井控安全。

3 籠統(tǒng)壓裂工具與壓裂參數(shù)設(shè)計(jì)

3.1 籠統(tǒng)壓裂工具及管柱結(jié)構(gòu)

M 井為一口177.8 mm 套管射孔不防砂井，儲(chǔ)層物性相對(duì)較差，采用籠統(tǒng)壓裂進(jìn)行儲(chǔ)層改造，選用20/40 目陶粒[10，11]。鉆具組合:引鞋+艾普177.8 mm champv封隔器+120.6 mm 鉆鋌+88.9 mm 鉆桿+變扣（411×DSHT55 B）+139.7 mm 鉆桿。通過(guò)優(yōu)化壓裂管柱，引進(jìn)采用champv 封隔器+艾普鎖定接頭，防止在施工作業(yè)過(guò)程中壓力過(guò)高導(dǎo)致管柱上串，造成解封封隔器，避免造成施工事故。champv 封隔器是一種帶有旁通機(jī)構(gòu)的懸掛式可回收高溫高壓封隔器，工具在下井過(guò)程中，旁通通道能一直保持打開(kāi)狀態(tài)，當(dāng)封隔器開(kāi)始坐封時(shí)，旁通通道逐漸關(guān)閉。封隔器坐封后，旁通通過(guò)一個(gè)平衡機(jī)構(gòu)來(lái)保持關(guān)閉。這個(gè)平衡機(jī)構(gòu)主要利用工作管柱的壓差在平衡接頭上產(chǎn)生一個(gè)向下的力來(lái)防止旁通被打開(kāi)（見(jiàn)圖1，圖2）。

3.2 籠統(tǒng)壓裂模擬設(shè)計(jì)

采用壓裂分析軟件進(jìn)行籠統(tǒng)壓裂參數(shù)設(shè)計(jì)，在正式壓裂前進(jìn)行小壓測(cè)試，根據(jù)地層反饋情況，確定正式壓裂參數(shù)。泵注期間，需要實(shí)時(shí)地監(jiān)測(cè)地面泵注壓力，地面壓力需保持在安全范圍內(nèi)，避免RTTS 封隔器內(nèi)外壓差過(guò)大而意外解封，泵注和脫砂期間，地面泵注壓力最大值為:

式中:WL-封隔器解封的壓差，MPa。

施工最大允許壓力會(huì)在現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，確保地面油壓始終低于Pmax。

根據(jù)作業(yè)前模擬，泵注程序及裂縫模擬（見(jiàn)圖3），根據(jù)模擬結(jié)果可知:裂縫鋪砂長(zhǎng)度50.6 m，裂縫高度87.1 m，裂縫寬度1.378 cm。

4 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及效果

4.1 籠統(tǒng)壓裂施工

（1）壓裂作業(yè)（見(jiàn)圖4）。本次壓裂作業(yè)，排量16 bpm進(jìn)行主壓作業(yè)，共加砂51 776 lbs，壓力4 500 psi 左右，顯示較平穩(wěn)，將陶粒全部頂入地層后停泵。

（2）返排作業(yè)（見(jiàn)圖5）。防砂作業(yè)結(jié)束后，轉(zhuǎn)入關(guān)井返排防壓階段，通過(guò)圖5 施工曲線看出，放壓時(shí)間較長(zhǎng)，待壓力釋放結(jié)束后，進(jìn)行壓井作業(yè)，有效的控制了井控。

4.2 壓裂施工效果

圖1 champv 封隔器整體示意圖

圖2 champv 封隔器工具二維結(jié)構(gòu)圖

圖3 壓裂裂縫模擬

圖4 BZ34-9B2 井壓裂施工曲線

圖5 BZ34-9B2 井返排作業(yè)示意圖

BZ34-9B2 井壓裂后采用普合電泵生產(chǎn)管柱進(jìn)行生產(chǎn)。投產(chǎn)初期油壓3.5 MPa，日產(chǎn)液123 m3，含水9%，日產(chǎn)油111.93 m3，與同井區(qū)、同構(gòu)造兩口井相比產(chǎn)量高出一倍（見(jiàn)表1）。

表1 壓裂后產(chǎn)量與配產(chǎn)情況對(duì)比

試驗(yàn)井生產(chǎn)后一直運(yùn)行穩(wěn)定，但由于渤海油田該類作業(yè)較少，未提前確定明確的放噴制度，為后期處理帶來(lái)一定的困擾。如何控制放噴量和頻率，在盡快放壓的同時(shí)，保證地層盡量不出油，保證井控安全，是此類壓裂作業(yè)在今后需要探索的問(wèn)題。借鑒并咨詢陸地頁(yè)巖氣、致密氣、煤層氣等的低滲地層的壓裂情況，壓裂后泵壓下降緩慢，且有返吐現(xiàn)象是正常的，需要確認(rèn)放噴量和時(shí)間。

5 結(jié)論

（1）籠統(tǒng)壓裂champv 封隔器性能穩(wěn)定，在高排量、高壓力下密封效果良好，后期帶壓解封順利完成，后期作業(yè)可繼續(xù)使用該類工具進(jìn)行籠統(tǒng)壓裂作業(yè)。

（2）在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)籠統(tǒng)壓裂工具及工藝進(jìn)行了試驗(yàn)，與常規(guī)壓裂工具和工藝比較，籠統(tǒng)壓裂工藝操作簡(jiǎn)便，儲(chǔ)層改造效果良好，裂縫規(guī)模與設(shè)計(jì)基本一致，不易發(fā)生復(fù)雜情況，且作業(yè)成本較低，投產(chǎn)后生產(chǎn)壓差穩(wěn)定，日產(chǎn)油超過(guò)配產(chǎn)。

（3）試驗(yàn)井生產(chǎn)后一直運(yùn)行穩(wěn)定，后續(xù)測(cè)壓獲取準(zhǔn)確地層壓力后，能夠分析壓裂作業(yè)后的地層壓力和圈閉壓力，并可根據(jù)壓力情況，確定后續(xù)類似井作業(yè)是否需要增加放壓、放噴作業(yè)程序，并做好相應(yīng)的安全風(fēng)險(xiǎn)分析。

（4）通過(guò)整合平臺(tái)設(shè)備各方面資源，克服海上籠統(tǒng)壓裂施工難點(diǎn)，順利實(shí)施了1 口井的177.8 mm 套管完井籠統(tǒng)壓裂施工，投產(chǎn)后，增產(chǎn)效果較好，為今后渤海低產(chǎn)能井完井壓裂技術(shù)發(fā)展提供了經(jīng)驗(yàn)。