齊曉哲， 袁志立， 岳 鋒

(上海華都建筑規(guī)劃設(shè)計有限公司， 上海 200092)

1 工程概述

珠海橫琴天沐琴臺項目(圖1)位于廣東省自貿(mào)區(qū)橫琴新區(qū)片區(qū)，坐落于天沐河中心的人工島上。本工程地下2層，裙房左側(cè)地上3層，右側(cè)地上2層，主樓地上16層，從建筑中部區(qū)域縱向穿越建筑體的市政橋梁與主體結(jié)構(gòu)設(shè)縫脫開，橋墩基礎(chǔ)與建筑基礎(chǔ)底板相連，自基礎(chǔ)頂面以上部分均與主體結(jié)構(gòu)脫開設(shè)計?？偨ㄖ娣e約24萬m2，建筑高度71.000m，建筑集創(chuàng)新辦公、會議展覽、城市規(guī)劃展覽館、酒店、商業(yè)、游艇旅游等功能于一體。

圖1 建筑效果圖

該工程的結(jié)構(gòu)設(shè)計基準(zhǔn)期為50年，主樓的安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度值為0.10g，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類。結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類別：商業(yè)裙房及地下室為乙類；裙房以上的辦公及酒店為丙類。取50年一遇基本風(fēng)壓為0.85kN/m2，10年一遇風(fēng)荷載基本風(fēng)壓0.50kN/m2，地面粗糙度類別為B類[1]。

圖2 防震縫位置示意圖

2 結(jié)構(gòu)體系及布置

本工程地下結(jié)構(gòu)連為一體，上部結(jié)構(gòu)均嵌固于地下室頂板處。由于本項目平面尺寸較大，地下室東西向最大長度464.76m，南北向最大寬度203.80m，地面以上東西向最大長度381.50m，南北向最大寬度174m。為改善結(jié)構(gòu)抗震性能，同時控制結(jié)構(gòu)單元尺寸，減小混凝土的收縮及溫度應(yīng)力的影響，在地面以上設(shè)置防震縫兼伸縮縫將結(jié)構(gòu)分為A，B兩個結(jié)構(gòu)單元。確定防震縫位置時結(jié)合建筑平面功能布置及立面效果，盡量減小對建筑效果的影響；同時考慮結(jié)構(gòu)布置情況，使設(shè)縫后的結(jié)構(gòu)單元平面布置盡可能規(guī)則，減輕結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件效率。設(shè)縫后，A結(jié)構(gòu)單元X向尺寸為182.80m，Y向尺寸為164.80m；B結(jié)構(gòu)單元X向尺寸為200.90m，Y向尺寸為174.00m。防震縫平面及立面位置如圖2所示。

本工程設(shè)置防震縫后，A結(jié)構(gòu)單元上部塔樓，地上16層，結(jié)構(gòu)總高度69.90m，立面呈曲線弧形縮進，裙房3層，裙房高度16.80m，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系。B結(jié)構(gòu)單元地上5層，結(jié)構(gòu)總高度20.40m，裙房2層，裙房高度11.50m，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。B結(jié)構(gòu)單元中部的大跨度結(jié)構(gòu)采用空腹桁架的鋼結(jié)構(gòu)體系。A結(jié)構(gòu)單元及B結(jié)構(gòu)單元局部大跨、重載及凈高有特別要求的功能區(qū)域采用勁性混凝土結(jié)構(gòu)。左側(cè)立面的弧形縮進采用空間斜柱或折梁等形式實現(xiàn)。上部結(jié)構(gòu)投影范圍以外的地下室區(qū)域采用鋼筋混凝土框架+鋼筋混凝土外墻結(jié)構(gòu)體系。地面以上的典型樓層平面布置圖見圖3，結(jié)構(gòu)整體模型見圖4。

3 超限情況及結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)

3.1 超限判定

依據(jù)《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項審查技術(shù)要點》(建質(zhì)﹝2015﹞67號)[2]對A結(jié)構(gòu)單元及B結(jié)構(gòu)單元進行超限認(rèn)定。

A結(jié)構(gòu)單元具有以下特點：1)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、偏心布置。Y向考慮偶然偏心的位移比最大值為1.4，X向偏心率大于0.15。2)凸凹不規(guī)則。3層最大凸出尺寸與相應(yīng)邊長的比值為45%，4層最大凸出尺寸與相應(yīng)邊長的比值為47%。3)樓板不連續(xù)。裙房3,4層開洞后有效寬度比為27.3%。4)尺寸突變。裙房高度16.800m，大于主樓高度的20%，裙房有較多外挑構(gòu)件，外挑長度大于4.0m。

圖3 典型樓面平面布置圖

圖4 結(jié)構(gòu)整體模型圖

B結(jié)構(gòu)單元具有以下特點：1)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、偏心布置。X向考慮偶然偏心的位移比最大值為1.58,Y向考慮偶然偏心的位移比最大值為1.21，X向偏心率大于0.15。2)凸凹不規(guī)則。3層最大內(nèi)凹尺寸與相應(yīng)邊長的比值為52%。3)尺寸突變。裙房高度11.500m，大于主樓高度的20%；裙房有較多外挑構(gòu)件，外挑長度大于4.0m。4)局部不規(guī)則。右側(cè)端部斜柱，同時屬于穿層柱。

綜上所述，按全國超限管理規(guī)定，本工程A結(jié)構(gòu)單元及B結(jié)構(gòu)單元均為4小項超限的復(fù)雜高層建筑，需進行超限抗震專項審查[3]。

3.2 結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)及要求

本工程抗震性能目標(biāo)綜合考慮抗震設(shè)防類別、設(shè)防烈度、場地條件、結(jié)構(gòu)的特殊性、建造費用、震后損失和修復(fù)難易程度等各種因素，確定抗震性能目標(biāo)為C級[4]。結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震性能要求見表1。

結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震性能要求 表1

4 結(jié)構(gòu)彈性動力時程分析結(jié)果

4.1 計算分析

本工程結(jié)構(gòu)的整體計算采用了PKPM SATWE 2010和MIDAS Gen 2017。計算中用桿件單元模擬框架柱及梁，用殼單元模擬墻體及樓板[5-6]。主裙樓之間連接薄弱部位、大洞口周邊樓板采用彈性樓板假定，以真實地模擬樓板平面內(nèi)的剛度。為對比分析，分析時兩種軟件均采用相同的荷載取值和參數(shù)取值。

4.2 結(jié)構(gòu)周期和振型

分析中包括了足夠的振型，使建筑物質(zhì)量參與系數(shù)超過90%。每一振型的峰值反應(yīng)均采用CQC法組合，分析考慮了多方向的水平地震作用效應(yīng)。計算得到的前3階振型的振動周期結(jié)果列于表2，周期比為第1扭轉(zhuǎn)周期與第1平動周期的比值。兩種程序的計算結(jié)果基本吻合，兩種程序計算的A，B結(jié)構(gòu)單元重力荷載代表值相差均小于1.5%，圖5為A結(jié)構(gòu)單元的前3階振型圖。

結(jié)構(gòu)動力特性 表2

圖5 A結(jié)構(gòu)單元前3階振型圖

4.3 結(jié)構(gòu)響應(yīng)

反應(yīng)譜法下計算得到的結(jié)構(gòu)最大響應(yīng)位移結(jié)果列于表3?？梢钥闯?，兩個軟件計算結(jié)果吻合良好，層間位移角及位移比均滿足規(guī)范要求，地震作用下的基底剪重比在正常范圍內(nèi)，且滿足規(guī)范規(guī)定的最小水平地震剪力系數(shù)要求。

反應(yīng)譜法計算的結(jié)構(gòu)最大響應(yīng)結(jié)果 表3

4.4 嵌固端選擇驗算

嵌固端是上部結(jié)構(gòu)計算的固接支座，地震作用下，嵌固端界面以下部分土體、基礎(chǔ)及地下室隨地面一起運動，界面以上上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生相對運動。

(1)剛度要求：嵌固端支座三個方向的平動及轉(zhuǎn)動均為0。無地下室嵌固端以下的基礎(chǔ)及土體應(yīng)有一定的剛度，有地下室嵌固端以下的地下室、基礎(chǔ)及土體應(yīng)有一定的剛度。

(2)強度要求：地震作用時，嵌固端上部的豎向構(gòu)件底部應(yīng)先于嵌固端以下構(gòu)件屈服，嵌固端要能緊緊地抱住柱腳。

本工程上部結(jié)構(gòu)分為A，B兩個結(jié)構(gòu)單元，嵌固部位為地下室頂板。

按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016年版)[3](簡稱抗規(guī))6.1.14規(guī)定，嵌固端上一層側(cè)向剛度不應(yīng)大于其下一層相關(guān)范圍內(nèi)側(cè)向剛度的0.5倍。在不考慮地下室側(cè)向約束的情況下，A，B兩個結(jié)構(gòu)單元各方向的嵌固端剛度比如下：

A結(jié)構(gòu)單元X向地下1層與1層側(cè)向剛度比為10>2；Y向地下1層與1層側(cè)向剛度比為3.22>2。B結(jié)構(gòu)單元X向地下1層與1層側(cè)向剛度比為30.9>2；Y向地下1層與1層側(cè)向剛度比為6.8>2。嵌固端剛度比滿足規(guī)范要求。地下室頂板開洞面積率11%(含汽車坡道)，且洞口比較分散，最大的洞口面積為611m2，開洞面積在合理范圍。1層樓板X向有效寬度為該方向樓板寬度的70%，Y向樓板有效寬度為該方向樓板寬度的58%，均大于50%。綜上所述，地下室頂板開洞面積及樓板有效寬度均在合理范圍內(nèi)，能夠有效傳遞水平地震作用。

同時，為反映嵌固端樓板真實的受力狀態(tài)，本工程采用YJKS1.9.b程序?qū)Φ叵率翼敯鍛?yīng)力進行了詳細分析。本工程樓板分析精度設(shè)定為1m，考慮風(fēng)荷載作用、水平地震作用及考慮恒荷載和活荷載引起的位移效應(yīng)，詳細分析中恒荷載和活荷載將自動讀取整體分析模型中輸入的荷載，風(fēng)荷載和地震作用將把整體分析中的位移結(jié)果用強制位移形式加載到詳細分析模型中。地下室頂板應(yīng)力云圖如圖6所示。

圖6 地下室頂板應(yīng)力云圖/MPa

通過對地下室頂板應(yīng)力的分析，樓板最大拉應(yīng)力主要集中于0～2MPa范圍內(nèi)，均小于混凝土抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值2.20MPa。拉應(yīng)力較大的區(qū)域主要分布于荷載較大、樓板跨度較大區(qū)域、大開洞弱連接區(qū)域，剪力墻筒角、墻端、柱端部區(qū)域。表明地下室頂板能夠有效傳遞風(fēng)荷載及水平地震作用，滿足嵌固端有效傳遞水平力的要求。

4.5 彈性時程分析

根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[4](簡稱高規(guī))4.3.4條、4.3.5條及抗規(guī)5.1.2條的規(guī)定，采用PKPM軟件對A，B結(jié)構(gòu)單元分別進行了多遇地震作用下的彈性時程分析，按照地震波選取原則(頻譜特性、有效峰值和持續(xù)時間)，選取了2組人工模擬地震加速度時程和5組實際地震加速度時程作為彈性時程分析的地震波輸入。彈性時程分析時主方向地震加速度峰值為35cm/s2，輸入中考慮了雙方向地震動時程輸入的影響，兩方向加速度峰值比為1∶0.85。CQC法與地震波時程計算結(jié)果見表4、圖7。

CQC法與地震波時程計算結(jié)果對比 表4

計算結(jié)果表明：彈性時程分析時每組地震波計算所得的結(jié)構(gòu)基底剪力均不小于CQC法的65%，7組地震波計算所得的結(jié)構(gòu)基底剪力的平均值不小于CQC法的80%，分析結(jié)果滿足規(guī)范要求。

圖7 A，B結(jié)構(gòu)單元層間位移角

計算結(jié)果表明，地震波作用下結(jié)構(gòu)層間位移分布規(guī)律與反應(yīng)譜基本一致，層間位移分布較為均勻，7組地震波的平均值與CQC法計算結(jié)果吻合良好。

5 小震及中震作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析結(jié)果

5.1 計算結(jié)果

中震計算采用CQC法分析，主要計算參數(shù)同小震，地震影響系數(shù)取0.23，取消組合內(nèi)力調(diào)整，計入樓板真實剛度計算。分別進行了中震彈性和中震不屈服的計算分析，性能目標(biāo)設(shè)定為中震不屈服的構(gòu)件，除了取消組合內(nèi)力調(diào)整外，荷載作用分項系數(shù)取1.0，材料強度取標(biāo)準(zhǔn)值，抗震承載力調(diào)整系數(shù)取1.0。對水平長懸臂結(jié)構(gòu)及大跨結(jié)構(gòu)，同時進行水平地震和反應(yīng)譜豎向地震的計算，豎向地震作用影響系數(shù)最大值按照水平地震影響系數(shù)最大值的65%采用。

小震及中震(不屈服)作用下計算得到的結(jié)構(gòu)最大響應(yīng)結(jié)果列于表5。由此可見，中震作用下最大層間位移角及基底剪力與小震下計算結(jié)果的比值合理，能夠滿足規(guī)范要求。

小震及中震作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)結(jié)果 表5

5.2 關(guān)鍵構(gòu)件驗算

根據(jù)中震性能設(shè)計的分析結(jié)果與小震計算結(jié)果對比，底部加強部位剪力墻配筋由中震控制；轉(zhuǎn)換梁、大跨度梁及水平大懸挑構(gòu)件按照小震結(jié)果配筋能夠滿足中震性能要求；轉(zhuǎn)換柱部分中震計算結(jié)果大于小震計算結(jié)果，需進行包絡(luò)設(shè)計；大跨鋼結(jié)構(gòu)空腹桁架上下弦桿應(yīng)力比由小震控制，鋼結(jié)構(gòu)腹桿應(yīng)力比由中震控制[7]；非底部加強部位剪力墻配筋由中震控制；大部分普通框架柱按照小震計算結(jié)果配筋能夠滿足中震性能設(shè)計的要求，部分框架柱配筋由中震控制；大部分框架梁及連梁按照小震計算結(jié)果配筋能夠滿足中震性能設(shè)計的要求，少數(shù)框架梁及連梁配筋由中震控制。施工圖設(shè)計中，根據(jù)小震及中震性能設(shè)計的驗算結(jié)果，對上述結(jié)構(gòu)構(gòu)件進行包絡(luò)設(shè)計。

6 大震作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析結(jié)果

6.1 計算結(jié)果

大震作用下對結(jié)構(gòu)進行不屈服計算，主要計算參數(shù)同中震不屈服，地震影響系數(shù)取0.50，取消組合內(nèi)力調(diào)整，計入樓板真實剛度計算。同時考慮到部分構(gòu)件實際已進入彈塑性階段，阻尼比增加0.02，連梁剛度折減系數(shù)取0.30。

小震及大震(不屈服)作用下計算得到的結(jié)構(gòu)最大響應(yīng)結(jié)果列于表6。由此可見，大震作用下最大層間位移角及基底剪力與小震下計算結(jié)果的比值合理，能夠滿足規(guī)范要求。

大震作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)結(jié)果 表6

6.2 動力彈塑性時程分析

計算采用軟件SAUSAGE，軟件中構(gòu)件的損壞主要以混凝土的受壓損傷因子、受拉損傷因子及鋼材(鋼筋)的塑性應(yīng)變程度作為評定標(biāo)準(zhǔn)，其與高規(guī)中構(gòu)件的損壞程度進行了對應(yīng)關(guān)系。對應(yīng)關(guān)系見表7。

構(gòu)件損壞程度與損傷因子對比表7

地震波采用軟件庫自帶的滿足頻譜特性的波形文件。A結(jié)構(gòu)單元采用1組人工波RH2和兩組天然波TH020(天然波1)、TH066(天然波2)。B結(jié)構(gòu)單元采用1組人工波RH3和兩組天然波TH050(天然波1)、TH010(天然波2)。計算時采用雙向水平地震輸入，主次方向地震波峰值加速度比為1∶0.85，地震波有效峰值加速度為220cm/s2，地震波持續(xù)時間均超過結(jié)構(gòu)第1周期的5～10倍[8]。圖8、圖9為大震作用下的最大層間位移角曲線。A，B結(jié)構(gòu)單元構(gòu)件性能如圖10、圖11所示。

圖8 大震作用下A結(jié)構(gòu)單元層間位移角

圖9 大震作用下B結(jié)構(gòu)單元層間位移角

圖10 A結(jié)構(gòu)單元構(gòu)件性能

圖11 B結(jié)構(gòu)單元構(gòu)件性能

計算結(jié)果表明：A結(jié)構(gòu)單元，0°主方向?qū)娱g位移角平均值為1/159，90°主方向?qū)娱g位移角平均值為1/125，結(jié)構(gòu)最大層間位移角均不大于1/125。B結(jié)構(gòu)單元，0°主方向?qū)娱g位移角平均值為1/105，90°主方向?qū)娱g位移角平均值為1/103，結(jié)構(gòu)最大層間位移角均小于1/63。滿足“大震不倒”的性能要求。

A結(jié)構(gòu)單元結(jié)構(gòu)少量剪力墻達到中度及重度損傷程度，主要集中于中間偏上樓層，其余部位剪力墻損傷程度較輕。從分析結(jié)果看，剪力墻出現(xiàn)重度損壞的部位主要是設(shè)備夾層以上的電梯井道X向剪力墻，主要原因是設(shè)備夾層以上辦公電梯取消，X向剪力墻剛度被削減，導(dǎo)致相鄰的酒店電梯井道X向剪力墻承擔(dān)較多的地震作用。施工圖設(shè)計中，對此部位剪力墻采取加強措施，提高墻身的豎向及水平分布鋼筋的配筋率，均按照不小于0.3%控制；墻肢端部設(shè)置約束邊緣構(gòu)件，縱向鋼筋最小配筋率不小于1.2%，配箍特征值不小于0.20。結(jié)構(gòu)大部分框架柱混凝土損傷程度較低，未出現(xiàn)重度及嚴(yán)重?fù)p壞。結(jié)構(gòu)部分鋼筋混凝土框架梁端部進入塑性；大部分框架梁均為輕微或輕度損壞，極少數(shù)框架梁為重度損壞。結(jié)構(gòu)大部分連梁混凝土發(fā)生重度及嚴(yán)重?fù)p壞，損傷程度較大，起主要耗能作用。

B結(jié)構(gòu)單元大跨度連廊支承柱未出現(xiàn)塑性鉸，能夠保證大震作用下結(jié)構(gòu)安全。少量大跨度梁及框架柱出現(xiàn)輕度損壞，未出現(xiàn)重度及嚴(yán)重?fù)p壞，抗震性能良好。結(jié)構(gòu)大部分框架柱混凝土損傷程度較低，未出現(xiàn)重度及嚴(yán)重?fù)p壞。結(jié)構(gòu)部分鋼筋混凝土框架梁端部發(fā)生受壓損傷并進入塑性；大部分框架梁均為輕微或輕度損壞，極少數(shù)框架梁為中度損壞。

綜上所述，在罕遇地震作用下，結(jié)構(gòu)整體及構(gòu)件能夠滿足C級抗震性能目標(biāo)。

7 結(jié)構(gòu)超長的設(shè)計及處理措施

本工程地下室、上部左右裙房及左側(cè)塔樓部分樓層均為超長結(jié)構(gòu)?；诮Y(jié)構(gòu)平面超長，對溫度作用下的樓板應(yīng)力進行了分析[9]。按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2012)[1]最低氣溫(Tmin)取8℃，最高氣溫(Tmax)取35℃。結(jié)合本工程的施工進度，合攏溫度初定為20～28℃。據(jù)此，本工程考慮年溫差效應(yīng)升溫15℃，降溫20℃對主體結(jié)構(gòu)的影響。各典型樓層樓板應(yīng)力云圖如圖12所示。

圖12 典型樓層樓板應(yīng)力云圖/MPa

通過溫度作用的分析，升溫狀態(tài)下樓板拉應(yīng)力主要介于0～3MPa范圍內(nèi)；降溫狀態(tài)下樓板拉應(yīng)力主要介于0～3MPa范圍內(nèi)。溫降工況樓板拉應(yīng)力分布表現(xiàn)為兩端小，中間大，中間部位應(yīng)力變化平緩，端部起伏較大(受端部豎向構(gòu)件的側(cè)移剛度影響)。特別是在剪力墻附近，由于板在此處的變形幾乎完全得不到釋放，因此應(yīng)力最大；其次在剪力墻拐角處，由于應(yīng)力集中的原因，拉應(yīng)力也比較大。兩端由于約束小，變形比較充分，拉應(yīng)力較小。溫升工況拉應(yīng)力分布為周邊大，內(nèi)部大部分區(qū)域以受壓狀態(tài)為主，周邊、洞口及弱連處應(yīng)力起伏較大，內(nèi)部應(yīng)力變化平緩，特別是洞口及弱連構(gòu)件周邊，豎向構(gòu)件變形大，引發(fā)邊角部拉應(yīng)力大。對拉應(yīng)力較大區(qū)域的樓板采取減小板跨、加大板厚及加大配筋率，采用雙層雙向配筋等方式進行加強。

為盡可能減弱混凝土收縮及溫度效應(yīng)對結(jié)構(gòu)的影響。針對上述超長、超寬結(jié)構(gòu)部位擬采取以下設(shè)計及施工處理措施：

(1)各層結(jié)構(gòu)平面,縱橫向40m左右間隔設(shè)置寬800mm的后澆帶和2m寬的膨脹加強帶,以減小混凝土干縮影響,施工后澆帶封閉時間宜為90d后?；A(chǔ)底板可采用跳倉法施工，加強底板的構(gòu)造鋼筋和降低混凝土的強度?；炷梁鬂矌Щ炷翉姸鹊燃?，比相應(yīng)樓板混凝土強度等級提高一級。后澆帶鋼筋斷開搭接。

(2)結(jié)合樓板溫度應(yīng)力分析，在樓板的合適部位設(shè)置樓面誘導(dǎo)凹槽[10]，如圖13所示。通過合理的構(gòu)造設(shè)計，在保證結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的前提下，有效釋放和減小樓面溫度應(yīng)力。

圖13 樓面誘導(dǎo)凹槽構(gòu)造

(3)地下室長墻易產(chǎn)生豎向裂縫。通過加強水平構(gòu)造鋼筋(配筋率由0.15%提高到0.25%～0.3%左右)、降低混凝土強度、設(shè)置墻中部加強帶等方法提高其抗裂能力，同時在墻體內(nèi)側(cè)間隔20～25m設(shè)誘導(dǎo)縫釋放拉應(yīng)力，控制裂縫出現(xiàn)的位置，見圖14。

圖14 外墻誘導(dǎo)縫構(gòu)造

(4)加強樓板拉通構(gòu)造配筋；加密梁側(cè)腰筋，并沿長向加大腰筋構(gòu)造配筋率。

(5)工程采用混凝土60d的后期強度，同時嚴(yán)格控制混凝土的強度值，施工完工后混凝土抗拉及抗壓強度應(yīng)不大于設(shè)計強度的1.2倍。

(6)科學(xué)選用材料的配合比，對砂、石料和用水的降溫、入模溫度制定詳細的技術(shù)措施。

(7)選擇低水化熱的水泥?？刂苹炷链旨毠橇系馁|(zhì)量，控粗骨料及細骨料的級配，控制含泥量在合理范圍內(nèi)。

(8)在混凝土中摻加外加劑及混合料，其品種和摻量應(yīng)通過試驗確定。

(9)采取有效措施控制混凝土的出機溫度和澆筑溫度。對大體積混凝土采取有效的保溫措施，減小混凝土內(nèi)外溫差，混凝土中心和外表面的最大溫差嚴(yán)格控制在25℃以內(nèi)。

(10)加強混凝土的養(yǎng)護工作。為減小混凝土的收縮，應(yīng)制定混凝土保濕養(yǎng)護的具體措施，拆模后使混凝土的周圍環(huán)境相對濕度達到80%以上；混凝土拆模應(yīng)根據(jù)工程的具體情況確定，但混凝土的拆模強度應(yīng)滿足施工規(guī)范要求，應(yīng)盡可能地延長養(yǎng)護時間。

(11)地下室結(jié)構(gòu)完工后，拆模后及時回填土是控制早、中期開裂的有利因素?？梢詼p小外部氣候?qū)Y(jié)構(gòu)混凝土的影響，減少地下室長墻裂縫。

8 結(jié)論

本工程屬于同時具有平面不規(guī)則和豎向不規(guī)則的超限高層建筑。由于在結(jié)構(gòu)設(shè)計時采取了較為合理的結(jié)構(gòu)布置，并對結(jié)構(gòu)的薄弱處采取了有效的加強措施，從而使得結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能，分析結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)體系可以滿足預(yù)定的抗震性能目標(biāo)要求，各項性能指標(biāo)均符合現(xiàn)行規(guī)范和規(guī)程的要求。結(jié)構(gòu)主要分析結(jié)論如下：

(1)結(jié)構(gòu)整體位移指標(biāo)由地震作用控制，地震作用下位移指標(biāo)滿足規(guī)范要求。

(2)在各地震水準(zhǔn)作用下，滿足C級抗震性能目標(biāo)中各性能水準(zhǔn)的要求，能夠達到預(yù)先設(shè)定的抗震性能目標(biāo)。

(3)地震作用下，主要豎向構(gòu)件未發(fā)生嚴(yán)重的破壞，結(jié)構(gòu)層間位移角滿足規(guī)范限值要求，三組罕遇地震波的驗算結(jié)果顯示結(jié)構(gòu)具有較高的承載力和較好的延性，能達到“大震不倒”的抗震性能目標(biāo)。

(4)對結(jié)構(gòu)的超長問題進行了詳細分析，并采取了針對性的加強措施；在構(gòu)造上采取了一系列的設(shè)計和施工措施，以盡可能減小混凝土的收縮和溫度效應(yīng)對結(jié)構(gòu)的影響。