齊 濟(jì)，劉春艷，方興蒙，姚暄澤，石 松

(大連民族大學(xué) 生命科學(xué)學(xué)院，遼寧 大連 116605)

傳熱不僅是自然界中普遍存在的能量傳遞現(xiàn)象，也是工業(yè)生產(chǎn)中最常見的單元操作過程之一。無論在能源、化工、動力、冶金、機(jī)械等工業(yè)過程中，還是在建筑、農(nóng)業(yè)、環(huán)境保護(hù)等領(lǐng)域，都涉及傳熱過程。傳熱與化工生產(chǎn)的關(guān)系尤為密切，在化工生產(chǎn)裝置中，換熱設(shè)備占裝置工藝設(shè)備總數(shù)的48%左右，因此傳熱技術(shù)水平是化工設(shè)備效率的關(guān)鍵[1-7]。

在提高傳熱效率的方法中，管內(nèi)加入螺旋絲是一種經(jīng)濟(jì)方便的方法，螺旋絲加工簡單，特別適合于現(xiàn)有設(shè)備改造。管內(nèi)加螺旋絲由波蘭人A.Klaczak于1964年提出，1969年Date等人對流體做湍流運動時的準(zhǔn)關(guān)聯(lián)式進(jìn)行了實驗研究。S. Lal對螺旋線圈進(jìn)行了實驗研究，得出線圈最佳螺距。Utartwar和Raja研究了管內(nèi)插入7種不同尺寸螺旋線圈強(qiáng)化傳熱,傳熱系數(shù)可提高3.5倍[8]。Syed Muhammad Ammar等人對微通道溝槽多端口扁平管換熱器的冷凝傳熱系數(shù)進(jìn)行了研究，得出冷凝傳熱系數(shù)隨飽和溫度的增加而減小，隨流量的增大而增大[9]。在國內(nèi)，張至英等通過實驗考察了螺距、鋼絲直徑與黃銅管內(nèi)徑的比值對傳熱及流動阻力的影響，結(jié)果表明，螺旋線圈對強(qiáng)化單相強(qiáng)制對流傳熱有一定的效果，給熱系數(shù)為光管的133%～440%[10]，姚壽廣等研究了螺線圈強(qiáng)化傳熱元件結(jié)構(gòu)尺寸的優(yōu)化問題，實驗表明螺旋線圈直徑、螺距以及雷諾數(shù) Re 對傳熱和流動阻力都有影響[11]；歐劍云等對螺旋線圈強(qiáng)化傳熱的傳熱效果與阻力特性進(jìn)行了分析，得出在管內(nèi)添加螺旋線圈能夠有效地提高傳熱效果的結(jié)論[12]；韓繼廣等對管內(nèi)插入扭帶及螺旋線圈的傳熱與阻力特性進(jìn)行了實驗研究，得出了普遍適用的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式，分析了管內(nèi)強(qiáng)化傳熱的內(nèi)在機(jī)理[13]。

本文在現(xiàn)有研究的基礎(chǔ)上，探討插入螺旋線圈的套管換熱器和列管換熱器的不同管程流動布置等因素對傳熱系數(shù)的影響，對準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式的影響，為換熱器改造和優(yōu)化，提高傳熱效率，減少能源損耗，提高經(jīng)濟(jì)效益提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。

1 實驗裝置及方法

螺旋線圈的結(jié)構(gòu)如圖1。螺旋線圈由直徑3 mm的鋼絲按一定節(jié)距繞成。將金屬螺旋線圈插入并固定在管內(nèi)即可構(gòu)成一種強(qiáng)化傳熱管。螺旋線圈處于壁面附近，與壁面的相互作用能使流體分子團(tuán)在低流速下產(chǎn)生宏觀的徑向位移，形成徑向-軸向的疊加混合運動，使管內(nèi)主流區(qū)內(nèi)流體不同溫度各部分的分子團(tuán)之間混摻增強(qiáng)，從而提高傳熱系數(shù)。由于繞制線圈的金屬絲直徑很小，流體旋流強(qiáng)度也較弱，所以阻力較小，有利于節(jié)省能源。

圖1 螺旋線圈實物圖

1.1 傳熱實驗裝置

本實驗研究的裝置(由天津大學(xué)組裝)及流程如圖2。實驗進(jìn)行時，先向儲水罐中加入蒸餾水至液位計上端處。隨著加熱的進(jìn)行，蒸汽發(fā)生器將不斷地產(chǎn)生水蒸氣，并沿水蒸氣輸送管路上升。

1-列管換熱器空氣進(jìn)口閥；2-套管換熱器空氣進(jìn)口閥；4-壓差傳感器；6-空氣旁路調(diào)節(jié)閥；7-旋渦氣泵；8-儲水罐;9-排水閥；10-液位計；11-蒸汽發(fā)生器；12-散熱器；13-套管換熱器；14-套管換熱器蒸汽進(jìn)口閥；15-列管換熱器；16-列管換熱器蒸汽進(jìn)口閥；17-玻璃觀察段；18-不凝氣放氣閥；P1-壓差傳感器。

在進(jìn)行套管實驗時，將列管換熱器閥門全部關(guān)閉，打開套管蒸汽入口閥，此時蒸汽進(jìn)入套管換熱器內(nèi)，空氣通過旋渦氣泵輸送至套管換熱器內(nèi)管，在管壁與水蒸氣發(fā)生熱交換。通過空氣旁路調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)空氣流量，以改變空氣側(cè)的對流傳熱系數(shù)，從而改變換熱量。套管強(qiáng)化實驗，即在套管換熱器內(nèi)管插入螺旋絲，其他條件與普通光滑管一致。

在進(jìn)行列管換熱實驗時，根據(jù)實驗設(shè)計，改變換熱器的管程流動排布方式(將特定的管路堵住或加入螺旋絲)。將套管換熱器閥門全部關(guān)閉，打開蒸汽入口閥，此時蒸汽進(jìn)入列管換熱器環(huán)隙內(nèi)，空氣通過旋渦氣泵輸送至列管換熱器管內(nèi)，與水蒸氣發(fā)生熱交換。通過空氣旁路調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)空氣流量。

1.2 設(shè)備結(jié)構(gòu)與管件參數(shù)

設(shè)備與管件參數(shù)見表1。

表1 實驗裝置結(jié)構(gòu)參數(shù)

2 數(shù)據(jù)處理方法

2.1 套管換熱器實驗數(shù)據(jù)處理方法

2.1.1 對流傳熱系數(shù)αi的測定

空氣對流傳熱系數(shù)αi和總傳熱系數(shù)K根據(jù)牛頓冷卻定律、對數(shù)平均溫差、傳熱面積、熱負(fù)荷等進(jìn)行計算，公式如(1)至(9)所示。

Qi=αi×Si×Δtm；

(1)

(2)

(3)

因為換熱器內(nèi)管為紫銅管，其導(dǎo)熱系數(shù)很大，且管壁很薄，故認(rèn)為內(nèi)壁溫度、外壁溫度和壁面平均溫度近似相等，用tw來表示，由于管外使用蒸汽，所以tw近似等于熱流體的平均溫度。

管內(nèi)換熱面積用式(4)計算，熱負(fù)荷按式(5)計算。

Si=πdiLi；

(4)

Qi=Wicpi(t2-t1)；

(5)

(6)

2.1.2 空氣側(cè)對流傳熱系數(shù)準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式的實驗確定

流體在管內(nèi)作強(qiáng)制湍流，被加熱狀態(tài)，式(8)為準(zhǔn)數(shù)經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式，由此式計算出空氣側(cè)對流傳熱系數(shù)。

(7)

(8)

2.1.3 蒸汽側(cè)對流傳熱系數(shù)的實驗確定

用式(8)求出總傳熱系數(shù)K，用式(10)近似求出蒸汽端的對流傳熱系數(shù)α0。

(9)

(10)

2.2 列管換熱器的處理方法

列管換熱器的總傳熱系數(shù)由式(11)至(15)計算得出：

傳熱速率方程式Q=Ko×So×ΔTm；

(11)

熱量衡算式Q=Cp×W×(T2-T1)；

(12)

(13)

(14)

So=n·πdoLo。

(15)

3 實驗結(jié)果與討論

3.1 套管換熱器

3.1.1 空氣側(cè)對流傳熱系數(shù)比較

不同雷諾數(shù)下的對流傳熱系數(shù)對比如圖3。

由圖3可知，隨著雷諾數(shù)Re的增加，湍流程度加大，流速增大，兩種傳熱管的對流傳熱系數(shù)都隨之提高。普通光滑管擬合公式為：α=0.0021Re+18.13；強(qiáng)化粗糙管擬合公式為：α=0.0044Re+17.794，由擬合公式可以看出強(qiáng)化管的斜率高于光滑管。在實驗范圍內(nèi)，雷諾數(shù)相同的情況下，強(qiáng)化粗糙管對流傳熱系數(shù)大于光滑圓管，可見強(qiáng)化管的傳熱效果比普通管好。這是由于在靠近壁面的部分流體受到螺旋線圈的擾流作用產(chǎn)生螺旋狀旋轉(zhuǎn)運動，切向加速度產(chǎn)生離心力隨之增大，離心力取決于流體顆粒的局部軸向速度，這種離心力，在管子的橫截面上分布不均勻，促進(jìn)了流體中的二次流動。原因是在管芯中流動的流體顆粒與靠近管壁流動的流體顆粒之間的軸向速度的差異，在傳熱面形成較高的剪切力，破壞層流底層，增強(qiáng)流體在同一截面的混合，降低傳熱阻力；流體還周期性地受到線圈的擾動，增強(qiáng)了流體的湍動程度，達(dá)到了傳熱強(qiáng)化的效果[14]。

圖3 不同雷諾數(shù)下的對流傳熱系數(shù)對比(雙對數(shù)坐標(biāo))

3.1.2 空氣側(cè)準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式的比較

在本實驗條件下處理得到的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)圖如圖4。對于光滑套管的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為：Nu0=0.0197Re0.7896Pr0.4；經(jīng)典經(jīng)驗公式為Nu=0.023Re0.8Pr0.4(此式應(yīng)滿足條件①雷諾準(zhǔn)數(shù)Re>10 000，②普朗特準(zhǔn)數(shù)0.650，④流體粘度μ<2mPa·S。)[15]，本研究中的實驗滿足以上四個條件，準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中，指前因子和雷諾準(zhǔn)數(shù)的指數(shù)均有減小。造成的原因是由于在實驗的過程中存在熱損失。對于粗糙管的滿足此式：Nu=0.0189Re0.852Pr0.4；將其和光滑的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式對比可以得出，雖然指前因子小于光滑管，但雷諾準(zhǔn)數(shù)的指數(shù)大于光滑管，說明傳熱強(qiáng)化能力與流體的流動形態(tài)和流體速度密切相關(guān)，隨著流量的增加，流速提高，流體湍流程度增強(qiáng)，強(qiáng)化比Nu/Nu0越來越大，且大于1，強(qiáng)化效果明顯。這表明在管程內(nèi)部插入螺旋絲可以有效強(qiáng)化換熱，是一種方便經(jīng)濟(jì)的方法。

圖4 準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)圖(雙對數(shù)坐標(biāo))

3.1.3 蒸汽側(cè)對流傳熱系數(shù)比較

蒸汽側(cè)對流傳熱系數(shù)對比圖如圖5?？梢钥闯觯弘S著流量的增加，流體的流速增大，兩種管的蒸汽側(cè)對流傳熱系數(shù)均隨流量的增大而增大，其中隨流量變化，對流傳熱系數(shù)變化較為平緩的是光滑圓管，強(qiáng)化管的趨勢明顯高于光滑管。圖4已表明，管內(nèi)強(qiáng)化絲使管內(nèi)空氣側(cè)對流傳熱系數(shù)增大，管內(nèi)強(qiáng)化層流內(nèi)層變薄，使管壁熱傳導(dǎo)的速度加快，管外管壁溫度降低，蒸汽冷凝速度加快，進(jìn)而加強(qiáng)蒸汽側(cè)近壁面處流體與壁面之間，管壁與管外流體之間的熱量交換，在層流和湍流狀態(tài)下，這種現(xiàn)象促進(jìn)了速度分布的局部最大值，通過增強(qiáng)傳熱來局部地增加壁上的溫度梯度，同時導(dǎo)致對流熱量的顯著變化[16],從而增大了蒸汽端的對流傳熱系數(shù)。

圖5 蒸汽對流傳熱系數(shù)的對比

由圖5的實驗結(jié)果可以看出，蒸汽對流傳熱系數(shù)的范圍在600-1600(W/(m2·K)，與Syed Muhammad Ammar等的研究結(jié)果一致，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于空氣側(cè)對流傳熱系數(shù)，總傳熱系數(shù)更接近于空氣的對流傳熱系數(shù)，因此，若想提高傳熱系數(shù)，應(yīng)設(shè)法提高空氣側(cè)對流傳熱系數(shù)，本實驗表明提高空氣側(cè)的對流傳熱系數(shù)的同時，蒸汽側(cè)的對流傳熱系數(shù)也隨之增加，總傳熱系數(shù)升高顯著。

3.2 列管換熱器

列管換熱器管程位置標(biāo)號如圖6。

圖6 關(guān)于列管換熱器位置編號的說明

3.2.1 管程流通位置的影響

不同管道流通時的總傳熱系數(shù)如圖7。由圖7可以看出5號管與3號管傳熱系數(shù)隨流量的變化趨勢相同，在流量與傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)圖上重合，而6號管的變化趨勢與3號管和5號管有較大的差異，說明除了6號管外，其他位置的傳熱效果相同。因此設(shè)計實驗時對于這兩個位置著重設(shè)計，進(jìn)行實驗對比。

圖7 不同位置流通對比圖

3.2.2 列管換熱器總傳熱系數(shù)范圍

通過實驗與數(shù)據(jù)計算，得出本實驗中的列管換熱器總傳熱系數(shù)范圍見表2?？梢钥闯觯弘S著換熱面積的增加，總傳熱系數(shù)K整體呈現(xiàn)下降趨勢。為提高換熱量Q(Q=Δtm×A×K)，則要增加傳熱面積，就必須增加換熱管數(shù)量N，而介質(zhì)在管束中的流速隨著換熱管的增加而下降，結(jié)果反而使流體的傳熱系數(shù)降低，即增加換熱管不一定能滿足提高換熱量的要求。因此要保持流體在換熱管束中較大流速可將管束分成若干程數(shù)，使流體依次通過各程換熱管，以增加流體流速，提高對流傳熱系數(shù)[17]。

表2 列管換熱器傳熱面積與K值的范圍

3.2.3 不同管程分布的總傳熱系數(shù)對比圖

不同管程排布的總傳熱系數(shù)如圖8(通過做圖分析流通管數(shù)大于1時，傳熱系數(shù)與流通位置無關(guān)，僅與傳熱面積相關(guān)，因此圖8未展示全部相同傳熱效果的流通方式，僅以一種為代表作圖)。隨著流量的增大，所有管程排布方式的總傳熱系數(shù)都逐漸變大。這是由于隨著流量的增加，強(qiáng)制對流效應(yīng)變得更加突出，質(zhì)量通量是環(huán)形流態(tài)增大，傳熱系數(shù)增大。傳熱系數(shù)也隨著蒸汽質(zhì)量的增加而增加。在較高的蒸汽流量下，液膜阻力減少，這意味著熱阻降低，傳熱系數(shù)增加[17]。

圖8 未插入螺旋絲的不同管程分布的總傳熱系數(shù)

在相同的流量下，不同管程排布與傳熱系數(shù)K的大小關(guān)系為：中心管流通>邊緣管流通>兩根管流通>三根管流通>四根管流通>五根管>全流通。說明不同管路流通排布方式對傳熱系數(shù)有影響。

單根管(6號管)流通的傳熱系數(shù)最高。這表明增加管程流通的根數(shù)，傳熱面積增加的同時，會降低管內(nèi)流體的流速，降低傳熱系數(shù)。因此在列管換熱器中，為保持流體在換熱管束中有較大的流速，可將管束分成若干程數(shù)，使流體依次通過各程換熱管，以增加流體流速，提高對流傳熱系數(shù)。

插入螺旋絲對總傳熱系數(shù)影響的對比圖如圖9。由圖9可見，全流通(全部流通)和全流通邊緣管強(qiáng)化(1號等)的傳熱系數(shù)與流量的關(guān)系趨勢基本吻合，并且其傳熱系數(shù)大于中心管強(qiáng)化全流通的傳熱系數(shù)K；這是由于加入強(qiáng)化絲導(dǎo)致層流內(nèi)層變薄熱阻減小，但也同時導(dǎo)致阻力增大，流速降低，導(dǎo)致傳熱效率降低，其邊緣管插入螺旋線圈與不插入螺旋線圈效果相同。而對于6號管，插入螺旋線圈，引起熱阻減少的效果遠(yuǎn)不及產(chǎn)生的流動阻力，最終導(dǎo)致對流傳熱系數(shù)降低。

圖9 強(qiáng)化總傳熱系數(shù)對比

強(qiáng)化全流通(全流通時在某根管內(nèi)插入螺旋絲)的傳熱系數(shù)最低。在換熱器內(nèi)部插入強(qiáng)化絲，流體從管中心區(qū)域沿徑向向外推動，在螺旋線圈作用下，近壁處流體分叉朝向管中心區(qū)流動，從而形成一對循環(huán)的反向旋轉(zhuǎn)渦流，通常稱為渦流。這種現(xiàn)象引起速度分布的局部最大值，通過最大化熱傳遞局部地增加管壁處的溫度梯度。這種額外的對流傳輸也增加了相對于直管流動的壓降，導(dǎo)致傳熱效率降低[18-24]。因此對于本實驗條件的列管換熱器，插入螺旋絲不能達(dá)到理想的強(qiáng)化傳熱的效果(多根管路強(qiáng)化效果差于單根管路強(qiáng)化)。

3.2.4 列管換熱器單管流通的比較

在列管換熱器中，做單管流通實驗，對其數(shù)據(jù)進(jìn)行套管換熱器處理，得到以下準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式：對于6號管滿足此式：Nu=0.012Re0.9105Pr0.4；對于1號管滿足此式：Nu=0.0182Re0.8568Pr0.4。中心管6號湍流程度強(qiáng)于1號管，傳熱系數(shù)高于1號管。兩根管的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式相對比，可以看出，隨著流速的增加，中心管(6號)流通的換熱效果強(qiáng)于邊緣管。

4 結(jié) 論

(1)套管換熱器中，在傳熱管內(nèi)插入螺旋絲可以在提高空氣側(cè)對流傳熱系數(shù)的同時，也增加蒸汽側(cè)的對流傳熱系數(shù)，隨著流量的增加，強(qiáng)制對流效應(yīng)變得更加突出，強(qiáng)化效果增強(qiáng)。但應(yīng)注意傳熱增強(qiáng)與泵輸送功率降低之間的沖突問題，進(jìn)行對流傳熱優(yōu)化(可參考BEG原理)。

(2)列管換熱器中，管程流動分布對總傳熱系數(shù)有影響，中心管(6號)流通時的總傳熱系數(shù)最大，除中心管外，其他邊緣管的傳熱效果相同。在換熱器的設(shè)計中，若適當(dāng)增加中心管的面積，可以達(dá)到增強(qiáng)換熱的效果。

(3)列管換熱器中，隨著流通管數(shù)的增加，傳熱面積隨之增大，但流速隨之降低，導(dǎo)致總傳熱系數(shù)減小。若要保持流體在換熱管束中較大流速，可將管束分成若干程數(shù)，使流體依次通過各程換熱管，以增加流體流速，提高對流傳熱系數(shù)。

(4)列管換熱器中，插入螺旋強(qiáng)化絲，增強(qiáng)流體在管內(nèi)擾動，使湍流程度增加，不斷地破壞層流底層，減小熱阻，但由于加入螺旋線圈導(dǎo)致流動阻力增大致使強(qiáng)化效果不理想。設(shè)計變化其他結(jié)構(gòu)參數(shù)，如更換螺旋線圈的類型(如繞花絲內(nèi)插物等)，以達(dá)到減小阻力，增大湍流程度，達(dá)到強(qiáng)化換熱的效果，還有待進(jìn)一步研究。