朱 昊， 黃俁劼， 王 正*， 王韻璐

(1.南京林業(yè)大學(xué)機(jī)械電子工程學(xué)院，江蘇 南京 210037；2.南京林業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇 南京 210037)

近年來，我國裝配式輕型木結(jié)構(gòu)建筑行業(yè)得到迅速發(fā)展。除對建筑要求須具備的安全條件外，對建筑的舒適度也提出了更高要求。在木結(jié)構(gòu)建筑中，屋蓋、樓蓋和墻體是其三大結(jié)構(gòu)系統(tǒng)，其中木樓蓋是最常見的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)，且是與居住者身體有接觸的系統(tǒng)。

由于木樓蓋結(jié)構(gòu)系統(tǒng)在使用過程中，易受外界作用產(chǎn)生顯著的動力振動響應(yīng)，所以常常給人們帶來不舒適感，其主要原因是人或物品在居住環(huán)境中的動力運動所致，如行走、跑跳、物體墜落等，均易造成木樓蓋結(jié)構(gòu)的振動，這會影響使用者對建筑的舒適性要求。

目前，我國木結(jié)構(gòu)行業(yè)對裝配式木建筑的樓蓋振動性能研究尚處于起步階段，僅在《多高層木結(jié)構(gòu)建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 51226-2017)中提及了樓蓋振動性能指標(biāo)要求[1]，使木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能滿足使用者對其舒適性的要求。加強對各類木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋結(jié)構(gòu)的振動性能研究，是當(dāng)前和將來我國木結(jié)構(gòu)建筑行業(yè)研究的重點目標(biāo)之一。

1 建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

國外的，尤其是歐洲、北美和日本等發(fā)達(dá)國家的建筑標(biāo)準(zhǔn)化發(fā)展工作較我國成熟。世界標(biāo)準(zhǔn)組織(ISO)在建筑振動舒適度方面也制定了三項國際標(biāo)準(zhǔn)。即，《Mechanical vibration and shock-Evaluation of human exposure to whole-body vibration-Part 1：General requirements》(ISO 2631-1：1997)[2]，該標(biāo)準(zhǔn)主要評估處于振動中人體的感受與振動；《Mechanical vibration and shock-Evaluation of human exposure to whole-body vibration；part 2：vibration in buildings(1 to 80 Hz)》(ISO 2631-2：2003)[3]，該標(biāo)準(zhǔn)主要用于評估在1～80 Hz建筑物振動下人的振動感知；《Bases for design of structures-serviceability of buildings and walkways against vibrations》(ISO 10137：2007)[4]，主要介紹房屋和人行橋在振動下的舒適度。ISO標(biāo)準(zhǔn)衡量振動舒適度指標(biāo)主要為通過頻率計權(quán)的均方根加速度，其頻率計權(quán)函數(shù)式的表示為人對振動感受與頻率的關(guān)系。

北美方面，2005年美國土木工程協(xié)會提出了一個商業(yè)環(huán)境樓蓋系統(tǒng)的ASCE振動標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)定一個450 ib(約2 kN)力作用在建筑樓蓋的任意位置，其樓蓋最大變形量不超過0.02″(0.508 mm)；加拿大標(biāo)準(zhǔn)委員會和Murray則提出商業(yè)環(huán)境下，建筑樓蓋系統(tǒng)的固有頻率應(yīng)大于8 Hz，從而使行走激勵造成的共振程度達(dá)到最小化。

歐洲方面，英國主要有《Guide to evaluation of human exposure to vibration in buildings Part 1：Vibration sources other than blasting》(BS 6472-1：2008)[5]。該系列標(biāo)準(zhǔn)采用類似ISO標(biāo)準(zhǔn)的舒適度基線法，且對不同使用用途的樓蓋振動舒適度評估中所使用的乘數(shù)因子也相似。該方法采用振動劑量值(VDV)和估計振動計量為指標(biāo)，其精確性主要取決于所選擇的時間間隔，沒有采用固定的舒適度限值，而是采用不同振動劑量來協(xié)助判斷樓蓋舒適度。

德國標(biāo)準(zhǔn)主要有《Vibrations in building》(DIN 4150)、《Human Exposure to Mechanical Vibrations》(VDI 2057)(機(jī)械振動對人體的影響)兩個標(biāo)準(zhǔn)。DIN 4150主要適用于在1～80 Hz范圍內(nèi)的所有振動。其引入振動強度KB(t)指標(biāo)來評估振動，根據(jù)不同的振動環(huán)境及不同類型的建筑物給出了相應(yīng)的評估值。德國VDI系列標(biāo)準(zhǔn)中采用舒適度指標(biāo)K。

荷蘭標(biāo)準(zhǔn)SBR指南《Standard Busines Reporting》與德國DIN標(biāo)準(zhǔn)相似，即也采用對兩個振動量的評估，基于評估在結(jié)構(gòu)發(fā)生共振時所測響應(yīng)的均方根值。

挪威標(biāo)準(zhǔn)《Vibration and Shock-Measurement of Vibration in Buildings from Landbased Transport and Guidance to Evaluation of Its Effect on Human Beings》(NS 8176)采用95%上限值來評估振動的不舒適度，該值通過多組振動測量得到，因此該方法對于振動的測量要求較高[6]。

建筑樓蓋標(biāo)準(zhǔn)主要分為撓度控制、頻率控制、加速度控制以及一些其他控制。撓度控制方面，國際鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，在可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，鋼梁撓度不超過跨度的l/360，還提出當(dāng)樓板結(jié)構(gòu)自振頻率超過9 Hz時，樓板結(jié)構(gòu)的最小靜剛度不應(yīng)小于1 kN/mm；美國土木工程協(xié)會提出，如果將1 kN的集中力作用在樓板的任意位置，樓板最大變形不超過0.25 mm[7]。頻率控制方面，加拿大則建議商業(yè)用途的樓蓋結(jié)構(gòu)自振頻率應(yīng)大于8 Hz，從而使行走激勵造成的共振最小化[8]。

我國近年來建筑樓蓋振動研究的標(biāo)準(zhǔn)化工作呈現(xiàn)出良好的發(fā)展態(tài)勢。在建筑樓蓋結(jié)構(gòu)撓度控制方面，《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50017—2003)[9]規(guī)定，主梁與桁架在變荷載作用下的撓度不應(yīng)超過跨度的l/500，次梁和樓梯梁在變荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的撓度不應(yīng)超過跨度的l/300[10]。在建筑樓蓋結(jié)構(gòu)固有頻率控制方面，《組合樓板設(shè)計與施工規(guī)范》(CECS 273)[11]提出組合樓蓋的自振頻率不宜小于3 Hz。CECS273-2010中規(guī)定的振動峰值加速度限值見表1。

表1 振動峰值加速度限值

由于我國現(xiàn)代木結(jié)構(gòu)建筑發(fā)展起步較晚，其相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)相對混凝土建筑也滯后。目前《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50005—2017)[12]、《裝配式木結(jié)構(gòu)建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 51233—2016)[13]中，均未涉及樓蓋振動內(nèi)容，但《多高層木結(jié)構(gòu)建筑技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 51226—2017)中，已有建筑振動方面的相關(guān)規(guī)定。

2 木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動理論研究

木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動理論于1985年源于國外。最早控制木建筑樓板振動問題是采取限定一個特殊均布載荷下擱柵的靜態(tài)擾度來確保足夠樓板剛度的措施[14]。1985年，加拿大協(xié)會制定了《Commentary A：Serviceability criterion for deflections and vibrations》標(biāo)準(zhǔn)，過去常采用這種措施避免非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的斷裂、門和墻變形等問題的發(fā)生[15]，現(xiàn)如今仍有很大影響力。但這種措施計算基礎(chǔ)是單個擱柵，而樓板本身是雙向運動系統(tǒng)，因此存在一定的局限性。盡管使用靜態(tài)參數(shù)擾度可以控制一些振動，但效果不明顯。

為了能使樓蓋振動通過不同參數(shù)組合的限定來保證，1988年，Ohlsson[16]首先提出了動態(tài)參數(shù)法，結(jié)合理論推導(dǎo)，并進(jìn)行了試驗驗證。他認(rèn)為，對于固有頻率8 Hz以上的輕型木結(jié)構(gòu)樓蓋，應(yīng)檢驗其靜態(tài)撓度與脈沖峰值速度兩個參數(shù)是否滿足要求，即在樓蓋中心施加1 kN荷載下樓蓋的靜態(tài)撓度<1.5 mm和脈沖峰值速度<100[f(1)ξ-1]m/s。同時Ohlsson[17]還提出了四邊簡支矩形樓蓋系統(tǒng)的脈沖峰值速度算式與計算樓蓋基頻的算式。Ohlsson的研究方法[18]被瑞典建筑研究委員會設(shè)計指導(dǎo)書與歐洲規(guī)范的委員會所采用。

為了從結(jié)構(gòu)固有頻率方面減少木樓板振動問題，1990年Smith等[19]提出了樓蓋一階固有頻率f(1)和頻率加權(quán)均方根加速度arms的兩個計算公式，適用于短跨度擱柵。他們提出了樓蓋固有頻率與頻率加權(quán)均方根加速度的限定條件為f(1)>8 Hz，頻率加權(quán)均方根加速度<0.45 m/s2。英國標(biāo)準(zhǔn)《Guide to evaluation of human exposure to vibration in buildings Part 1：Vibration sources other than blasting》(BS 6472-1：1992)[20]依據(jù)此研究進(jìn)行了規(guī)定，采用頻率加權(quán)均方根加速度的計算來評價建筑振動性能。2000年，Hu[13]提出各參數(shù)組合限定標(biāo)準(zhǔn)的幾種形式公式，如樓蓋固有頻率和靜態(tài)撓度，樓蓋固有頻率和速度峰值，樓蓋固有頻率和加速度峰值，樓蓋固有頻率和加速度RMS值等。這些參數(shù)組合均成為樓蓋設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)很好的借鑒[13]。國外對木樓蓋振動問題限定參數(shù)的研究，其時間發(fā)展歷經(jīng)限定均布活載荷撓度，限定集中載荷撓度，限定集中載荷撓度和脈沖峰值速度，限定基本自振頻率，限定基本頻率和頻率加權(quán)均方根加速度以及限定參數(shù)組合六個階段。

振動理論目前研究的重要成果是提出了樓蓋固有頻率和靜態(tài)撓度、樓蓋固有頻率和速度峰值、樓蓋固有頻率和加速度峰值、樓蓋固有頻率和加速度RMS值等幾種參數(shù)組合的限定標(biāo)準(zhǔn)形式公式，目的是從樓蓋結(jié)構(gòu)的固有頻率方面來研究樓蓋減振問題。然而，現(xiàn)存的標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用方面局限性較大，缺乏驗證性和廣泛適用性。如BS 6472-1：1992中采用頻率加權(quán)均方根加速度的計算來評價建筑振動性能時，其結(jié)果仍未得到充分驗證。樓蓋振動通過不同參數(shù)組合的限定來保證的整個過程中，其理論值缺乏精確地驗證。同時，隨著自振頻率的增加，其研究樓蓋振動的數(shù)學(xué)模型更加復(fù)雜，準(zhǔn)確性也就越低。

3 木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能試驗研究

國外研究人員對樓蓋振動研究的成果豐富。早在1969年，Lenzen 等[21]嘗試建立單足落步?jīng)_擊模型，發(fā)明了一種后腳跟試驗方法來做樓板振動源。20世紀(jì)70和90年代，Hu[22-23]在加拿大全國進(jìn)行了大規(guī)模木樓板現(xiàn)場測試，研究發(fā)現(xiàn)所有木結(jié)構(gòu)樓板的基本自振頻率都在10 Hz以上。2004年Hu等[24]研究了一種控制木地板正常行走引起振動的設(shè)計方法。2010年，K.Jarner?等[25]對在不同的建造階段、在不同邊界約束條件下，在試驗室測試了預(yù)制木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋單元的固有頻率、阻尼比和模態(tài)振型。其結(jié)論表明，在不同狀態(tài)下測試樓蓋的阻尼比與模態(tài)振型有較大差別。2011年，Saidi I等[26]提出一種新式的被動黏彈阻尼器，以減少地板振動。該阻尼器可被容易地調(diào)節(jié)到地板的固有頻率，且可被設(shè)計成各種阻尼值。2012年，SepidehAshtari[27]采用ANSYS進(jìn)行模擬分析，研究測試了包括剛性與柔性連接不同連接方式的正交膠合木(CLT)樓蓋的平面剛度和建筑抗剪力墻橫向荷載關(guān)系。2015年，Gubana A[28]研究不同的結(jié)構(gòu)、測試設(shè)備、邊界條件、樓蓋的縱橫比等條件對彎曲剛度與面內(nèi)剛度的影響，提出了加強基于木材或木質(zhì)復(fù)合材料使用的干預(yù)措施，以便正確評估建筑樓蓋面內(nèi)的機(jī)械性能，并確定在橫向地震荷載下的建筑結(jié)構(gòu)響應(yīng)。

2016年，Rijal R等[29]對帶有6 m、8 m跨度梁的木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋進(jìn)行了模態(tài)試驗，分析其固有頻率、阻尼比和振型。試驗表明，模態(tài)試驗結(jié)果與其預(yù)測值之間具有良好的相關(guān)性。同年，Weckendorf J等[30]介紹了CLT樓蓋的低振幅動態(tài)響應(yīng)的模態(tài)試驗成果。該研究分析了平面縱橫比、支撐條件和CLT類型等變量對樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能的影響，試驗數(shù)據(jù)的提取和分析側(cè)重于模態(tài)頻率和阻尼的確定。

我國在樓蓋結(jié)構(gòu)的振動性能研究中亦取得一定成果。2006年，周海賓分析研究人腳步產(chǎn)生的激勵，對不同結(jié)構(gòu)的輕型木結(jié)構(gòu)樓蓋進(jìn)行了模擬，并分別采用集中荷載、模態(tài)試驗、沖擊激勵測試和強迫振動測試四種方法試驗，提出在木樓蓋減振設(shè)計上必須使用靜態(tài)撓度與基頻雙指標(biāo)及以上的設(shè)計體系；研究振動量的三個指標(biāo)值(加速度峰值、速度峰值和加速度均方根值)。當(dāng)其值越低，其樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能的改善程度越高。其中，加速度峰值表征最為顯著，其次是速度峰值，最后是加速度均方根值。2008年，周海賓等[31]全面總結(jié)木樓蓋振動適用性設(shè)計方法研究方面的進(jìn)展，指出木樓蓋現(xiàn)行設(shè)計規(guī)范存在的問題和木樓蓋振動研究的發(fā)展方向，對構(gòu)建我國木樓蓋振動適用性設(shè)計方法方面具有重要意義。2009年，韓小雷等[32]通過編制程序?qū)崿F(xiàn)了人行荷載的仿真并得到人行荷載時程，通過數(shù)據(jù)流的導(dǎo)入導(dǎo)出實現(xiàn)樓蓋振動的有限元分析，歸納出了樓蓋振動的加速度反應(yīng)譜方法，能反映樓蓋結(jié)構(gòu)的動力特性與荷載的時程特性。2018年，王韻璐[33-34]對一棟二層輕型木結(jié)構(gòu)房屋的樓蓋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了振動性能測試與分析研究。對該樓蓋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元計算與分析、靜態(tài)荷載測試與分析、模態(tài)試驗與分析、環(huán)境激勵與沖擊激勵下的振動測試與分析。主要研究結(jié)論如下：①有限元模擬計算的樓蓋結(jié)構(gòu)基頻值與依據(jù)均布荷載下發(fā)生位移所計算的預(yù)估基頻值和模態(tài)試驗的基頻值基本吻合[35-37]，并符合樓蓋固有頻率不小于5 Hz的建筑舒適度標(biāo)準(zhǔn)要求[38]；②該樓蓋在均布荷載下經(jīng)ANSYS計算的位移值為2.265 9 mm，符合FHA標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的小于l/360，即6.556 mm的要求。③該樓蓋在1 kN集中荷載下的9個測點撓度值為0.620～1.256 mm，與ANSYS計算值的平均誤差為13.5%，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。④該樓蓋結(jié)構(gòu)在環(huán)境激勵和沖擊激勵方式下實測的基頻值均高于5 Hz，可滿足木建筑舒適度要求；沖擊激勵方式下實測加速度峰值最大值為407.2 mm/s2，處于明顯感覺到與感覺不舒服之間；速度峰值最大值為5.606 m/s，滿足建筑舒適度標(biāo)準(zhǔn)要求；速度有效值的最大值小于0.45 m/s，滿足建筑舒適度要求。

木樓蓋結(jié)構(gòu)的振動性能試驗研究中，目前研究的重要成果主要體現(xiàn)為：①采用樓蓋結(jié)構(gòu)的自振頻率、振動幅值和靜態(tài)撓度相結(jié)合的評價方法，有助于更好地改善樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能；②通過對建筑樓蓋振型、自振頻率和阻尼比等動態(tài)測試，研究了一些建筑樓蓋結(jié)構(gòu)、平面縱橫比、邊界條件和儀器設(shè)備等對其測試結(jié)果的影響，以便于優(yōu)化樓蓋結(jié)構(gòu)的安全與舒適度設(shè)計工作；③依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，采用模態(tài)振動、自由振動的方法并運用瞬態(tài)激勵、環(huán)境激勵、沖擊激勵等不同激勵方式，對一些類型的建筑樓蓋結(jié)構(gòu)開展動力特性研究；④采用通過黏彈阻尼器的主動隔振方法來降低樓蓋結(jié)構(gòu)振幅等，滿足居住舒適度要求。其不足表現(xiàn)為：①測試中不能較好或沒有提供激勵點位置選擇、測點布置，如何消除附加質(zhì)量的影響等信息，在一定程度上影響其結(jié)構(gòu)動力特性測試結(jié)果的準(zhǔn)確度；②混凝土，鋼結(jié)構(gòu)建筑樓蓋振動的舒適度研究成果較多，而木結(jié)構(gòu)建筑則極少；③對木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋振動特性而言，因其缺乏一定的基礎(chǔ)理論研究，故不能較好地解決其試驗?zāi)Ｐ团c樓蓋結(jié)構(gòu)實際特征之間的近似程度這個關(guān)鍵問題；④對混凝土建筑樓蓋結(jié)構(gòu)采用主動隔振方法僅局限于使用黏彈阻尼器技術(shù)，且不能較好地反映阻尼器選型及其勵磁電壓大小的可控精度與減振可靠性等內(nèi)容，因此在木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋振動舒適度研究中，應(yīng)著重針對樓蓋結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計，在相關(guān)理論計算、提高測試精度技術(shù)及其分析水平等諸多方面下功夫，為制訂和完善我國的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，促進(jìn)行業(yè)發(fā)展而努力。

4 展望

目前，由于我國對木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋振動性能技術(shù)的研究尚處于起步階段，在借鑒國外木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋振動研究成果及其國內(nèi)前期成功經(jīng)驗的基礎(chǔ)上，亟需加強其基礎(chǔ)應(yīng)用性研究等一系列技術(shù)管理工作。

(1)加強木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋振動舒適度設(shè)計的理論研究，制訂相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。①通過理論研究，按建筑用途分類確定木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋結(jié)構(gòu)的第一階豎向自振頻率限值和豎向振動峰值加速度限值。②對用于行走激勵和用于跳舞、演唱會、體育比賽、健身操等有節(jié)奏運動的木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)，在結(jié)構(gòu)設(shè)計時應(yīng)進(jìn)行樓蓋振動舒適度設(shè)計。一方面，要給出樓蓋豎向自振頻率的算式，確定第j階荷載頻率對應(yīng)的有節(jié)奏運動荷載、有節(jié)奏運動的荷載頻率取值及其動力因子、阻尼比和相位角取值等；另一方面，在豎向振動加速度計算中，應(yīng)將樓蓋結(jié)構(gòu)分成可簡化為單自由度體系和結(jié)構(gòu)布置復(fù)雜兩種類型。要給出樓蓋豎向振動的有效最大加速度和樓蓋振動峰值加速度近似公式。特別是當(dāng)樓蓋結(jié)構(gòu)布置復(fù)雜時，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)邊界條件、實際受力情況進(jìn)行合理簡化，建立符合實際情況的有限元計算模型。根據(jù)樓蓋豎向自振頻率的計算結(jié)果，合理選擇樓蓋不利振動點和有節(jié)奏運動的第一階荷載頻率。同時，按有節(jié)奏運動的類型，依據(jù)構(gòu)建第j階荷載頻率對應(yīng)的有節(jié)奏運動荷載函數(shù)，確定其時長和積分時間步長的限值。③當(dāng)室外振動較大且建筑距離室外振源較近時，應(yīng)進(jìn)行樓蓋室外振動豎向振動舒適度設(shè)計。首先，室外振動的荷載宜采用現(xiàn)場類比實測與有限元模型動力計算相結(jié)合的方法確定。其次，針對室外振動引起的建筑物基底振動，應(yīng)選擇與建筑物周圍振源狀況、主要振源距離、建筑物體量、類型、基礎(chǔ)深度、基礎(chǔ)形式、地基土性質(zhì)類似的既有建筑物實測確定。再次，對于建筑物基底輸入振動波的測量，應(yīng)考慮測點布置于建筑物四角及中部的柱、墻底部位置，測點數(shù)的限定，各測點同步測量豎向加速度時程以及傳感器頻帶和采樣頻率的選定等。最后，室外振動引起的樓蓋豎向振動加速度宜采用時程分析方法。④確立合理的樓蓋撓度指標(biāo)與動力指標(biāo)的關(guān)系式。

(2)采取減振或隔振措施等方法，加強木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動舒適度的優(yōu)化設(shè)計。如，可采用加強筋等提高其剛度、增加阻尼器等控制共振頻率、調(diào)整振源位置等控制手段。

(3)提升木建筑樓蓋舒適度的動態(tài)測試水平。為了準(zhǔn)確、可靠地測得木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋的自振頻率、阻尼比、時域和頻域曲線、振動峰值加速度等，應(yīng)做好其測點布置、檢測儀器、檢測工況等一系列動態(tài)檢測工作。①測點應(yīng)布置于振動敏感處，且樓面平坦、堅實。每一測點布置的傳感器應(yīng)與測試振動方向一致。②采集數(shù)據(jù)前應(yīng)對檢測系統(tǒng)安裝、連接以及參數(shù)設(shè)置進(jìn)行檢查，避免回路干擾，確保檢測系統(tǒng)處于正常工作狀態(tài)。檢測過程中，應(yīng)保持建筑內(nèi)外部振源處于正常工作狀態(tài)，避免突發(fā)振源的干擾。③應(yīng)根據(jù)建筑樓蓋使用類別，采集典型工況的數(shù)據(jù)。④傳感器宜采用加速度型傳感器，并給出合適的頻率范圍和動態(tài)范圍及其采樣頻率限值。⑤放大器應(yīng)采用帶低通濾波功能的多通道放大器，確定其振幅一致性偏差和相位一致性偏差范圍。⑥采集儀應(yīng)采用多通道，確定其動態(tài)范圍，并具有抗混疊濾波功能。⑦數(shù)據(jù)采集與分析軟件應(yīng)具有多通道顯示功能及頻譜分析功能。

(4)開展對木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋結(jié)構(gòu)住宅的住戶活動進(jìn)行長期監(jiān)測工作，通過分析其自振頻率、加速度響應(yīng)和脈沖峰值速度響應(yīng)的監(jiān)測數(shù)據(jù)，驗證模型建立方法、參數(shù)選取等理論方法的正確與合理性。

(5)加大熟練掌握專業(yè)理論和試驗技能木結(jié)構(gòu)建筑工程專業(yè)人員隊伍的建設(shè)力度。

通過介紹國內(nèi)外樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能在技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、理論和試驗等方面的研究進(jìn)展，以及針對現(xiàn)存不足提出高度重視木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動理論研究工作等，給出符合我國木樓蓋振動研究發(fā)展的主要措施，為我國裝配式輕型木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動性能的研究發(fā)展提供依據(jù)與參考，以滿足使用者對木建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動舒適性的實際需求。