劉洋,徐學(xué)東,翟愛良

再生材料透水磚強(qiáng)度影響因素研究

劉洋,徐學(xué)東,翟愛良*

山東農(nóng)業(yè)大學(xué)水利土木工程學(xué)院, 山東 泰安 271018

為深入分析不同因素對(duì)再生材料透水磚強(qiáng)度的影響，本文運(yùn)用控制變量法，研究了水膠比、目標(biāo)孔隙率、砂磚骨率、再生磚骨料摻量四種因素對(duì)透水磚強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明：水膠比為0.32，目標(biāo)孔隙率為20%，砂磚骨率為35%，骨料摻量為1104.9 kg/m3時(shí)，再生材料透水磚的抗壓強(qiáng)度及抗折強(qiáng)度最高。

再生料;透水磚; 影響因素

海綿城市是新一代城市雨洪管理概念，是指城市能夠像海綿一樣，在適應(yīng)環(huán)境變化和應(yīng)對(duì)自然災(zāi)害方面具有良好的“彈性”[1]。滲、滯、蓄、凈、用、排[2]是海綿城市建設(shè)的內(nèi)涵，其中“滲”尤為重要。隨著城鎮(zhèn)化建設(shè)的推進(jìn)，城市路面硬化范圍擴(kuò)大，到處都是不透水材料鋪裝，改變了原有自然生態(tài)本底和水文特征。良好的滲透性，可以避免地表徑流形成，減少?gòu)挠不煌杆访鎱R集到市政管網(wǎng)；同時(shí)，涵養(yǎng)地下水，補(bǔ)充地下水不足。使雨水滲透良好的方法主要是使用路面、地面透水鋪裝材料，使城市路面自然滲透，從源頭將雨水留下來，然后“滲”下去。海綿城市建設(shè)的重點(diǎn)是城市路面和道路的建設(shè)，路面材料的實(shí)質(zhì)性應(yīng)用應(yīng)表現(xiàn)出優(yōu)秀的滲水、抗壓、耐磨、防滑以及環(huán)保美觀等特點(diǎn)，當(dāng)然最重要的還是要有良好的透水性和抗壓強(qiáng)度。

在我國(guó)各個(gè)城市的道路建設(shè)中，人行道、景觀大道、景觀路面也占有很大一部分比例，這些路面一般承擔(dān)的荷載比較小，但需要有良好的透水性能，所以這些路面比較適合用透水磚進(jìn)行鋪裝。本文利用廢棄的黏土磚，經(jīng)過破碎、篩分、清洗、晾曬、包漿等處理工藝，得到透水混凝土的骨料，然后將骨料經(jīng)過適當(dāng)?shù)闹苽涔に囎龀赏杆u。透水磚的制備及應(yīng)用對(duì)于解決建筑垃圾造成的環(huán)境污染問題，以及對(duì)于改變城市在下雨時(shí)的滲水、蓄水問題，減少城市由于雨季內(nèi)澇以及有效緩解城市熱島效應(yīng)等方面具有重要意義，對(duì)我國(guó)未來城市發(fā)展以及人居環(huán)境改善具有長(zhǎng)遠(yuǎn)影響。

1 試驗(yàn)材料

再生材料透水磚是由再生骨料作為粗骨料，與水泥砂漿相互粘結(jié)成均勻空隙的多孔透水性結(jié)構(gòu)。透水磚的骨架是再生材料透水混凝土，由再生磚骨料、水泥砂漿膠結(jié)料、外加劑和水構(gòu)成。

1.1 再生磚骨料

本試驗(yàn)所用的骨料選自山東省泰安市泰山區(qū)迎勝路某居民小區(qū)拆遷產(chǎn)生的廢棄黏土磚。經(jīng)過測(cè)定，此廢棄黏土磚的抗壓強(qiáng)度達(dá)到《燒結(jié)普通磚》（GB/T5101-2017）[3]MU10等級(jí)。廢棄黏土磚經(jīng)過人工及顎式破碎機(jī)破碎、篩分，篩得粒徑為9.5～13.2 mm的碎磚塊。對(duì)破碎后的碎磚塊用自來水沖洗，洗去破碎過程中沾覆碎磚塊表面的灰塵和雜質(zhì)，以保證在拌合成型時(shí)漿體與骨料緊密粘結(jié)。廢棄黏土磚強(qiáng)度低、壓碎指標(biāo)高、吸水率大，在經(jīng)過人工及機(jī)械破碎、清理后，制得的磚骨料表面粗糙棱角過多且內(nèi)部含有大量的微裂縫，所以需對(duì)碎磚塊進(jìn)行強(qiáng)化處理，以提高其實(shí)用性。借鑒再生混凝土骨料的強(qiáng)化方法，本試驗(yàn)采用水泥基膠凝材料對(duì)再生磚骨料二次包漿強(qiáng)化的方法來提高骨料強(qiáng)度，包漿用的水泥漿體與拌合混凝土有相同的水膠比，以減少包漿用的水泥漿體與拌合用混凝土水膠比的不同帶來的誤差。在試驗(yàn)前48 h，用與拌和混凝土水膠比相同的水泥漿對(duì)處理好的再生磚骨料進(jìn)行包漿強(qiáng)化處理，試驗(yàn)前24 h，相同的方法對(duì)再生磚骨料進(jìn)行二次包漿強(qiáng)化處理，以提高再生磚骨料強(qiáng)度[4]。廢棄黏土磚內(nèi)部吸水性極強(qiáng)，為了不讓再生磚骨料在混凝土拌合過程中吸取水泥水化所需要的水分，在二次包漿強(qiáng)化時(shí)使骨料達(dá)到飽和面干狀態(tài)，確保水泥水化充分。為使骨料包漿漿膜厚度均勻，達(dá)到強(qiáng)化目的，應(yīng)先將水泥和水?dāng)嚢杈鶆?，在投入飽和面干的骨料進(jìn)行包漿強(qiáng)化處理。制備工藝過程如圖1所示，強(qiáng)化處理后的再生磚骨料基本物理性能如表1所示。

圖1 再生磚骨料制備工藝過程

表1 再生磚骨料基本物理性能指標(biāo)

1.2 其他試驗(yàn)材料

中砂：粒徑為0.35～0.5 mm、細(xì)度模數(shù)2.3～3.0的中砂，作為再生材料透水磚的細(xì)骨料，主要起到提升透水磚力學(xué)性能的作用。中砂的基本物理性能指標(biāo)主要體現(xiàn)在細(xì)度模數(shù)、堆積密度、表觀密度、堅(jiān)固性指標(biāo)、壓碎指標(biāo)等方面。根據(jù)相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法，對(duì)中砂的各項(xiàng)基本物理性能進(jìn)行測(cè)定，性能指標(biāo)如表2所示。

表2 中砂基本物理性能指標(biāo)

水泥：本試驗(yàn)選用泰山中聯(lián)水泥有限公司生產(chǎn)的P·C 42.5普通硅酸鹽水泥，經(jīng)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)定，其密度3.03 g/cm3，28 d抗壓強(qiáng)度54.5 MPa。

水：本試驗(yàn)混凝土拌合用水選用符合JGJ63-2006《混凝土拌合用水標(biāo)準(zhǔn)》的自來水。

2 試驗(yàn)方法

2.1 配合比設(shè)計(jì)

本試驗(yàn)采用9.5～13.2 mm單一粒徑的再生磚骨料，采用控制變量法，研究水膠比、目標(biāo)孔隙率、砂磚骨率、磚骨料摻量四種因素對(duì)再生材料透水磚的力學(xué)強(qiáng)度影響，試驗(yàn)配合比如表3所示。

表3 再生材料透水磚試驗(yàn)配合比

與傳統(tǒng)的普通混凝土配合比設(shè)計(jì)方法不同，組成本透水磚的透水混凝土要考慮到成型后的透水性能和強(qiáng)度問題，傳統(tǒng)的普通混凝土配合比設(shè)計(jì)主要考慮強(qiáng)度方面的影響，所以綜合以上方面的考慮，本再生材料透水磚配合比設(shè)計(jì)選用體積法。體積法是先通過骨料緊密堆積密度和表觀密度計(jì)算出再生磚骨料的空隙率，然后再人為規(guī)定一個(gè)合理的目標(biāo)孔隙率和水膠比，通過確定的公式計(jì)算出單位體積混凝土中其他材料的用量，即粗骨料體積+膠結(jié)漿體體積+目標(biāo)孔隙率=1[5]。

2.2 再生材料透水磚的制備

考慮到再生材料透水磚實(shí)用性和試驗(yàn)室試驗(yàn)條件，本文將制備兩種尺寸規(guī)格的透水磚：試塊一240×115×53 mm；試塊二150×150×50 mm。

由于再生磚骨料內(nèi)部吸水性較強(qiáng)，為防止拌合物在攪拌過程中骨料吸收拌合用水，此拌合用水只用于水泥水化，所以在攪拌之前對(duì)再生磚骨料進(jìn)行浸泡處理，使骨料達(dá)到內(nèi)部水飽和而外部無水的飽和面干狀態(tài)，浸泡后的骨料用干布擦干或者自然風(fēng)干表面。

將水泥、硅粉、減水劑、砂拌合均勻，然后加入水，人工攪拌約60 s，得到水泥砂漿，再加入強(qiáng)化處理后的飽和面干再生磚骨料，攪拌約120 s，可視拌合物的表觀狀態(tài)適當(dāng)加入減水劑和延長(zhǎng)攪拌時(shí)間。實(shí)驗(yàn)中拌合物量少可采用人工攪拌，在量大則采用低速攪拌機(jī)攪拌。普通混凝土試塊一般采用機(jī)械振動(dòng)密實(shí)成型的方法，但由于考慮到再生材料透水磚具有多孔結(jié)構(gòu)的特殊性，且骨料之間主要依靠表面水泥粘結(jié)成型，如果采用傳統(tǒng)的機(jī)械振動(dòng)的方式進(jìn)行試塊的密實(shí)，會(huì)引起水泥砂漿沿骨料表面的流失，甚至?xí)鸪翝{現(xiàn)象，會(huì)嚴(yán)重影響成型后透水磚的力學(xué)性能及透水性能。所以本試驗(yàn)拌合物入模采用分批次填料，即分3層填料、每層人工插搗密實(shí)的成型工藝，結(jié)果表明此工藝試驗(yàn)效果最好，得到了骨料表面被膠結(jié)漿體均勻包裹且表面有金屬光澤的透水磚。所以本試驗(yàn)將上述拌合好的再生磚骨料拌合物分3次填入模具中，并每層用鐵棍由外及內(nèi)插搗25次密實(shí)成型。

2.3 再生材料透水磚的養(yǎng)護(hù)

再生材料透水磚骨料之間的孔隙比普通混凝土試塊要大，且水泥砂漿較少，這就導(dǎo)致透水磚的早期強(qiáng)度較低，再采用普通混凝土試塊的養(yǎng)護(hù)及拆模方法，會(huì)導(dǎo)致透水磚邊角的骨料脫落或整體性松散破壞。本試驗(yàn)采用透水磚密實(shí)成型后，連同模具一起送入相對(duì)溫度20±2 ℃、相對(duì)濕度95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室，養(yǎng)護(hù)48 h拆模的方法，并且拆模后繼續(xù)送至標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)至28 d齡期。經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后成型的再生材料透水磚如圖2所示。

圖2 成型的再生材料透水磚

2.4 試驗(yàn)方法

抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)方法根據(jù)GB/T 50129-2011《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[6]進(jìn)行測(cè)試，抗折強(qiáng)度試驗(yàn)方法根據(jù)GB/T 25993-2010《透水路面磚和透水路面板》[7]進(jìn)行測(cè)試。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 水膠比對(duì)再生材料透水磚強(qiáng)度的影響

水膠比是配制混凝土?xí)r用水量和膠凝材料用量的質(zhì)量比。水膠比影響透水混凝土的漿膜厚度和水泥砂漿的凝聚結(jié)構(gòu)，在組成材料給定的情況下，水膠比是決定透水混凝土強(qiáng)度的主要因素[8]。本試驗(yàn)所制備的再生材料透水磚的組成材料即為透水混凝土，所以水膠比決定透水磚強(qiáng)度的主要因素，將直接影響透水磚的性能，是配合比設(shè)計(jì)中一個(gè)重要的環(huán)節(jié)。本試驗(yàn)選用表3中A1～A4四組配合比進(jìn)行試驗(yàn)。

水膠比對(duì)兩種規(guī)格透水磚的28 d抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的影響如圖3所示。

圖3 水膠比對(duì)抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的影響曲線

由圖3可知，隨著水膠比的增大，兩種規(guī)格再生材料透水磚的28 d抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度都呈現(xiàn)下降的狀態(tài)。當(dāng)水膠比從0.3增大到0.36時(shí)，兩種規(guī)格透水磚的抗壓、抗折強(qiáng)度均呈現(xiàn)下降狀態(tài)，這是由于隨著水膠比的增大，混凝土拌合用水量逐漸增多，用水量已超過水泥水化所需要的水分，水泥水化充分以后，多余的游離水在水泥砂漿中移動(dòng)形成毛細(xì)孔，增大了對(duì)強(qiáng)度不利的弱界面效應(yīng)，與此同時(shí)，過大的水膠比使得水泥砂漿的流動(dòng)性增大，在入模成型時(shí)，部分漿體流到透水磚底部，出現(xiàn)“沉漿”現(xiàn)象，導(dǎo)致透水磚上部包裹在骨料表面的漿膜厚度變薄，從而使透水磚強(qiáng)度變小。由于抗壓強(qiáng)度主要由水泥石承擔(dān)，抗折強(qiáng)度主要由再生磚骨料承擔(dān)，而水泥石的強(qiáng)度遠(yuǎn)大于再生磚骨料的強(qiáng)度，所以抗壓強(qiáng)度大于抗折強(qiáng)度。從圖3可以看出，規(guī)格一透水磚的抗壓強(qiáng)度要略小于規(guī)格二透水磚，這是因?yàn)橐?guī)格二透水磚表面積及體積偏小，所以其抗壓強(qiáng)度略微偏高。

綜上所述，當(dāng)水膠比為0.30時(shí)，兩種規(guī)格的透水磚的抗壓、抗折強(qiáng)度均達(dá)到最大值。規(guī)格一透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：14.30 MPa、5.01 MPa，規(guī)格二透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：15.20 MPa、4.89 MPa。

3.2 目標(biāo)孔隙率對(duì)再生材料透水磚強(qiáng)度的影響

目標(biāo)孔隙率是制備再生材料透水磚的透水混凝土區(qū)別于普通混凝土的重要指標(biāo)，也是透水磚進(jìn)行體積法配合比設(shè)計(jì)的重要參數(shù)。透水磚內(nèi)部的孔隙包括封閉孔隙和有效孔隙（連通孔隙及半連通孔隙），有效孔隙是影響透水磚強(qiáng)度的重要因素，由于目標(biāo)孔隙率要大于有效孔隙率，當(dāng)有效孔隙率高于10%時(shí)，透水混凝土就能保證透水性能[9]，特設(shè)定目標(biāo)孔隙率在20%～26%之間，在保證其透水性能的前提下研究目標(biāo)孔隙率對(duì)兩種規(guī)格透水磚強(qiáng)度的影響，本試驗(yàn)選用表3中的B1～B4四組配合比進(jìn)行試驗(yàn)。目標(biāo)孔隙率對(duì)兩種規(guī)格透水磚的28 d抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的影響如圖4所示。

由圖4可知，隨著目標(biāo)孔隙率的增大，兩種規(guī)格透水磚的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度均呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，且基本成線性下降狀態(tài)，呈負(fù)線性相關(guān)性。這是由于透水磚的強(qiáng)度主要來源于骨料之間的水泥砂漿的粘結(jié)力和凝固后水泥石的強(qiáng)度，而目標(biāo)孔隙率的增大是由水泥砂漿膠凝材料的減少實(shí)現(xiàn)的，膠凝材料的減少使得包裹在骨料表面的漿膜厚度變薄，骨料之間的粘結(jié)面積變小，從而導(dǎo)致粘結(jié)力變小，透水磚成型后包裹骨料的水泥石強(qiáng)度較低，最終導(dǎo)致透水磚的強(qiáng)度降低。為滿足實(shí)際工程的需要，透水磚的強(qiáng)度不應(yīng)低于12 MPa，則目標(biāo)孔隙率不宜高于24%，取20%最為合適。

圖4 目標(biāo)孔隙率對(duì)抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的影響曲線

綜上所述，目標(biāo)孔隙率為20%時(shí)，240×115×53 mm規(guī)格的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：13.77 MPa、3.92 MPa，150×150×50 mm規(guī)格的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：14.69 MPa、3.49 MPa。

3.3 砂磚骨率對(duì)再生材料透水磚強(qiáng)度的影響

砂磚骨率是混凝土中砂的質(zhì)量占砂和粗骨料總質(zhì)量的比值。砂磚骨率的變動(dòng)，會(huì)使顯著改變骨料總表面積，從而影響混凝土拌合物的和易性。當(dāng)采用合理砂磚骨率時(shí)，在用水量和水泥用量一定的情況下，能使混凝土拌和物獲得最大的流動(dòng)性且能保持良好的粘聚性和保水性。細(xì)骨料中砂的使用可以填充在再生磚骨料的孔隙間，起到加強(qiáng)透水磚強(qiáng)度的作用。本試驗(yàn)在預(yù)實(shí)驗(yàn)和前人工作的基礎(chǔ)上，選取合理砂磚骨率范圍為25%～40%。本試驗(yàn)選用表3中的C1～C4四組配合比進(jìn)行試驗(yàn)。

砂磚骨率對(duì)兩種規(guī)格透水磚的28 d抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的影響如圖5所示。

由圖5可知，兩種規(guī)格再生材料透水磚的抗壓、抗折強(qiáng)度隨著砂磚骨率的增大，呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢(shì)，均存在最值點(diǎn)。當(dāng)砂磚骨率從25%增大到35%時(shí)，透水磚的強(qiáng)度均隨砂磚骨率的增大而變大，這是因?yàn)椴粩嘣龃笊按u骨率填充了透水磚粗骨料和水泥漿的空隙，使透水混凝土的和易性、粘聚性和密實(shí)度不斷提升，從而使得成型后的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度不斷提高。當(dāng)砂磚骨率增大到35%最值點(diǎn)時(shí)，兩種規(guī)格的透水磚的強(qiáng)度均達(dá)到最大值，砂磚骨率再繼續(xù)增大，透水磚強(qiáng)度呈下降狀態(tài)，因?yàn)樯按u骨率超過一定值，骨料的比表面積增大，骨料表面就需要更多的水泥漿來包裹，砂磚骨率的增大使包裹粗骨料表面的水泥漿減少，在一定程度上降低了透水混凝土的和易性以及粘聚性[10]，導(dǎo)致成型后的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度降低。

a.試塊一抗壓、抗折強(qiáng)度 b.試塊二抗壓、抗折強(qiáng)度

綜上所述，為保證透水磚的強(qiáng)度，砂磚骨率取35%最為合適，此時(shí)兩種規(guī)格透水磚的抗壓、抗折強(qiáng)度最高，240×115×53 mm規(guī)格的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：16.25 MPa、5.97 MPa，150×150×50 mm規(guī)格的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：16.15 MPa、5.21 MPa。

3.4 再生磚骨料摻量對(duì)再生材料透水磚強(qiáng)度的影響

本試驗(yàn)選用破碎后的黏土磚塊作為粗骨料，成型后的再生材料透水磚的強(qiáng)度一方面來自粘結(jié)骨料的水泥石的強(qiáng)度，另一方面來自再生磚骨料，所以再生磚骨料的摻量對(duì)透水磚的強(qiáng)度有很重要的影響。經(jīng)過前期預(yù)實(shí)驗(yàn)，確定本組試驗(yàn)再生磚骨料摻量范圍為1074.9 kg/m3～1164.9 kg/m3。本試驗(yàn)選用表3中的D1～D4四組配合比進(jìn)行試驗(yàn)。

再生磚骨料摻量對(duì)兩種規(guī)格透水磚的28 d抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的影響如圖6所示。

圖6 再生磚骨料摻量對(duì)抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度的影響曲線

由圖6可知，隨著再生磚骨料摻量的增多，兩種規(guī)格透水磚的抗壓、抗折強(qiáng)度均呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。當(dāng)骨料摻量從1074.9 kg/m3增加到1104.9 kg/m3時(shí)，透水磚強(qiáng)度也隨之上升，因?yàn)樵诠橇蠐搅枯^小時(shí)，水泥砂漿的量相對(duì)骨料的摻量來說較多，流動(dòng)性較大，在骨料表面形成的包裹層較薄且不均勻，在透水混凝土入模成型時(shí)一部分水泥砂漿流到透水磚底部，形成“沉漿”現(xiàn)象，導(dǎo)致透水磚后期強(qiáng)度較低，但隨著骨料摻量的增加，當(dāng)達(dá)到1104.93 kg/m3時(shí)，由于本試驗(yàn)采用的控制變量法，水泥砂漿總量不變，相對(duì)此時(shí)的骨料摻量來說達(dá)到一種最優(yōu)配比，在骨料表面形成厚度均勻的包裹層，透水磚的強(qiáng)度也達(dá)到最佳狀態(tài)。當(dāng)骨料摻量繼續(xù)增加，透水磚強(qiáng)度出現(xiàn)下降狀態(tài)，是因?yàn)樗嗌皾{的總量不足以包裹如此多的骨料，使包裹層變薄，進(jìn)而導(dǎo)致透水混凝土拌合物均勻性、流動(dòng)性變差，造成透水磚強(qiáng)度降低。

綜上所述，當(dāng)再生磚骨料摻量為1104.9 kg/m3時(shí)，兩種規(guī)格透水磚的抗壓、抗折強(qiáng)度最高，240×115×53 mm規(guī)格的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：16.94 MPa、6.10 MPa，150×150×50 mm規(guī)格的透水磚抗壓、抗折強(qiáng)度分別為：16.25 MPa、6.06 MPa。

4 結(jié) 論

（1）控制變量的運(yùn)用，對(duì)影響再生材料透水磚強(qiáng)度的因素得出了最佳數(shù)值。當(dāng)水膠比為0.3、目標(biāo)孔隙率為20%、砂磚骨率為35%、再生磚骨料摻量為1104.9 kg/m3時(shí)，透水磚的強(qiáng)度最高。

（2）水膠比是影響再生材料透水磚的重要因素。存在一個(gè)峰值0.3，此時(shí)透水磚的強(qiáng)度最高，即為最優(yōu)水膠比；

（3）目標(biāo)孔隙率是影響再生材料透水磚強(qiáng)度的另一個(gè)重要因素。隨著目標(biāo)孔隙率的增大，透水磚的強(qiáng)度不斷下降，但考慮到工程的實(shí)際應(yīng)用問題，目標(biāo)孔隙率不宜高于24%，取20%最為合適，此時(shí)強(qiáng)度最高；

（4）隨著砂磚骨率的不斷增大，再生材料透水磚的強(qiáng)度呈先增大后減小的趨勢(shì)。當(dāng)砂磚骨率達(dá)到35%的最優(yōu)砂磚骨率時(shí)，透水磚的強(qiáng)度最高，此時(shí)的透水混凝土的和易性、粘聚性、密實(shí)度最佳。

[1] 國(guó)家住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.海綿城市建設(shè)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)GB/T51345-2018[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2018

[2] 中華人民共和國(guó)水利部.關(guān)于印發(fā)推進(jìn)海綿城市建設(shè)水利工作的指導(dǎo)意見的通知（水規(guī)劃[2015]321號(hào)）[Z].北京: 中華人民共和國(guó)水利部,2015

[3] 國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局.燒結(jié)普通磚GB/T5101-2017[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2017

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Study on the Influencing Factors on the Strength of Permeable Bricks with Recycled Material

LIU Yang, XU Xue-dong, ZHAI Ai-liang*

271018,

To analyze fully the effects of different factors on the strength of recycled material permeable brick, this paper used the control variate method to explore the influences of water-cement ratio, target porosity, sand ratio, and recycled brick aggregate content on the strength of permeable bricks. The results showed that when the water-cement ratio was 0.32, the target porosity was 20%, the sand ratio was 35%, and the aggregate content was 1104.9 kg/m3, the compressive strength and flexural strength of the recycled material permeable brick were highest.

Recycled materials; permeable brick; influencing factors

TU522.1+9

A

1000-2324(2021)03-0509-06

2020-11-05

2021-03-25

山東省重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2017GNC14101)

劉洋(1990-),男,碩士研究生,專業(yè)方向:工程結(jié)構(gòu)與新材料. E-mail:1943629152@qq.com

Author for correspondence. E-mail:zhaial@sdau.edu.cn