李溪枝

(山西煤炭運(yùn)銷(xiāo)集團(tuán)忻州有限公司，山西 忻州 034000)

晉能王家?guī)X煤業(yè)位于河?xùn)|煤田河保偏礦區(qū)，現(xiàn)主采8#煤層，煤層平均厚度7.5 m，采用綜采放頂煤工藝開(kāi)采，埋深450～500 m。王家?guī)X煤業(yè)回采面均采用“兩進(jìn)一回”布置，上一工作面輔運(yùn)順槽留下復(fù)用，作為下一工作面回風(fēng)順槽，該順槽為托頂煤強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道，支護(hù)難度較大。我國(guó)學(xué)者對(duì)托頂煤強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道進(jìn)行了大量研究，康紅普等[1]針對(duì)二次動(dòng)壓強(qiáng)烈影響巷道，提出高預(yù)應(yīng)力、長(zhǎng)度較短的全斷面強(qiáng)力錨索支護(hù)系統(tǒng)，支護(hù)狀況本質(zhì)好轉(zhuǎn)。王軍朝等[2]針對(duì)松軟厚煤層留頂煤動(dòng)壓巷道，提出高預(yù)應(yīng)力全斷面錨索支護(hù)的綜合支護(hù)技術(shù)并開(kāi)發(fā)了高強(qiáng)度、大面積護(hù)表構(gòu)件，解決了松軟厚煤層留頂煤動(dòng)壓巷道的支護(hù)難題。王浩等[3]應(yīng)用高水速凝材料對(duì)松軟頂煤預(yù)注漿，對(duì)巷道兩幫煤體滯后注漿，采用錨桿、錨索聯(lián)合支護(hù)的方式控制了松軟頂煤動(dòng)壓巷道圍巖變形。這些研究很好地指導(dǎo)了工程實(shí)踐，在具體工程應(yīng)用中發(fā)揮了重要作用[4]。但托頂煤強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道支護(hù)仍是煤礦生產(chǎn)中的技術(shù)難題，頂煤厚度、動(dòng)壓影響程度、支護(hù)方式等都直接影響其支護(hù)效果。

王家?guī)X煤業(yè)首采面復(fù)用巷道即出現(xiàn)大變形，從第二個(gè)回采面開(kāi)始，引進(jìn)水力壓裂卸壓技術(shù)，通過(guò)對(duì)采空區(qū)邊緣頂板進(jìn)行水力壓裂，使采空區(qū)邊緣頂板垮落更充分，從而減小側(cè)向支承壓力分布，降低復(fù)用巷道動(dòng)壓影響。由于地質(zhì)構(gòu)造、工作面停留時(shí)間較長(zhǎng)等原因，局部巷段仍出現(xiàn)明顯變形。本文以18105工作面輔運(yùn)順槽900～1 100 m變形段為例，通過(guò)礦壓監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析頂煤頂板和巷道變形特點(diǎn)；采用數(shù)值模擬分析頂煤厚度、動(dòng)壓影響程度和不同支護(hù)設(shè)計(jì)等因素對(duì)頂煤頂板變形的影響，研究托頂煤動(dòng)壓巷道頂煤頂板變形機(jī)理；根據(jù)變形特點(diǎn)，結(jié)合高預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)技術(shù)，提出動(dòng)壓巷道加固設(shè)計(jì)并在井下實(shí)施。實(shí)踐表明，加固效果良好，保證了特殊巷段頂板安全。

1 工程概況

1.1 生產(chǎn)條件

18105工作面2019年初開(kāi)始回采，采用“兩進(jìn)一回”布置，順槽均沿底板掘進(jìn)，輔運(yùn)順槽留下作為18107工作面回風(fēng)順槽，輔運(yùn)順槽和膠帶順槽間凈煤柱為30 m。為減小動(dòng)壓對(duì)輔運(yùn)順槽的影響，在膠帶順槽煤柱側(cè)幫進(jìn)行水力壓裂卸壓。圖1為18105工作面平面布置圖。

圖1 18105工作面平面布置圖

1.2 地質(zhì)條件

18105工作面開(kāi)采8#煤層，工作面長(zhǎng)1 986.6 m，寬222.4 m，煤厚6.50～8.60 m，煤層平均傾角6°，采煤方法為綜采放頂煤，采高3.5 m，放高4 m左右。煤層絕大部分含2～3層夾矸。煤層上方偽頂厚0～0.5 m，為炭質(zhì)泥巖；偽頂上方為泥巖直接頂，厚度1～2 m。直接頂上方為厚層完整砂巖老頂，厚度超過(guò)20 m。埋深450～500 m。

圍巖強(qiáng)度測(cè)試表明，頂煤抗壓強(qiáng)度平均值為18.22 MPa，直接頂抗壓強(qiáng)度平均值為43.81 MPa，老頂抗壓強(qiáng)度平均值為54.82 MPa，幫部煤層抗壓強(qiáng)度為17.63 MPa。采用水壓致裂法測(cè)試水平應(yīng)力，最大水平主應(yīng)力12.70 MPa，最小水平主應(yīng)力7.02 MPa，垂直主應(yīng)力10.11 MPa，最大水平主應(yīng)力方向?yàn)楸逼?5.7°。

1.3 18105工作面輔運(yùn)順槽原有支護(hù)

18107工作面回風(fēng)順槽沿煤層底板掘進(jìn)，托頂煤厚度3.5 m左右，掘進(jìn)寬度5.5 m，掘進(jìn)高度4.2 m(鋪底0.2 m)，掘進(jìn)面積23.1 m2，采用錨桿錨索支護(hù)。

原有支護(hù)參數(shù)為：頂板錨桿采用左旋螺紋鋼錨桿，規(guī)格為Φ22 mm×2 400 mm，間排距800 mm×800 mm，矩形布置，每排7根錨桿。配套150 mm×150 mm×10 mm拱形托板。 扭矩不小于250 N·m。采用鋼筋梯梁與頂錨桿配套使用。頂錨索采用1×19股Φ22 mm×8 300 mm高強(qiáng)度錨索。間排距1 200 mm×1 600 mm，每排4根，配套300 mm×300 mm×20 mm拱形托板，錨索張拉預(yù)緊力不低于200 kN。 頂錨索配套使用Ω鋼帶。 采用鋼筋網(wǎng)護(hù)頂。兩幫錨桿采用左旋螺紋鋼錨桿，規(guī)格為Φ20 mm×2 400 mm，間排距800 mm×800 mm，矩形布置，每幫5根錨桿，幫部第一支錨桿距頂板300 mm。配套150 mm×150 mm×10 mm拱形托板。扭矩不小于200 N·m。采用鋼筋網(wǎng)護(hù)幫。幫錨索采用1×19股Φ22 mm×6 300 mm高強(qiáng)度錨索，僅布置在非回采幫側(cè)，錨索排距1 600 mm，每排1根，距底板2 200 mm，配套300 mm×300 mm×20 mm拱形托板，錨索張拉預(yù)緊力不低于200 kN。原有支護(hù)斷面見(jiàn)圖2。

圖2 18105輔運(yùn)支護(hù)斷面圖

2 巷道變形和支護(hù)受力特征

回采過(guò)程中，18105工作面輔運(yùn)900～1 100 m巷段出現(xiàn)底板翹起、兩幫移近和頂板下沉的現(xiàn)象，采用在線(xiàn)系統(tǒng)進(jìn)行礦壓監(jiān)測(cè)，監(jiān)測(cè)對(duì)象為頂板離層、中部錨桿受力和中部錨索離層。

2.1 頂煤頂板變形特征

頂煤頂板變形監(jiān)測(cè)主要為頂板離層監(jiān)測(cè)，頂板離層主要自2019年12月底開(kāi)始(18105回采面推過(guò)200 m)，至2020年3月底穩(wěn)定(18105回采面推過(guò)600 m)。深部(孔口至8 m)離層值較大，最大離層值140 mm；淺部(孔口至2.3 m)離層值較小，最大離層值30 mm；說(shuō)明離層主要發(fā)生在2.3～8.0 m之間的煤層和巖層。900～1 100 m巷段共安裝3個(gè)頂板離層儀，在采動(dòng)階段離層變化曲線(xiàn)見(jiàn)圖3。

圖3 變形段頂板離層變化曲線(xiàn)

2.2 支護(hù)構(gòu)件受力特征

錨桿錨索受力變化趨勢(shì)和頂板離層一致，頂板中部錨桿受力較為平穩(wěn)，數(shù)值穩(wěn)定在100 kN左右，錨索受力值增幅較大，由150～200 kN增加至350～450 kN，個(gè)別錨索甚至超過(guò)測(cè)力計(jì)量程。900～1 100 m巷段共安裝3組頂板錨桿錨索測(cè)力計(jì)，在采動(dòng)階段錨桿錨索受力變化曲線(xiàn)見(jiàn)圖4。

圖4 變形段頂板錨桿錨索受力變化曲線(xiàn)

2.3 頂幫變形窺視

2020年3月底，在18105工作面輔運(yùn)順槽變形段進(jìn)行了頂幫圍巖鉆孔窺視(圖5和圖6)。由圖5和圖6可知，頂板離層破碎主要出現(xiàn)在煤層范圍內(nèi)，但鉆孔孔壁并未完全破碎，說(shuō)明原有頂板支護(hù)能發(fā)揮較好作用；幫部煤體破碎主要發(fā)生在孔口至3.5 m范圍內(nèi)，僅有錨桿支護(hù)難以有效控制圍巖變形，幫錨索能起到明顯約束變形作用。

把握電商及三四線(xiàn)市場(chǎng)的增長(zhǎng)機(jī)會(huì)：電商市場(chǎng)的增速雖然已出現(xiàn)放緩的趨勢(shì)，但是相比于線(xiàn)下市場(chǎng)，增速依然十分客觀。而電商市場(chǎng)也向我們展示了它產(chǎn)品升級(jí)的特有趨勢(shì)。雖然均價(jià)與線(xiàn)上市場(chǎng)相比仍有一段差距，但是線(xiàn)上銷(xiāo)售的高端產(chǎn)品的占比在逐步提升，此外線(xiàn)上產(chǎn)品的配置也在提升，這意味著線(xiàn)上消費(fèi)者的需求呈現(xiàn)低價(jià)≠低質(zhì)的固有特點(diǎn)。同時(shí)隨著電商對(duì)一二線(xiàn)市場(chǎng)的沖擊的擴(kuò)大，以及一二線(xiàn)市場(chǎng)需求的逐漸飽和，越來(lái)越多的企業(yè)把戰(zhàn)略中心向三四線(xiàn)市場(chǎng)轉(zhuǎn)移，對(duì)三四線(xiàn)市場(chǎng)的布局將在2019年達(dá)到一個(gè)新的時(shí)期。

圖5 變形段頂板窺視圖

圖6 變形段煤柱側(cè)幫孔窺視圖

3 頂煤頂板變形機(jī)理分析

3.1 數(shù)值模擬方案

根據(jù)晉能王家?guī)X煤業(yè)18105工作面地質(zhì)條件，利用FLAC3D數(shù)值計(jì)算平臺(tái)，建立數(shù)值計(jì)算模型，綜合考慮各方面影響因素，將模型劃分為6層，為研究托頂煤動(dòng)壓巷道頂煤頂板變形情況和支護(hù)構(gòu)件受力情況，對(duì)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化：模型尺寸為350 m×100 m×50 m，數(shù)值模型劃分為60 900個(gè)單元，66 780個(gè)節(jié)點(diǎn)。模型四周邊界限定水平方向位移，模型底部限定豎直方向位移，模型頂部施加等效于覆巖重力的均布載荷2.5×104×500=12.5 MPa，數(shù)值計(jì)算模型圖如圖7所示。圍巖力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

圖7 數(shù)值計(jì)算模型圖

表1 圍巖力學(xué)參數(shù)表

在建立數(shù)值計(jì)算模型時(shí)，對(duì)重點(diǎn)研究部位(18105工作面輔運(yùn)順槽、18105工作面膠帶順槽靠近工作面一側(cè))附近的網(wǎng)格進(jìn)行適當(dāng)加密處理，每個(gè)網(wǎng)格水平方向長(zhǎng)度取1～2 m，垂直方向長(zhǎng)度取1 m，其他非重點(diǎn)研究部位每個(gè)網(wǎng)格水平方向長(zhǎng)度取5 m，垂直方向長(zhǎng)度取1～1.5 m。其中，對(duì)頂煤厚度這個(gè)影響因素研究時(shí)，只需調(diào)整直接頂網(wǎng)格和老頂網(wǎng)格的總厚度，而整個(gè)模型的總尺寸保持不變。

以實(shí)際地質(zhì)條件和原有支護(hù)為基本模型，主要開(kāi)展以下4種工況數(shù)值模擬分析。工況一：模擬實(shí)際條件下，分析18105工作面輔運(yùn)順槽在18105工作面回采前和回采后滯后400 m時(shí)頂板離層和頂板錨桿錨索受力情況；工況二：模擬頂煤厚度分別為1 m、2 m、6 m和10 m時(shí)，分析不同頂煤厚度對(duì)頂板離層和頂板錨桿錨索受力的影響；工況三：模擬膠帶順槽側(cè)卸壓和不卸壓時(shí)，分析不同動(dòng)壓影響程度對(duì)頂板離層和頂板錨桿錨索受力的影響；工況四：模擬頂板采用錨桿錨索支護(hù)和采用全錨索支護(hù)(錨索規(guī)格不變，間排距800 mm)時(shí)，分析不同支護(hù)方式對(duì)頂板離層和頂板錨桿錨索受力的影響。

位移監(jiān)測(cè)部分：對(duì)于4種工況，在18105工作面輔運(yùn)順槽頂板正上方沿豎直方向每隔1 m布置1個(gè)位移測(cè)點(diǎn)，共布置10個(gè)測(cè)點(diǎn)。應(yīng)力監(jiān)測(cè)部分：對(duì)于工況一，在18105工作面輔運(yùn)順槽頂板中部沿豎直方向向上每隔1 m布置1個(gè)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)，共布置10個(gè)測(cè)點(diǎn)；在順槽左右兩幫中部位置分別沿水平方向向煤柱內(nèi)每隔1 m布置1個(gè)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)，共布置10個(gè)測(cè)點(diǎn)。錨桿錨索受力監(jiān)測(cè)：由模擬軟件內(nèi)部相應(yīng)的命令流自動(dòng)監(jiān)測(cè)和讀取相關(guān)數(shù)值。

3.2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

工況一時(shí)，模擬實(shí)際條件下，18105工作面回采后，其輔運(yùn)順槽頂板離層和頂板錨桿錨索受力情況見(jiàn)表2和表3。由表2和表3可知，18105工作面回采后，其輔運(yùn)順槽錨索受力和頂板深部離層大幅增加，錨桿受力和淺部離層增加不明顯，變化規(guī)律和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)一致。

表2 工況一中部錨桿、錨索軸力最大值

表3 工況一頂板離層值

工況二時(shí)，模擬頂煤厚度分別為1 m、2 m、6 m和10 m時(shí)，18105工作面回采后，其輔運(yùn)順槽頂板離層和頂板錨桿錨索受力情況見(jiàn)表4和表5。由表4和表5可知，頂煤厚度小于2 m時(shí)，頂煤厚度與頂板離層和錨桿錨索受力之間相關(guān)性不明顯，頂煤變厚大于6 m時(shí)，18105工作面回采后，其輔運(yùn)順槽錨索受力和頂板深部離層大幅增加。由此可見(jiàn)，頂煤厚度對(duì)頂板離層和錨桿錨索受力有一定影響。

表4 工況二中部錨桿、錨索軸力最大值

表5 工況二頂板離層值統(tǒng)計(jì)表

表6 工況三中部錨桿、錨索軸力最大值

表7 工況三頂板離層值

工況四時(shí)，模擬頂板采用錨桿錨索支護(hù)和采用全錨索支護(hù)(錨索規(guī)格不變，間排距800 mm)時(shí)，18105工作面回采后，其輔運(yùn)順槽頂板離層和頂板錨桿錨索受力不同，見(jiàn)表8和表9。由表8和表9可知，全錨索支護(hù)和錨桿錨索支護(hù)相比，深部離層值和錨索受力都有較大幅度降低，由此可見(jiàn)，采用全錨索支護(hù)能更好地約束頂煤的變形離層。

表8 工況四中部錨桿、錨索軸力最大值

表9 工況四頂板離層值

分析上述數(shù)值模擬結(jié)果，數(shù)值計(jì)算結(jié)果和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)較為類(lèi)似，都是以錨索受力明顯和深部離層增加為主；頂煤厚度與錨索受力和深部離層直接相關(guān)；側(cè)向卸壓有利于巷道維護(hù)；加強(qiáng)支護(hù)采用全錨索支護(hù)能有效減小頂板錨索受力和深部離層。

3.3 頂煤頂板變形機(jī)理分析

強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道，掘進(jìn)完成后至工作面回采前要經(jīng)歷強(qiáng)烈動(dòng)壓影響，水平應(yīng)力和垂直應(yīng)力都明顯增加，根據(jù)數(shù)值模擬，18105工作面回采前18105工作面輔運(yùn)順槽的水平應(yīng)力最大值和垂直應(yīng)力最大值分別為16.9 MPa和16.7 MPa；18105工作面回采后18105工作面輔運(yùn)順槽的水平應(yīng)力最大值和垂直應(yīng)力最大值分別為35 MPa和20 MPa，高應(yīng)力差導(dǎo)致頂幫圍巖出現(xiàn)破壞。對(duì)托頂煤巷道而言，有其獨(dú)特的變形規(guī)律，在動(dòng)壓作用下，頂煤頂板層位不同，應(yīng)力狀態(tài)也不同，抗剪強(qiáng)度相差較大，變形不協(xié)調(diào)不一致。直接頂抗壓強(qiáng)度平均值為43.81 MPa，煤層抗壓強(qiáng)度為17.63 MPa。頂煤強(qiáng)度偏低，應(yīng)力集中程度更高，更容易出現(xiàn)離層破壞，頂板強(qiáng)度較高，相對(duì)保持完整。所以，離層等變形破壞主要發(fā)生在煤層內(nèi)，巖層變形破壞較少。

1) 頂煤厚度、應(yīng)力集中程度和支護(hù)方式都對(duì)頂煤頂板的變形有影響；在一定范圍內(nèi)，頂煤厚度增加，深部離層和錨索受力增加；應(yīng)力集中程度越大、動(dòng)壓影響越明顯，深部離層和錨索受力增加；采用全錨索支護(hù)，能有效減小離層和錨索受力，改善支護(hù)效果。

2) 托頂煤強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道，頂煤支護(hù)情況直接決定巷道支護(hù)效果，在巷道支護(hù)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)充分考慮頂板支護(hù)強(qiáng)度和剛度。

4 18105工作面輔運(yùn)順槽加固設(shè)計(jì)

根據(jù)頂煤頂板離層破壞情況，提出18105工作面輔運(yùn)加固思路，通過(guò)補(bǔ)打高強(qiáng)錨索并施加高預(yù)緊力，約束頂煤變形，在頂煤頂板間形成強(qiáng)有力的連接，讓兩者共同承載。

4.1 提出設(shè)計(jì)

在原支護(hù)兩排錨索中間，補(bǔ)打兩根錨索。考慮到原有支護(hù)中有錨索破斷現(xiàn)象，補(bǔ)打錨索采用1×19股Φ28.4 mm×8 300 mm錨索。 間排距1 600 mm×2 400 mm，每排2根，配套300 mm×300 mm×20 mm拱形托板，錨索張拉預(yù)緊力不低于250 kN。頂板錨索加固布置如圖8所示。

圖8 18105工作面輔運(yùn)頂板錨索加固布置圖

兩幫同樣采用補(bǔ)打錨索加固，考慮到幫部錨固力，采用采用1×7股Φ17.8 mm×6 300 mm錨索。間排距1 600 mm×1 600 mm，每排2根，配套300 mm×300 mm×20 mm拱形托板，錨索張拉預(yù)緊力不低于150 kN。 幫部錨索加固布置如圖9所示。

圖9 18105工作面輔運(yùn)幫部錨索加固布置圖

4.2 加固效果

2020年3月底開(kāi)始加固施工，頂板和兩幫施工錨索，底板僅做起底處理。對(duì)新補(bǔ)打錨索受力、頂?shù)滓平亢蛢蓭鸵平窟M(jìn)行了監(jiān)測(cè)。新補(bǔ)打錨索受力如圖10所示，表面位移如圖11所示。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，頂板補(bǔ)打錨索后，頂板錨索受力較為穩(wěn)定，在預(yù)緊力的基礎(chǔ)上稍有增加，一個(gè)月左右基本穩(wěn)定；巷道表面位移變化規(guī)律基本一致，移近量60 mm左右，加固后巷道圍巖變形得到有效控制。加固兩幫后，底板不再鼓起。

圖10 頂板補(bǔ)打錨索受力曲線(xiàn)

圖11 加固后表面位移監(jiān)測(cè)曲線(xiàn)

5 結(jié) 論

1) 托頂煤強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道由于頂煤和頂板在應(yīng)力狀態(tài)、強(qiáng)度、變形協(xié)調(diào)等方面差異明顯，導(dǎo)致頂煤和頂板有截然不同的變形特征。王家?guī)X煤業(yè)18105工作面輔運(yùn)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)表明，頂煤較厚時(shí)，深部離層大于淺部離層，錨索受力增加幅度明顯大于錨桿。

2) 采用數(shù)值模擬分析了頂煤厚度、應(yīng)力集中程度和支護(hù)方式等因素對(duì)頂煤頂板變形影響情況進(jìn)行了分析，在一定范圍內(nèi)，頂煤厚度增加，深部離層和錨索受力增加；應(yīng)力集中程度越大、動(dòng)壓影響越明顯，深部離層和錨索受力增加；采用全錨索支護(hù)，能有效減小離層和錨索受力，改善支護(hù)效果。

3) 針對(duì)王家?guī)X煤業(yè)18105工作面輔運(yùn)托頂煤強(qiáng)烈動(dòng)壓巷道變形，提出針對(duì)性的設(shè)計(jì)，在頂板和兩幫補(bǔ)打錨索，礦壓監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，加固效果較好。