李 言，李秀領(lǐng)

(1 山東建筑大學(xué)土木工程學(xué)院，濟(jì)南 250101; 2 建筑結(jié)構(gòu)加固改造與地下空間工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，濟(jì)南 250101)

0 引言

鋼筋混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)通常包括梁柱相交的節(jié)點(diǎn)核心區(qū)以及靠近核心區(qū)的梁端和柱端的節(jié)點(diǎn)區(qū)域，節(jié)點(diǎn)在結(jié)構(gòu)中有連接構(gòu)件、傳遞荷載和分配內(nèi)力的重要作用。在地震作用下，節(jié)點(diǎn)的受力和破壞機(jī)理十分復(fù)雜，地震中節(jié)點(diǎn)區(qū)域失效往往是造成鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)破壞甚至倒塌的重要原因，因此對(duì)節(jié)點(diǎn)采取相應(yīng)的抗震措施十分必要[1-2]。

綠色高性能纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料(green high-performance fiber-reinforced cementitious composites)(簡(jiǎn)稱GHPFRCC)是在工程水泥基復(fù)合材料(engineered cementitious composites)(簡(jiǎn)稱ECC)的基礎(chǔ)上，通過(guò)摻入大量工業(yè)廢料粉煤灰替代水泥制備而成的一種新型、綠色的高性能建筑材料，在延續(xù)ECC拉伸高韌性、裂縫控制能力優(yōu)越及高耗能等特點(diǎn)的基礎(chǔ)上[3-4]，粉煤灰的摻入可以改善ECC的施工和易性，降低水泥水化熱，并能產(chǎn)生良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益[5]。山東建筑大學(xué)李秀領(lǐng)課題組通過(guò)正交試驗(yàn)確定了GHPFRCC最優(yōu)配合比[6]，并對(duì)GHPFRCC的常溫和高溫力學(xué)性能進(jìn)行了研究。

國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究表明，基于材料的高韌性、高抗裂性、高耗能等特點(diǎn)，ECC應(yīng)用于受力復(fù)雜部位可有效改善構(gòu)件的受力性能；利用ECC澆筑的框架可以減少箍筋用量，提高結(jié)構(gòu)的抗震性能[7-8]。

本文在梁柱節(jié)點(diǎn)低周往復(fù)荷載試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，利用OpenSees軟件對(duì)GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行巨型單元的有限元模擬，在有限元模擬和試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，通過(guò)滯回曲線、骨架曲線、位移延性系數(shù)、等效黏滯阻尼系數(shù)等指標(biāo)，研究軸壓比和梁端GHPFRCC澆筑范圍等因素對(duì)GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

梁柱節(jié)點(diǎn)依照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016年版)中“強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎”的設(shè)計(jì)原則進(jìn)行足尺設(shè)計(jì)，選擇梁、柱反彎點(diǎn)之間的內(nèi)部區(qū)域作為構(gòu)件設(shè)計(jì)部分。柱截面尺寸為300mm×300mm，梁截面尺寸為200mm×300mm，梁柱節(jié)點(diǎn)由GHPFRCC和強(qiáng)度等級(jí)為C30的混凝土按照全截面全長(zhǎng)度澆筑而成，梁柱節(jié)點(diǎn)的截面尺寸與配筋詳圖見(jiàn)圖1，GHPFRCC的配合比見(jiàn)表1。

圖1 節(jié)點(diǎn)尺寸與配筋詳圖

GHPFRCC配合比 表1

1.2 試驗(yàn)方案

梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能通過(guò)低周往復(fù)荷載試驗(yàn)進(jìn)行研究，并采用梁端加載的方式施加往復(fù)荷載，試驗(yàn)裝置相對(duì)簡(jiǎn)單，試驗(yàn)安全性高[9]。該試驗(yàn)在山東建筑大學(xué)工程結(jié)構(gòu)與防災(zāi)減災(zāi)實(shí)驗(yàn)室完成。

本試驗(yàn)采用MTS液壓伺服加載系統(tǒng)在兩側(cè)梁端施加反向?qū)ΨQ循環(huán)荷載，兩側(cè)梁端受MTS萬(wàn)向鉸約束；柱上端通過(guò)與桁架約束體系緊密相連來(lái)模擬水平方向的鉸約束，柱頂采用100t千斤頂施加豎向荷載；柱下端通過(guò)鉸支座固定用以約束水平、垂直兩個(gè)方向位移；該套試驗(yàn)裝置可以較好地模擬節(jié)點(diǎn)端部反彎點(diǎn)處的受力狀態(tài)，試驗(yàn)裝置及試驗(yàn)?zāi)Ｐ头謩e如圖2，3所示。

圖2 試驗(yàn)裝置圖

圖3 試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛨D

該試驗(yàn)的加載方案采用位移控制的逐級(jí)反復(fù)加載方案，兩側(cè)梁端加載方向相反，以屈服位移和極限位移作為步長(zhǎng)控制節(jié)點(diǎn)來(lái)改變步長(zhǎng)增量；節(jié)點(diǎn)屈服前步長(zhǎng)增量為2mm，節(jié)點(diǎn)屈服后步長(zhǎng)增量為8mm，每級(jí)位移循環(huán)兩次；節(jié)點(diǎn)的極限荷載降低到峰值荷載的85%后，停止加載。

2 OpenSees數(shù)值模擬

2.1 節(jié)點(diǎn)模型

為了精確地模擬梁柱節(jié)點(diǎn)在低周往復(fù)荷載下的傳力特點(diǎn)及失效機(jī)制，采用OpenSees平臺(tái)開(kāi)發(fā)的梁柱節(jié)點(diǎn)模型進(jìn)行仿真試驗(yàn)[10-12]，該模型分別通過(guò)1個(gè)剪切板分量、8個(gè)零長(zhǎng)度的鋼筋滑移分量以及4個(gè)零寬度的交界面剪切分量來(lái)模擬節(jié)點(diǎn)核心區(qū)由于剪切失效機(jī)制、鋼筋滑移機(jī)制和梁柱交界面剪力傳遞失效機(jī)制引起的強(qiáng)度、剛度以及剪力傳遞能力的退化[13]。其中，該模型采用Pinching4材料定義剪切板分量，并基于修正斜壓場(chǎng)理論對(duì)Pinching4材料的剪切應(yīng)力-應(yīng)變骨架包絡(luò)線進(jìn)行參數(shù)取值確定[13]，梁柱節(jié)點(diǎn)模型示意圖如圖4所示，Pinching4 材料本構(gòu)模型如圖5所示。

圖4 梁柱節(jié)點(diǎn)模型示意圖

圖5 Pinching4材料本構(gòu)模型示意圖

梁、柱采用基于位移的梁柱單元模型進(jìn)行模擬，單元截面定義為纖維梁?jiǎn)卧撃Ｐ屯ㄟ^(guò)3次Hermit多項(xiàng)式差值求得節(jié)點(diǎn)處的位移，并通過(guò)對(duì)插值函數(shù)求導(dǎo)得到梁、柱截面的變形[10-14]。

2.2 材料本構(gòu)關(guān)系

混凝土材料采用concrete01模型，混凝土受壓本構(gòu)曲線基于修正的Kent-Park模型來(lái)確定參數(shù)[13]；鋼筋采用考慮Bauschinger效應(yīng)的steel02模型，該模型計(jì)算公式簡(jiǎn)潔，與試驗(yàn)吻合度高，模擬穩(wěn)定性較好[14]。

GHPFRCC采用ECC01模型，該模型通過(guò)定義材料拉伸開(kāi)裂應(yīng)力、開(kāi)裂應(yīng)變等14個(gè)參數(shù)來(lái)定義材料的基本特性，能夠較好地體現(xiàn)ECC拉伸準(zhǔn)應(yīng)變硬化等特有材料性能。在抗震模擬過(guò)程中，ECC01模型能夠有效地反映ECC澆筑試件的高延性和高耗能特點(diǎn)[15]。ECC01本構(gòu)模型如圖6所示，材料拉伸和壓縮本構(gòu)方程分別見(jiàn)式(1)、式(2)。

圖6 ECC01本構(gòu)模型示意圖

(1)

式中：E為彈性模量；σt0，ft1分別為ECC的開(kāi)裂應(yīng)力和峰值拉應(yīng)力；εt0，εt1分別為ECC的開(kāi)裂應(yīng)變和峰值拉應(yīng)變；εtu為ECC的的極限拉應(yīng)變；σt，εt分別為混凝土拉應(yīng)力和拉應(yīng)變。

(2)

式中：σcp為ECC的峰值壓應(yīng)力；εcp，εcu分別為ECC的峰值壓應(yīng)變和極限壓應(yīng)變；σc，εc分別為混凝土壓應(yīng)力與壓應(yīng)變。

3 試驗(yàn)與模擬結(jié)果分析

基于梁柱節(jié)點(diǎn)的擬靜力試驗(yàn)，分別對(duì)一個(gè)GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)和一個(gè)C30混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的擬靜力試驗(yàn)進(jìn)行模擬，并對(duì)比分析滯回曲線的模擬值與試驗(yàn)值。其中，GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)與C30混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)滯回曲線見(jiàn)圖7。

從圖7可看出，試驗(yàn)前期GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)與C30混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)滯回曲線都呈現(xiàn)飽滿的“梭形”，但此時(shí)滯回面積相對(duì)較小，滯回耗能并不明顯；當(dāng)試件達(dá)到屈服位移后，由于鋼筋與混凝土間的粘結(jié)滑移和核心區(qū)混凝土的剪切變形，滯回環(huán)開(kāi)始呈現(xiàn)“反S形”，但GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)相較于C30混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)，滯回捏縮出現(xiàn)的位移更大且捏縮程度更小；到達(dá)峰值荷載后，C30混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)承載力下降較快，而GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的延性較好；GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的峰值荷載比C30混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的峰值荷載高，GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)滯回環(huán)更飽滿，耗能能力更強(qiáng)。滯回捏縮主要是由鋼筋與混凝土間的粘結(jié)滑移及核心區(qū)的剪切變形造成，因?yàn)镚HPFRCC具有拉伸高韌性，其與鋼筋的變形更協(xié)調(diào)，GHPFRCC與鋼筋間的粘結(jié)滑移較弱；此外，GHPFRCC耐損傷能力較好，低周往復(fù)荷載作用下核心區(qū)剪切變形較小，因而滯回環(huán)更飽滿。以上結(jié)果表征了GHPFRCC可以有效提高節(jié)點(diǎn)區(qū)域的耗能能力和抗剪承載力，節(jié)點(diǎn)區(qū)域采用GHPFRCC澆筑可以改善節(jié)點(diǎn)區(qū)域的抗震性能。

圖7 梁柱節(jié)點(diǎn)滯回曲線對(duì)比

對(duì)比試驗(yàn)與模擬結(jié)果，低周往復(fù)荷載作用下梁柱節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)結(jié)果與OpenSees模擬結(jié)果吻合較好，模擬結(jié)果能夠較好地呈現(xiàn)節(jié)點(diǎn)在低周往復(fù)荷載作用下的剛度退化、構(gòu)件屈服和承載力下降等關(guān)鍵力學(xué)特征。尤其是根據(jù)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)材料特性定義的Pinching4材料模型能夠較好地模擬不同材料節(jié)點(diǎn)在擬靜力試驗(yàn)下的滯回捏縮差異，基于此可以比較梁柱節(jié)點(diǎn)之間的耗能特性。因此采用Pinching4材料模型對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震試驗(yàn)進(jìn)行模擬是可行的。

4 參數(shù)影響分析

地震發(fā)生時(shí)，在結(jié)構(gòu)承載力無(wú)明顯降低的前提下，結(jié)構(gòu)發(fā)生非彈性變形的能力稱之為結(jié)構(gòu)延性，提高結(jié)構(gòu)延性可以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的抗震能力和抗倒塌能力。從受力性能考慮，剪切構(gòu)件延性遠(yuǎn)小于彎曲構(gòu)件延性；從改善構(gòu)件延性措施考慮，工程上通常采用控制構(gòu)件軸壓比或利用高延性材料等方式提高結(jié)構(gòu)延性。梁柱節(jié)點(diǎn)在水平地震作用下往往發(fā)生剪切破壞，構(gòu)件延性相對(duì)較差，因此有必要研究考慮重力二階效應(yīng)時(shí)，構(gòu)件軸壓比對(duì)GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響。

采用OpenSees軟件分別模擬構(gòu)件軸壓比為0.15，0.3，0.5，0.7，0.9時(shí)，GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，得到相應(yīng)骨架曲線，并對(duì)位移延性系數(shù)等相關(guān)指標(biāo)進(jìn)行計(jì)算分析，其中位移延性系數(shù)為破壞荷載對(duì)應(yīng)位移(即極限位移)與屈服位移的比值，破壞荷載取值為荷載下降到峰值荷載的85%時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載。構(gòu)件在不同軸壓比下的GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的骨架曲線如圖8所示，位移延性系數(shù)分析見(jiàn)表2。

從圖8可看出，軸壓比不超過(guò)0.5時(shí)，節(jié)點(diǎn)骨架曲線下降非常平緩，說(shuō)明此時(shí)構(gòu)件的破壞具有明顯的延性特征，破壞時(shí)會(huì)發(fā)生較大的變形，具有可預(yù)見(jiàn)性；當(dāng)軸壓比達(dá)到甚至超過(guò)0.7后，節(jié)點(diǎn)從屈服荷載到破壞荷載的位移歷程相對(duì)較短，骨架曲線下降斜率較大，表明構(gòu)件破壞時(shí)的延性較差。此外，骨架曲線中荷載數(shù)據(jù)的變化表明，較高的軸壓比一定程度上能夠提高節(jié)點(diǎn)區(qū)域的抗剪承載能力。尤其當(dāng)軸壓比不超過(guò)0.7時(shí)，節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力隨軸壓比的增加提高較為顯著，原因主要是較高的軸壓比一定程度上可以限制節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪切變形，從而有利于節(jié)點(diǎn)承載力的提高，因此本文建議柱頂軸壓比控制在0.3～0.7。

圖8 不同軸壓比下的GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)骨架曲線

不同軸壓比下的位移延性系數(shù) 表2

表2通過(guò)位移延性系數(shù)定量比較了軸壓比對(duì)試件抗震性能的影響，當(dāng)軸壓比不大于0.5時(shí)，GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的位移延性系數(shù)較大，試件表現(xiàn)出較好的剪切延性。上述試驗(yàn)和模擬結(jié)果表明，GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)能夠表現(xiàn)出良好的耗能能力和節(jié)點(diǎn)位移延性。

考慮到框架梁端塑性鉸耗能的需要以及GHPFRCC應(yīng)用于工程實(shí)際時(shí)對(duì)造價(jià)成本的影響，GHPFRCC在梁端的澆筑范圍需要進(jìn)行研究。以梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為變量，采用OpenSees軟件對(duì)軸壓比為0.5的梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗震性能模擬分析，梁端GHPFRCC澆筑區(qū)域示意如圖9所示。對(duì)梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為150，300，600，900mm的試件進(jìn)行模擬，研究了節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的低周往復(fù)荷載的結(jié)果，得到了節(jié)點(diǎn)滯回曲線(圖10)、骨架曲線(圖11)，并分析了等效黏滯阻尼系數(shù)(圖12)和位移延性系數(shù)的變化(表3)。

圖9 梁端GHPFRCC澆筑區(qū)域示意圖

圖10 梁端澆筑不同長(zhǎng)度GHPFRCC的節(jié)點(diǎn)滯回曲線

圖11 梁端澆筑不同長(zhǎng)度GHPFRCC的節(jié)點(diǎn)骨架曲線

梁端澆筑不同長(zhǎng)度GHPFRCC的節(jié)點(diǎn)的位移延性系數(shù) 表3

從圖10，11可看出，當(dāng)梁端GHPFRCC澆筑范圍超過(guò) 0.5倍梁高時(shí)，梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度對(duì)節(jié)點(diǎn)的滯回捏縮影響較小，模擬所得的滯回曲線前期都呈現(xiàn)相對(duì)飽滿的“梭形”，節(jié)點(diǎn)屈服后滯回環(huán)產(chǎn)生捏縮現(xiàn)象，但捏縮程度較弱，滯回環(huán)呈現(xiàn) “反S形”。隨著位移的逐漸增大，節(jié)點(diǎn)的荷載到達(dá)峰值點(diǎn)并開(kāi)始下降，梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度對(duì)各試件峰值荷載、破壞荷載及極限位移影響較大。對(duì)比各節(jié)點(diǎn)的骨架曲線發(fā)現(xiàn)，當(dāng)梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為150mm時(shí)，節(jié)點(diǎn)的峰值荷載相對(duì)較低且骨架曲線下降較快；當(dāng)梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為300mm時(shí)，骨架曲線下降仍然相對(duì)較快；當(dāng)梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度超過(guò)600mm后，各節(jié)點(diǎn)骨架曲線下降段平緩且差異不顯著；同時(shí)，當(dāng)梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為900mm時(shí)，其滯回曲線、骨架曲線與全長(zhǎng)澆筑GHPFRCC試件幾乎重合，表明此澆筑長(zhǎng)度下GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能與全長(zhǎng)度澆筑GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)相當(dāng)。

從表3可看出，當(dāng)梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度達(dá)到600mm后，節(jié)點(diǎn)的位移延性系數(shù)較高且峰值荷載相較于澆筑長(zhǎng)度為150mm和澆筑長(zhǎng)度為300mm的試件有較明顯提高；由于GHPFRCC彈性模量相較于混凝土較低，GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較長(zhǎng)的試件屈服位移較大，當(dāng)節(jié)點(diǎn)極限位移沒(méi)有明顯提高時(shí)，計(jì)算所得的位移延性系數(shù)會(huì)較小，因此梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為900mm的節(jié)點(diǎn)計(jì)算位移延性系數(shù)略小于梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為600mm的節(jié)點(diǎn)，但梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度為900mm的節(jié)點(diǎn)極限位移較大，其依舊表現(xiàn)出良好的變形能力。

等效黏滯阻尼系數(shù)可以作為定量衡量構(gòu)件耗能能力的指標(biāo)，其計(jì)算模型見(jiàn)圖12，計(jì)算公式如式(3)所示，對(duì)模擬得到的滯回曲線進(jìn)行分析得到的等效黏滯阻尼系數(shù)曲線如圖13所示。

圖12 等效黏滯阻尼系數(shù)計(jì)算模型

(3)

從圖13可得，在節(jié)點(diǎn)位移不超過(guò)屈服位移前，澆筑不同長(zhǎng)度GHPFRCC的節(jié)點(diǎn)耗能能力基本相同，各節(jié)點(diǎn)等效黏滯阻尼系數(shù)均較小，即試件彈性階段的滯回耗能較低；當(dāng)位移超過(guò)屈服位移之后，等效黏滯阻尼系數(shù)隨位移的增加迅速增大，即單個(gè)滯回環(huán)的面積增大，此時(shí)滯回耗能成為節(jié)點(diǎn)的主要耗能機(jī)制。梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較短節(jié)點(diǎn)的等效黏滯阻尼系數(shù)增大速率比梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較長(zhǎng)試件快，原因在于梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較長(zhǎng)的試件具有更高的耐損傷能力，使得構(gòu)件的殘余變形較小，等效黏滯阻尼系數(shù)相對(duì)較小，而梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較短試件的承載力下降過(guò)快導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)剛體位移增大，從而使節(jié)點(diǎn)在某些循環(huán)內(nèi)的耗能能力急劇增加。但由于梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較短試件的強(qiáng)度、剛度退化較快，計(jì)算承載力下降到峰值荷載的85%前的滯回環(huán)，即有效計(jì)算滯回環(huán)個(gè)數(shù)較少，使得對(duì)于總耗能而言，梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較短試件的耗能低于梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度較長(zhǎng)的試件。當(dāng)梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度到達(dá)600mm后，等效黏滯阻尼系數(shù)受梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度影響較小，試件的耗能能力基本一致。

圖13 梁端澆筑不同長(zhǎng)度GHPFRCC的節(jié)點(diǎn)等效黏滯阻尼系數(shù)

考慮到框架結(jié)構(gòu)的耗能主要發(fā)生在梁端塑性鉸處，柱端GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)澆筑長(zhǎng)度主要根據(jù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和施工難度確定，梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度建議取值600～900mm。

5 結(jié)論

(1)基于OpenSees的梁柱節(jié)點(diǎn)模型可以較好地反映GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)或混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)在低周往復(fù)荷載作用下的抗震性能，采用該模型對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行數(shù)值模擬有效。

(2)全長(zhǎng)度澆筑GHPFRCC的梁柱節(jié)點(diǎn)抗剪承載力、耗能能力均明顯優(yōu)于C30混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)，GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能更好，因此GHPFRCC可用于增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)的抗震性能。

(3)在一定范圍內(nèi)，較高的軸壓比可以提高節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力，但對(duì)于節(jié)點(diǎn)的位移延性會(huì)產(chǎn)生不利影響，建議GHPFRCC梁柱節(jié)點(diǎn)的軸壓比控制在0.3～0.5。

(4)框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)與梁端區(qū)域同時(shí)澆筑GHPFRCC可以明顯改善梁柱節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力、位移延性和耗能能力，梁端GHPFRCC澆筑長(zhǎng)度在600～900mm之間的節(jié)點(diǎn)的抗震性能較好。