楊帆，李陽(yáng)，郎坤，田洪芳，宋健

1.山東能源重裝集團(tuán)大族再制造有限公司 山東新泰 271222

2.山東東華裝備再制造有限公司 山東泰安 271000

1 序言

液壓支架是煤礦井下開(kāi)采的主要支護(hù)設(shè)備，而立柱是支架的核心部件。由于立柱長(zhǎng)期負(fù)載工作在腐蝕介質(zhì)中，因此對(duì)其耐磨損及耐蝕性有較高要求。礦井所使用的立柱主要采用電鍍工藝、包覆工藝及激光熔覆技術(shù)對(duì)其表面進(jìn)行防腐及耐磨提升[1]。

通過(guò)電鍍工藝制造的立柱存在鍍層易脫落、使用壽命短、可修復(fù)次數(shù)少以及污染環(huán)境等缺點(diǎn)。因?yàn)殡婂儗泳植繐p壞即需整體維修，所以電鍍強(qiáng)化不銹鋼立柱的使用壽命僅為1～1.5年，同時(shí)電鍍硬鉻層一旦出現(xiàn)起皮、脫皮現(xiàn)象，乳化液即會(huì)直接腐蝕立柱基體表面，進(jìn)而出現(xiàn)立柱與配套缸體之間的漏液、竄液，加重腐蝕及磨損進(jìn)程，影響立柱的繼續(xù)使用和后續(xù)再制造，一般經(jīng)2～3次維修后必須報(bào)廢。

作為進(jìn)口工藝產(chǎn)品，包覆不銹鋼立柱采用在立柱外包覆不銹鋼薄板的方法加工而成，不銹鋼層與基體之間是通過(guò)滾壓獲得的物理結(jié)合，因此結(jié)合強(qiáng)度較小，一般有2年左右的使用壽命。使用中如若出現(xiàn)脫落、起皺、磕碰等局部損壞，即可能導(dǎo)致立柱漏液、竄液等問(wèn)題，立柱將無(wú)法繼續(xù)使用，且無(wú)法維修。該種立柱性?xún)r(jià)比相對(duì)較低，不利于礦井的全面推廣使用。

激光熔覆立柱是利用高能量激光束將不銹鋼合金粉末熔覆在立柱的活柱上，從而得到耐磨損、耐腐蝕、抗沖擊的高性能涂層。該技術(shù)是目前提高立柱性能的最新表面處理技術(shù)之一，同時(shí)代替?zhèn)鹘y(tǒng)電鍍工藝，消除了電鍍污染，實(shí)現(xiàn)了綠色生產(chǎn)，可顯著延長(zhǎng)立柱的使用壽命。

激光熔覆工藝過(guò)程短暫而復(fù)雜，是一個(gè)非平衡的驟冷驟熱過(guò)程，涉及了移動(dòng)熔池、復(fù)雜的熱傳導(dǎo)及相變過(guò)程。目前，激光熔覆不銹鋼立柱獲得了卓有成效的應(yīng)用及性能優(yōu)化的長(zhǎng)足發(fā)展，且研究工作的重點(diǎn)是熔覆設(shè)備優(yōu)化升級(jí)、熔覆動(dòng)力學(xué)、合金材料配比、熔覆缺陷控制以及結(jié)合強(qiáng)度等[2-7]。本文進(jìn)行了激光熔覆不銹鋼立柱用鐵基合金粉末的開(kāi)發(fā)及驗(yàn)證，集中檢測(cè)分析了批次合金粉末的流動(dòng)性、松裝密度、表面形貌等物理性能，并通過(guò)對(duì)熔覆過(guò)程特點(diǎn)、成形性能來(lái)驗(yàn)證和優(yōu)化合金粉末，期望獲得可以有效提升不銹鋼立柱表面硬度、耐腐蝕性能的合金粉末。

2 試驗(yàn)過(guò)程

2.1 試驗(yàn)材料

激光熔覆用基材為27SiMn材質(zhì)的液壓支架立柱母材，其化學(xué)成分見(jiàn)表1。熔覆粉末粒度為－100～+270目（0.15～0.045mm），為FeCrNiBSi多組元合金粉末，其化學(xué)成分見(jiàn)表2。

表1 27SiMn鋼化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

表2 合金粉末的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

2.2 試驗(yàn)方法

（1）合金粉末物理性能檢測(cè) 根據(jù)G B/T 1482—2010《金屬粉末 流動(dòng)性的測(cè)定 標(biāo)準(zhǔn)漏斗法(霍爾流速計(jì))》測(cè)定合金粉末的流動(dòng)性，采用電子天平稱(chēng)量合金粉末，用霍爾流速計(jì)檢測(cè)粉末的流動(dòng)性，精確到±0.1s，檢測(cè)5次取平均值；采用漏斗法進(jìn)行松裝密度的測(cè)量，粉末稱(chēng)量精確到0.01g，檢測(cè)3次取平均值；采用蔡司EVO-10MA電子顯微鏡及牛津能譜儀進(jìn)行合金粉末顯微形貌及粒度分布的的檢測(cè)。

（2）激光熔覆及性能檢測(cè) 采用6.0k W半導(dǎo)體光纖耦合激光加工系統(tǒng)，矩形光斑大小為14mm×3mm，對(duì)母材為27SiMn鋼的液壓支架立柱進(jìn)行多道搭接激光熔覆，激光功率為5.5～6.0kW，掃描線速度為8～10mm/s，搭接率為30%～50%；送粉采用大容量重力送粉器，調(diào)節(jié)送粉流量30～50g/min，過(guò)程嚴(yán)格控制，以保障熔覆厚度的均勻性。熔覆表面經(jīng)機(jī)械加工后截取弧面試樣φ100mm×150mm進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)中性鹽霧試驗(yàn)（試驗(yàn)箱溫度35℃±2℃，飽和箱溫度37℃±2℃，鹽霧沉降率1.2mL/80cm2·h）。在機(jī)械加工的熔覆層表面，采用便攜式硬度計(jì)進(jìn)行硬度分布檢測(cè)。

3 結(jié)果討論

3.1 合金粉末的物理性能

合金粉末開(kāi)發(fā)采用的制備方法為霧化法，氣霧化屬于二流霧化，通過(guò)窄口徑噴嘴高速?lài)姵龅獨(dú)獾榷栊詺怏w形成高壓射流，沖擊熔化金屬液流，直接將液體金屬碎化成細(xì)小的金屬液滴，再經(jīng)過(guò)冷卻形成合金粉末[8]。制粉過(guò)程中氣霧化介質(zhì)的冷卻速率、氣霧化壓力的大小，直接影響到金屬粉末的粒度分布、表面形貌以及金屬粉末的成分。另外，過(guò)熱度也是影響霧化制粉性能的關(guān)鍵因素，它是指熔融金屬的溫度與其熔點(diǎn)溫度的差值。過(guò)熱度主要影響金屬熔液的表面張力黏度[9]。但與水霧化相比，氣霧化制備的金屬粉末含氧量更低，顆粒形貌規(guī)則性高，粒徑分布可控，大多數(shù)金屬粉末呈球形或近球形，更適合制造高性能的合金粉末。

表3 為3批次合金粉末的流動(dòng)性及松裝密度，1#合金粉末的流動(dòng)性較差，且松裝密度值較低，相應(yīng)的熔覆過(guò)程煙塵較大，易出現(xiàn)堵粉現(xiàn)象。在送粉流量相同的條件下，熔覆層厚度相對(duì)較小，要獲得預(yù)期厚度則需加大送粉流量，但熔覆成形表面易出現(xiàn)砂眼，這是送粉不均勻?qū)е碌娜鄹踩毕荨?#合金粉末的熔覆宏觀表征最為穩(wěn)定，表現(xiàn)在送粉流暢性好，熔覆表面平整，熔覆火焰及煙塵較小。3#合金粉末的流動(dòng)性及松裝密度大小較1#合金粉末優(yōu)、較2#合金粉末差，熔覆過(guò)程的火焰大小適中，熔覆表面平整。

表3 粉末流動(dòng)性及松裝密度檢測(cè)

合金粉末的顆粒球形度、氧含量、成分均勻性及窄粒度分布是衡量合金粉末質(zhì)量?jī)?yōu)劣的關(guān)鍵參數(shù)，而與國(guó)外先進(jìn)技術(shù)相比，國(guó)內(nèi)合金粉末生產(chǎn)技術(shù)需要進(jìn)一步提升。圖1所示為對(duì)應(yīng)表3的各批次合金粉末的表面形貌及粒徑分布情況。從圖1可以看出，1#合金粉末球形度欠佳，顆粒多呈不規(guī)則的橢球狀，其上分布有大量衛(wèi)星球，粒度分布不均勻，為70～240μm，形狀的不規(guī)則和表面的不圓滑，降低了合金粉末的流動(dòng)性。同樣，因?yàn)楹辖鸱勰╊w粒形狀不規(guī)則、表面吸附重及粒度分布不均勻，降低了松裝密度。相比1#合金粉末，2#合金粉末顆粒球形度更佳，表面基本無(wú)衛(wèi)星球吸附，且粒度分布較為均勻，大大提升了合金粉末送粉過(guò)程的均勻性和穩(wěn)定性。由于表面吸附少，比表面積小，因此可有效降低熔覆過(guò)程中的火焰及煙塵。3#合金粉末較1#合金粉末顆粒表面吸附衛(wèi)星球少，但有顆粒黏連，且顆粒形狀規(guī)則性較差，因此流動(dòng)性及松裝密度都較2#合金粉末差。相關(guān)文獻(xiàn)[7]指出，在制粉相關(guān)條件相同的前提下，熔融態(tài)金屬液的表面張力及黏度越大，制得的球形金屬粉末越多，粉末的粒度越大；熔融態(tài)金屬液的表面張力及黏度越小，制得的金屬粉末的球形度相對(duì)較差，粒度越小。

圖1 各批次合金粉末形貌（100×）

3.2 合金粉末的成分分布

對(duì)各批次合金粉末顆粒進(jìn)行微區(qū)成分檢測(cè)，圖2是合金粉末微區(qū)成分檢測(cè)取點(diǎn)，表4～表6為相應(yīng)1#、2#、3#合金粉末顆粒表面成分檢測(cè)數(shù)據(jù)。

圖2 對(duì)合金粉末進(jìn)行微區(qū)成分檢測(cè)取點(diǎn)

表4 為1#合金粉末的不同顆粒表面成分分布，可見(jiàn)Si、Cr、Ni、Mo元素分布均存在較高的不均勻性，表5、表6合金粉末的不同顆粒表面成分分布較為均勻，對(duì)8次檢測(cè)結(jié)果取平均值，可見(jiàn)二者成分含量差異不顯著，其中2#合金粉末的Si、Mn、Ni含量較高，3#合金粉末的Cr、Fe、Mo較高。經(jīng)過(guò)計(jì)算，表5中2#合金粉末的各元素成分方差值較小，說(shuō)明表5的數(shù)據(jù)穩(wěn)定性要遠(yuǎn)超表6數(shù)據(jù)，即2#合金粉末的成分分布均勻性更好。

表4 1#合金粉末顆粒的微區(qū)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

表5 2#合金粉末顆粒的微區(qū)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

表6 3#合金粉末顆粒的微區(qū)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

3.3 合金粉末的激光熔覆性能

表7 為3批次合金粉末進(jìn)行激光熔覆后的表面硬度，1#表面硬度均勻性較低，這與合金粉末的成分分布均勻性直接相關(guān)，單點(diǎn)硬度值較高，最高點(diǎn)達(dá)57.5HRC，這與Cr等對(duì)硬度有貢獻(xiàn)的元素含量局部偏高有關(guān)；雖然3#熔覆層平均硬度值最高，但2#合金粉末的硬度分布均勻性最佳，對(duì)提升不銹鋼立柱表面的整體耐磨性能有益。

表7 三批次合金粉末激光熔覆表面硬度 （HRC）

對(duì)3種合金粉末的激光熔覆試樣進(jìn)行中性鹽霧試驗(yàn)，96h后的表面腐蝕效果如圖3所示。1#試樣表面銹蝕較為嚴(yán)重，隨著時(shí)間推進(jìn)，腐蝕點(diǎn)面積增大，以單點(diǎn)銹蝕點(diǎn)為發(fā)展中心銹蝕液在立柱熔覆表面流淌；2#試樣表面銹蝕較少且輕微；3#試樣表面銹蝕痕跡面積較大，但發(fā)展進(jìn)程不顯著。激光熔覆層暴露在鹽霧環(huán)境中，裸露金屬表面首先與氧氣接觸后生成致密的（FeCr）2O3薄膜即鈍化膜，在空氣中一旦膜體受損還可以自愈，但在鹽霧環(huán)境中鈍化膜一旦出現(xiàn)缺口，Cl－就會(huì)迅速打通腐蝕通道進(jìn)而加快腐蝕。表面熔覆層成分偏析將會(huì)導(dǎo)致鈍化膜的不均勻性，顯著降低熔覆層的耐腐蝕性能[7]。由于合金粉末在熔覆成形過(guò)程中存在成分組織遺傳性，所以合金粉末的成分偏析將對(duì)熔覆層的耐腐蝕性能產(chǎn)生極大的影響。

圖3 中性鹽霧試驗(yàn)96h后的表面腐蝕效果

4 結(jié)束語(yǔ)

合金粉末的開(kāi)發(fā)以應(yīng)用效果為最終目標(biāo)，針對(duì)液壓支架立柱激光熔覆行業(yè)來(lái)說(shuō)，耐腐蝕性能和硬度控制已經(jīng)成為最基本和最直接的成品接收考核指標(biāo)。本文對(duì)開(kāi)發(fā)的3批次合金粉末進(jìn)行物理性能檢測(cè)及激光熔覆驗(yàn)證，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，2#合金粉末具備最佳使用效果，即合金粉末的顆粒表面形貌和粒度分布決定著其流動(dòng)性及松裝密度，進(jìn)而影響熔覆過(guò)程的送粉均勻性、熔覆飛濺程度和火焰大小，合金粉末顆粒的成分分布也是影響激光熔覆成形后的表面硬度分布、耐腐蝕性能基本因素。