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近水平煤層露天礦中間搭橋高度研究

2021-09-02 03:17:30李胤達(dá)陳樹召
煤炭科學(xué)技術(shù) 2021年8期
關(guān)鍵詞:橋體運(yùn)距運(yùn)輸系統(tǒng)

李胤達(dá) ,韓 流,尚 濤,陳樹召

(中國礦業(yè)大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院, 江蘇 徐州 221116)

0 引 言

露天礦內(nèi)排土場的搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)形式多樣,橋體形狀數(shù)量各異[1],就搭單橋而言,根據(jù)搭橋目的可分為3類。第1類為露天礦端幫具備雙環(huán)運(yùn)輸條件,但工作線較長(超大型露天煤礦[2])時,為了減小運(yùn)輸成本,通過在礦坑中部搭建運(yùn)輸橋體,將工作幫和排土場工作平盤進(jìn)行分割,縮短內(nèi)排時在其上部的運(yùn)輸距離[3-4],這種內(nèi)排搭橋方式橋體高度設(shè)置靈活,承擔(dān)工作幫部分剝離物料運(yùn)輸任務(wù)。第2類為端幫進(jìn)行靠幫開采時,取消部分端幫運(yùn)輸?shù)缆?,為了避免剝離物料折返運(yùn)距(高程)急劇加大的問題,在取消端幫運(yùn)輸?shù)缆返乃浇⒋顦蜻\(yùn)輸系統(tǒng)[5-6]。這種內(nèi)排搭橋方式橋體高度設(shè)置較為局限,主要承擔(dān)增加折返運(yùn)距(高程)的剝離物料運(yùn)輸任務(wù),減少折返運(yùn)輸費(fèi)用。當(dāng)靠幫開采制約排土效率時,這種橋體還可以起到恢復(fù)產(chǎn)能的作用[7]。第3類為露天礦存在靠幫開采條件,但主采煤層層數(shù)較多,且層位較為分散時,采取多水平局部靠幫,即將部分端幫運(yùn)輸?shù)缆酚呻p車道改為單車道,同時建立搭橋運(yùn)輸系統(tǒng),這種搭橋方式兼顧了前兩種的特點(diǎn),但對煤層賦存條件要求嚴(yán)格。內(nèi)排土場的搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)還具有一定的壓制內(nèi)排土場的作用,從而能夠提高內(nèi)排土場的穩(wěn)定性[8-10]。

學(xué)者們對露天礦搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)進(jìn)行了大量研究,基于剝離物料重心運(yùn)移假設(shè),張寶衛(wèi)[11]針對哈爾烏素露天煤礦建立了搭單橋和雙橋運(yùn)距和費(fèi)用模型,對比得出中間搭單橋方案更適合該露天礦;劉福明等[12]按照剝離物料4等分原則建立近水平露天礦中間搭橋模型,提出適合中間搭橋的露天礦在工作線長度、煤層賦存條件以及工藝系統(tǒng)方面須具備的基本條件;鈕景付等[13]基于哈爾烏素露天礦生產(chǎn)實(shí)際建立了梯形剝離物料搭橋運(yùn)輸功模型,豐富了搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)的應(yīng)用范圍;周偉等[14]指出了搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)的部分參數(shù)設(shè)置原則,完善了該系統(tǒng)的設(shè)計(jì)思路;趙彥合等[15]根據(jù)邁步搭橋式內(nèi)排的兩種基本形式,得出了邁步搭橋式內(nèi)排運(yùn)距的計(jì)算公式;傅新華等[16]研究了中間搭橋條件下露天礦基建前期松散層剝離延深方式,有效縮短了運(yùn)輸距離;常治國等[17-18]提出了搭橋方式連通端幫與內(nèi)排土場開拓運(yùn)輸通道,有效降低了部分剝離物內(nèi)排運(yùn)距,提出橋移設(shè)步距準(zhǔn)則,建立移設(shè)步距經(jīng)濟(jì)效益方程。露天礦二次剝離現(xiàn)象較為常見,李福平等[19]以留溝內(nèi)排條件下的單環(huán)運(yùn)輸和內(nèi)排搭橋2種方案為前提,構(gòu)建了實(shí)現(xiàn)最小二次剝離量的內(nèi)排留溝高度優(yōu)化模型;顧正洪等[20]分析了壓幫高度與工作線長度、重復(fù)剝離端幫角和重復(fù)剝離時間的相互關(guān)系,對端幫內(nèi)排二次剝離進(jìn)行了研究,得出了不同條件下最佳壓幫高度的取值范圍。

上述研究較為精準(zhǔn)地建立了內(nèi)排搭橋運(yùn)距、運(yùn)輸功模型,根據(jù)橋體個數(shù)、形狀、適用性進(jìn)行分類探討,分析了橋體適用條件及優(yōu)化參數(shù),并且對搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)運(yùn)行方式進(jìn)行了較為深入的研究,成果顯著。但上述所有的運(yùn)距計(jì)算模型都假設(shè)橋體服務(wù)臺階上的剝離物料分界點(diǎn)固定,從而減少了橋體的服務(wù)范圍,且對橋體的拆除方案不夠優(yōu)化。因此,筆者基于近水平露天礦雙環(huán)運(yùn)輸條件下的搭橋問題進(jìn)行深入系統(tǒng)研究,通過運(yùn)輸功最小原則建立動態(tài)剝離物料分界點(diǎn)計(jì)算方法,利用該方法建立運(yùn)輸功模型,得出橋體最大服務(wù)范圍;優(yōu)化拆橋方案并建立拆橋費(fèi)用模型;綜合考慮運(yùn)輸費(fèi)用和搭橋費(fèi)用,得出最佳搭橋高度,使近水平露天礦搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)發(fā)揮最大的價值,為內(nèi)排搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)的實(shí)施和推廣提供理論和技術(shù)支撐。

1 搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)模型建立

1.1 運(yùn)輸功模型

1.1.1 搭橋運(yùn)輸功模型

搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)各參數(shù)空間幾何關(guān)系如圖1所示。以坑底標(biāo)高為零基準(zhǔn)、一次搭橋循環(huán)時間建立運(yùn)輸功模型,設(shè)橋體高度為H、沿工作面走向單位長度上的剝離物料質(zhì)量為G(一次搭橋循環(huán)時間內(nèi)),建立橋體服務(wù)范圍內(nèi)h水平運(yùn)輸參數(shù)模型。工作面平盤長度為Dw

圖1 中間搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)

Dw=L0+h(cotα1+cotα2)

(1)

式中:L0為坑底長度,m;α1、α2分別為工作面兩側(cè)端幫穩(wěn)定幫坡角,(°)。

端幫運(yùn)輸?shù)缆烽L度為De,即

(2)

式中:c為坑底寬度,m;β1為工作幫臺階角,(°);β2為排土場臺階角,(°);hw、hd分別為工作幫臺階高度和排土場臺階高度,m;a、b分別為工作幫平盤寬度和排土場平臺寬度,m。

橋面運(yùn)輸通道長度為Dm,即

(3)

排土場平臺長度為Dd,即

Dd=Dw

(4)

1)當(dāng)h≥H,即工作面水平高于橋面水平時,該水平的剝離物料先由工作幫折返運(yùn)輸至橋面水平,后在排土場折返運(yùn)輸?shù)竭_(dá)排棄水平,折返運(yùn)距包括平行和垂直于工作面的折返運(yùn)距。隨著高差(工作面與橋面)的增大,折返運(yùn)距的增大過程分為2個階段:初期高差較小時,折返運(yùn)距小于等于剝離物料重心到橋面中心線的水平距離,此時剝離物料的折返運(yùn)距,按物料重心到橋面中心線的水平距離計(jì)算;隨著高差增加,折返運(yùn)距也增大,當(dāng)折返運(yùn)距大于剝離物料重心到橋面中心線的水平距離時,物料在工作幫的運(yùn)輸距離按折返運(yùn)距計(jì)算。同理,排土場運(yùn)距計(jì)算方法。

中間搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)橋體兩側(cè)對稱,分析時只需考慮其中一側(cè)即可。根據(jù)上述運(yùn)距計(jì)算原理,設(shè)x為剝離物料分界點(diǎn)距橋體中心線的距離與同水平總物料長度之比,則橋面以上高程為h水平物料,當(dāng)折返運(yùn)距小于等于剝離重心到橋體中心線距離時的運(yùn)距模型為

(5)

且有A=(h-H)(a+hwcosβ1)/hw,B=(h-H)×(b+hdcosβ2)/hd

折返運(yùn)距大于剝離重心到橋體距離時的運(yùn)距模型為

(6)

式中:Lw為工作幫運(yùn)距,m;Lm為中間橋運(yùn)距,m;Ld為排土場運(yùn)距,m;i為折返運(yùn)輸斜坡道坡度,取8%。

h水平物料通過端幫道路運(yùn)輸時的運(yùn)距模型為

(7)

式中:lw為工作幫運(yùn)距,m;le為端幫路運(yùn)距,m;ld為排土場運(yùn)距,m。

h水平的剝離物料總運(yùn)輸功為Wh,即

Wh(x)=DwxGLA+Dw(1-x)GLB

(8)

且有LA=Ld+Lm+Lw;LB=ld+le+lw

將式(5)代入式(8),化簡解得Wh取最小值時,得

x=0.5

(9)

即折返運(yùn)距小于等于剝離重心到橋體中心線距離時,h水平剝離物料運(yùn)輸分界點(diǎn)為工作面臺階走向的中點(diǎn)。將式(6)代入式(8),同理化簡解得Wh取最小值時,有

(10)

即折返運(yùn)距大于剝離重心到橋體中心線距離時,此位置為剝離物料運(yùn)輸分界點(diǎn)。

2)當(dāng)h

利用對稱性只需對橋體一側(cè)進(jìn)行建模,橋體的一部分為橋面以下水平的剝離物料,不參與內(nèi)排運(yùn)輸,因此橋面以下水平的剝離運(yùn)輸量與不搭橋相比有所減少。又因橋體橫截面為等腰梯形,所以橋體以下剝離水平與橋面水平高差越大,剝離量減少越多。橋面以下高程為h水平物料通過中間橋運(yùn)輸,且折返運(yùn)距小于等于剝離重心到橋體中心線距離時的運(yùn)距模型為

(11)

折返運(yùn)距大于剝離重心到橋體距離時的運(yùn)距模型為

(12)

h水平物料通過端幫運(yùn)輸時的運(yùn)距模型為

(13)

式中:f為橋面寬度,m;β3為橋體坡面角,(°)。

設(shè)h水平剝離物料總運(yùn)輸功為Wh,即

Wh(x)=G[Dw-2(H-h)cotβ3-f][xLA+(1-x)LB]

(14)

將式(11)代入式(14),化簡解得Wh取最小值時,即

(15)

即h水平的物料通過中間橋運(yùn)輸,且折返運(yùn)距小于等于剝離重心到橋體距離時,該位置為剝離分界點(diǎn);將式(12)代入式(14),同理化簡解得Wh取最小值時,有

(16)

故折返運(yùn)距大于剝離重心到橋體中心線距離時,此位置為剝離分界點(diǎn)。

1.1.2 雙環(huán)運(yùn)輸功模型

在雙環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)中,工作幫剝離物料分界點(diǎn)位于工作幫的中間位置,兩側(cè)的剝離物料重心位于其中心,利用等標(biāo)高排棄原則,得出雙環(huán)運(yùn)輸條件下,h水平剝離物料總運(yùn)輸功wh的計(jì)算公式為

(17)

1.1.3 節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用模型

運(yùn)輸費(fèi)用只考慮參與運(yùn)輸?shù)膭冸x物料,所以計(jì)算時不考慮位于橋體服務(wù)范圍內(nèi)的煤層賦存臺階,在搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)服務(wù)的最高與最低水平處節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用計(jì)算為

Q1=(wh-Wh)q1

(18)

式中:Q1為節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用,元;q1為單位運(yùn)輸功的運(yùn)輸費(fèi)用,元。

1.2 搭橋費(fèi)用模型

以單層煤結(jié)構(gòu)建立模型,計(jì)算合理的二次剝離深度hT,橋體交界面參數(shù)及資源回收方式如圖2所示,β4為混合橋體側(cè)的剝離物料部分,在橋體走向方向坡面的穩(wěn)定坡面角,β5、β6分別為混合橋體側(cè)的壓煤部分和壓煤橋體,在橋體走向方向坡面的穩(wěn)定坡面角。根據(jù)拆橋費(fèi)用最小原則,引入經(jīng)濟(jì)合理二次剝采比概念,其意義是表示經(jīng)濟(jì)上允許的最大二次剝離量與采礦量之比,其按煤炭利潤計(jì)算公式為

nT=QMρ/QB

(19)

式中:nT為經(jīng)濟(jì)合理二次剝采比;ρ為煤的容重,t/m3;QM為噸煤利潤,元/t;QB為單位體積的剝離費(fèi)用,元/m3。

經(jīng)濟(jì)合理二次剝采比也是一個微觀概念,即保證收益條件下增加二次剝離深度Δh,引起的二次剝離物料體積與資源回收量的最大比值,從而求出拆橋二次剝離邊界。微觀概念下的經(jīng)濟(jì)合理二次剝采比公式為

(20)

且有

式中:hR為煤層頂板高程,m;hB為煤層底板高程,m。

二次剝離邊界由2個等腰梯形平面組成,如圖2所示,最上部梯形為剝離物料橋體部分,中間部分為壓煤部分的煤層上覆巖層(當(dāng)拆橋二次剝離深度到達(dá)最下煤層時這部分巖石層不存在),最下部分為煤層。由經(jīng)濟(jì)合理二次剝采比的利潤求法和剝離邊界值求法建立等式,求出合理的二次剝離深度hT過程如下:

圖2 交界面資源回收示意

將式(19)代入式(20)化簡,得

(21)

且有E=cotβ4-cotβ5

式(20)表示的二次函數(shù)曲線對稱軸為正值,由于hR和hB取值不同,所以該二次函數(shù)的根,即式(21)有2種結(jié)果,當(dāng)有2個正根時,hT的值取較小的正根,當(dāng)2個根一正一負(fù)時,hT的值取正根。

與不采用搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)的開采方式相比,橋體拆除引起的費(fèi)用主要由三部分組成,其中二次剝離量和損失資源量會導(dǎo)致生產(chǎn)成本增加,減少巖石剝離量會導(dǎo)致生產(chǎn)成本降低。各部分體積計(jì)算可利用積分求得,計(jì)算公式如下:

(22)

(23)

(24)

式中:Vt、Ve、Vs分別為搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)在橋體拆除時引起的二次剝離量、少采資源量和少剝離量,m3。

式(23)中,當(dāng)煤層頂板高度hR大于二次剝離高度時,積分上限用hT代替。

根據(jù)體積量可以計(jì)算一次搭橋循環(huán)的拆橋費(fèi)用為

Q2=Vtq2+Veρq3-Vtq4

(25)

式中:Q2為搭橋費(fèi)用,元;q2、q4為表示單位體積二次剝離費(fèi)用和單位體積的剝離費(fèi)用,元/m3;q3為噸煤利潤,元/t。

2 實(shí)例分析

2.1 寶日希勒露天煤礦生產(chǎn)條件

寶日希勒露天煤礦位于內(nèi)蒙古自治區(qū)呼倫貝爾市北部,距市中心15 km,是我國重要的大型煤電基地之一。該露天煤礦煤層為近水平賦存狀態(tài),全礦地質(zhì)條件簡單,主采煤層有3層,從上至下分別為12煤,平均厚度23.29 m;21煤,平均厚度4 m;31煤,平均厚度8.05 m。其中12煤全區(qū)可采,工作線長度達(dá)2 700 m,21煤和31煤局部可采,其工作線布置于礦坑北部,長度分別為930 m和700 m,局部可采煤層年產(chǎn)量約占全礦年產(chǎn)量的11%。礦坑北部由于局部可采煤層的存在,坑底較深,31煤底板平均高程為+461 m,礦坑南部只開采12煤,坑底為12煤底板,平均高程+538 m。寶日希勒露天煤礦開采參數(shù)如下。

工作線長度L/m2 700端幫邊坡角α/(°)24工作平盤寬度a/m70工作幫臺階坡面角β1/(°)70工作幫臺階高度hw/m15排土平臺寬度b/m50排土臺階坡面角β2/(°)33排土臺階高度hd/m15坑底距c/m80橋面寬度f/m45運(yùn)輸費(fèi)用q1/(元·t-1·km-1)1.2二次剝離費(fèi)用q2/(元·m-3)6剝離費(fèi)用q4/(元·m-3)22噸煤利潤q3/(元·t-1)50

2.2 寶日希勒露天煤礦搭橋高度優(yōu)化

寶日希勒露天煤礦2019年12煤層上覆剝離物料為2 100萬m3,21煤和31煤層上覆剝離物料共200萬m3,為了降低剝離物料的運(yùn)輸成本,該露天煤礦在南、北采坑深度過渡位置處,設(shè)置搭橋運(yùn)輸系統(tǒng),從而減少主要剝離物料的運(yùn)距,即12煤層上覆剝離物料的工作面運(yùn)輸距離,橋體基底為南部采坑的坑底。據(jù)理論模型可知,橋體越高服務(wù)范圍越大,節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用越多,但搭橋費(fèi)用也會增大,因此該露天煤礦搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)的搭橋高度存在最優(yōu)值。

寶日希勒露天煤礦存在全區(qū)可采和局部可采煤層,導(dǎo)致排土場工作線不平行于工作幫發(fā)展,北部排土場較為滯后。因此利用疊加原理,將該露天煤礦簡化為兩個不同開采規(guī)模的露天礦的一部分,即橋體北側(cè)是工作線為2 400 m露天礦的1/2(以中間橋?yàn)榻鐒澐?,1/2工作線長度為1 200 m;橋體南側(cè)是工作線為3 000 m的露天礦1/2(以中間橋?yàn)榻鐒澐?,二分之一工作線長度為1 500 m,兩個二分之一工作線之和即為12煤工作線長度2 700 m。簡化之后的兩部分,利用節(jié)省費(fèi)用模型和搭橋費(fèi)用模型,根據(jù)收益最大化原則得出寶日希勒露天煤礦搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)最佳搭橋高度。

寶日希勒露天煤礦12煤層劃分為10、15 m兩個臺階,該煤層上部剝離臺階為15 m,所以橋體最低高度為25 m,橋面搭接于煤層頂板,其余可用于搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)的橋體高度依次以15 m高差遞增,直至地表,因此,搭橋方案中橋體高度為25、40、55、70、85、100 m。首先,計(jì)算橋體南側(cè)、北側(cè)采坑不同橋體高度所對應(yīng)的服務(wù)范圍,利用式(9)、式(10)、式(15)、式(16)分別計(jì)算各橋體服務(wù)范圍的剝離物料分界點(diǎn)至橋體中心線的距離與同水平物料點(diǎn)度之比x時的位置,此分界點(diǎn)位置的極限已不能布置斜坡道為判斷標(biāo)準(zhǔn),極限分界點(diǎn)位置所在的臺階,即為橋體所服務(wù)臺階范圍的邊界。通過計(jì)算得出橋體南側(cè)、北側(cè)各臺階剝離分界點(diǎn)位置如圖3所示。

圖3a中橋體南側(cè)+563 m以下臺階全部為12煤層,所以不需要計(jì)算煤層的剝離物料分界點(diǎn),而圖3b中橋體北側(cè)+563 m臺階以下存在12煤層、21煤層、31煤層以及各煤層之間的巖層,當(dāng)橋體高度較低時,如橋體高度為25 m時,其服務(wù)范圍可以包含12煤層下部的+528 m剝離臺階。橋體南側(cè)、北側(cè)+653 m水平以上臺階已經(jīng)到達(dá)地表,且由于第四系覆蓋層薄厚不均勻,其上部臺階不存在或不完整,所以計(jì)算服務(wù)范圍時不考慮+653 m水平以上臺階。由圖3可以看出,隨著橋體高度的增加,橋體服務(wù)范圍整體提高,且由于存在12煤層下限和地表上限,隨著橋體高度的增加,橋體服務(wù)范圍內(nèi)的臺階數(shù)呈現(xiàn)由少變多再變少的規(guī)律。

圖3 臺階剝離分界點(diǎn)位置

結(jié)合已求出的剝離分界點(diǎn)位置,利用節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用模型,計(jì)算出一次搭橋循環(huán)時間內(nèi),不同橋體高度時,橋體南側(cè)和北側(cè)節(jié)省的運(yùn)輸費(fèi)用(由于橋體南側(cè)、北側(cè)為兩個不同開采規(guī)模的露天礦的一部分,所以采用模型計(jì)算結(jié)果值的二分之一)。計(jì)算結(jié)果如圖4所示。臺階高度與橋體高差越大,折返距離越大,抵消掉工作面節(jié)省的運(yùn)距就越多,所以圖中橋體服務(wù)范圍內(nèi),某一臺階所節(jié)省的運(yùn)輸費(fèi)用,隨著該臺階高度與橋體高差的增大而減??;橋體越高,橋面與工作幫搭接位置處的工作線越長,工作面節(jié)省運(yùn)距就越大,在圖中表現(xiàn)為不同橋體節(jié)省費(fèi)用的最大值隨橋體高度的增加而增大。

圖4 不同橋體高度節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用

利用搭橋費(fèi)用模型,計(jì)算出二次經(jīng)濟(jì)合理剝采比為12.5,代入式(25),求出不同橋體高度時的二次剝離深度hT,通過式(22)—式(24)得出二次剝離量、少采出資源量和少剝離量,根據(jù)實(shí)際單價求出一次搭橋循環(huán)時間內(nèi)各橋體高度所對應(yīng)的搭橋費(fèi)用。計(jì)算結(jié)果見表2 。

表2 不同橋體高度搭橋費(fèi)用

通過節(jié)省運(yùn)輸費(fèi)用與搭橋費(fèi)用,計(jì)算寶日希勒露天煤礦搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)不同搭橋高度下的收益,采用收益收益最大原則得出當(dāng)橋體高度為70 m時為合理高度,又考慮橋體高度為55 m時,與70 m橋體高度相比收益僅減少1%,但二次剝離工程量較小,用時較短。最終推薦寶日希勒露天煤礦搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)橋體高度的最佳值為55 m。

3 結(jié) 論

1)以坑底水平為基準(zhǔn),考慮不同水平到橋面折返距離的動態(tài)變化,依據(jù)運(yùn)輸功最小原則,得出不同工作面的剝離物料的動態(tài)分界位置,并在此基礎(chǔ)上建立內(nèi)排運(yùn)輸功計(jì)算模型,該模型擴(kuò)大了搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)的服務(wù)范圍,突破了傳統(tǒng)搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)只服務(wù)其上部水平的局限性,節(jié)省了傳統(tǒng)固定剝離物料分界點(diǎn)原則下的運(yùn)輸功。

2)考慮橋體搭接位置處的形狀、組成橋體的成分及二次剝離過程3個方面的影響因素,根據(jù)噸煤利潤和二次剝離成本,提出經(jīng)濟(jì)合理二次剝采比計(jì)算方法,該方法優(yōu)化了拆橋方式,降低了搭橋費(fèi)用。以經(jīng)濟(jì)合理二次剝采比為邊界值,計(jì)算出橋體搭接處合理的二次剝離深度,從而優(yōu)化了搭橋費(fèi)用模型。

3)針對寶日希勒露天煤礦的實(shí)際開采現(xiàn)狀,采用疊加原理,通過運(yùn)輸功模型和搭橋費(fèi)用模型計(jì)算得出該露天礦采用搭橋運(yùn)輸系統(tǒng)時,隨著橋體高度的增加,橋體服務(wù)范圍整體提高,且服務(wù)范圍內(nèi)的臺階數(shù)呈現(xiàn)由少變多再變少的規(guī)律;針對某一臺階所節(jié)省的運(yùn)輸費(fèi)用,隨著該臺階高度與橋體高差的增大而減??;不同橋體節(jié)省費(fèi)用的最大值隨橋體高度的增加而增大。最終確定橋體高度為55 m,一次搭橋循環(huán)時間內(nèi)增加收益最大,約2 901.5萬元。

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