董興平

（山東省城鄉(xiāng)規(guī)劃設(shè)計研究院，濟(jì)南250013）

1 項目簡介

項目為金融業(yè)綜合營業(yè)樓（圖1），分主樓與裙樓兩個單體工程。主樓地下3層、地上20層，高度99.95 m，長約84.7 m，寬約34.0 m；首層層高6.6 m，2層、3層為5.7 m，4層為5.1 m，5～20層為4.5 m。裙樓高度23.25 m，長約72.0 m，寬約32 m；首層層高6.0 m，2層、3層為5.7 m，4層為5.4 m。地下部分：長約150 m，寬77.3～114.8 m（北寬南窄，呈梯形）；地下1層層高6.0 m，地下2層為4.8 m，地下3層為3.9 m。建筑總面積105 893 m2，其中地上66 300 m2，地下39 593 m2。裙樓使用功能1層為入口大堂和銀行營業(yè)大廳，2層為會議中心，3層是中心機(jī)房，4層是工會活動空間。主樓使用功能為銀行商務(wù)辦公樓及中心機(jī)房、檔案室等，16層布置為行政樓層，頂層布置為金融中心。地下共3層，地下1層結(jié)合下沉廣場布置職工餐廳和銀行管保區(qū)域；地下2層和地下3層均為車庫和設(shè)備用房。

圖1 效果圖Fig.1 Overview of Building

本項目結(jié)構(gòu)安全等級為二級，局部為一級。結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限50年，基本風(fēng)壓0.45 kN/m2，重點設(shè)防類別。依據(jù)《工程場地地震安全性評價報告》，抗震設(shè)防烈度按照7度考慮，設(shè)計基本地震加速度值為0.10g，設(shè)計地震分組為第三組，建筑場地類別為Ⅱ類，地震特征周期0.45 s。中震及大震作用內(nèi)力計算按規(guī)范規(guī)定的地震動參數(shù)取值［1］。

2 平面特點及結(jié)構(gòu)體系

2.1 抗震縫及平面特點

本項目綜合營業(yè)樓分為主樓與裙樓，裙樓為L形。若主樓與裙樓連在一起，平面布置極其不規(guī)則，結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜。主樓及裙樓地上連接處設(shè)一道150 mm抗震縫，地下室連為一體。通過中震地震作用計算確定抗震縫寬度。增設(shè)抗震縫后，地上結(jié)構(gòu)成為兩個獨立的抗震單體，設(shè)防概念清晰。

主樓及裙樓±0.000 m樓板與周邊車庫頂板存在高差約1.8 m。地下1層設(shè)有下沉廣場，約50 m×36 m。該廣場緊靠主樓南側(cè)框架柱邊緣及裙樓西側(cè)北側(cè)邊緣，導(dǎo)致主樓及裙樓嵌固層均下移至地下2層頂板處，地下1層形成局部多塔樓結(jié)構(gòu)。主樓及裙樓結(jié)構(gòu)嵌固部位均為地下2層頂板（-5.700 m），地下1層頂板（±0.000 m）嵌固包絡(luò)。

地下車庫坡道緊鄰地下室周邊外墻，地下室東北部存在多個大面積設(shè)備房，設(shè)備房內(nèi)地下2層樓板局部開大洞。地下車庫坡道及設(shè)備房樓板的缺失，削弱了地下室外墻對大底盤的側(cè)向約束。

主樓1層及2層樓板開大洞，2層樓板有效寬度Y向約3 m，北側(cè)邊緣未閉合，樓板有效寬度小于50%，兩個核心筒之間聯(lián)系薄弱。裙樓凹凸不規(guī)則，南側(cè)外凸長度占比為56%，3層西側(cè)樓板開大洞。

地下1層至地上2層，6個躍層柱位于主樓北側(cè)及南側(cè)外圍。通高柱高度13～19 m。裙樓南側(cè)躍層柱高度約10.3 m。

2.2 結(jié)構(gòu)選型

主樓采用框架-核心筒結(jié)構(gòu)雙重設(shè)防體系，符合延性設(shè)計基本原則，具有多道抗震設(shè)防專線，抗震能力強(qiáng)。裙房平面大空間較多，剛度偏弱，局部方向為單榀框架，采用具有多道抗震設(shè)防專線的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)。

主樓與裙樓平面布置圖詳見圖2-圖5。

圖2 地下1層平面圖Fig.2 Layout of ground floor

圖3 主樓2層平面圖Fig.3 Layout of the second floor of the main building

圖5 主樓及裙樓3層平面圖Fig.5 Layout of third floor of main building and podium building

圖4 主樓標(biāo)準(zhǔn)層布置圖Fig.4 Layout of standard floor of the main building

主樓核心筒外圈剪力墻從基礎(chǔ)底至12.150 m厚700 mm，從12.150 m至屋面為500 mm、400 mm；核心筒內(nèi)墻底層截面400 mm、300 mm，隨高度增加逐漸變?yōu)?00 mm、250 mm、200 mm等。主樓底層躍層柱局部采用型鋼混凝土柱，截面最大1 200 mm×1 300 mm，其余框架柱隨高度增加逐漸變?yōu)? 000 mm×1 000 mm、900 mm×900 mm、800 mm×800 mm等?？蚣苤翱拐饓︿摻罨炷翗?biāo)號為C35～C55。裙 樓 柱 截 面 為700 mm×700 mm、600 mm×600 mm、500 mm×500 mm等，剪力墻為300 mm、250 mm等，墻柱鋼筋混凝土標(biāo)號C30～C35。

3 結(jié)構(gòu)超限判別及關(guān)鍵構(gòu)件抗震性能目標(biāo)

3.1 超限綜合判別

依據(jù)《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項審查技術(shù)要點》（建質(zhì)〔2015〕67號）的相關(guān)規(guī)定，判別如下：

（1）扭轉(zhuǎn)不規(guī)則，考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2。主樓2～3層Y向最大位移比1.25，大于1.20。裙樓最大位移比1.35，大于1.20。

（2）樓板不連續(xù)，主樓2層樓板開大洞，北側(cè)邊緣未閉合，樓板有效寬度小于50%。裙樓3層西側(cè)樓板開大洞。

（3）凹凸不規(guī)則，裙樓南側(cè)外凸長度占比56%。

（4）尺寸突變，多塔。主樓與裙樓形成一個以地下1層為大底盤的多塔樓結(jié)構(gòu)。裙樓4層南樓收進(jìn)39 m，長度占比56%。

（5）主樓7層、9層、11層、13層、15層、17層、19層有穿層柱，屬于局部不規(guī)則。

主樓及裙樓不規(guī)則項均大于3項，屬于抗震超限結(jié)構(gòu)。

3.2 關(guān)鍵構(gòu)件抗震性能目標(biāo)[2-3]

根據(jù)本工程超限的特點，針對結(jié)構(gòu)薄弱樓層、薄弱構(gòu)件及設(shè)防關(guān)鍵構(gòu)件采取性能化設(shè)計（表1）。結(jié)合彈性計算分析、彈塑性分析及局部位置的專項分析結(jié)果，對關(guān)鍵部位采取更進(jìn)一步的加強(qiáng)措施。

表1 關(guān)鍵構(gòu)件抗震性能目標(biāo)Table 1 Seismic performance objectives of key components

本節(jié)重點介紹主樓性能化設(shè)計內(nèi)容?？紤]到主樓剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)高度范圍內(nèi)剪力墻及框架柱的重要性，著重對該區(qū)域內(nèi)的關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)行性能化加強(qiáng)。加強(qiáng)范圍為嵌固層至標(biāo)高12.150 m。

（1）主樓1層及2層樓板開大洞，降低了主樓的抗震性能。底部加強(qiáng)區(qū)內(nèi)核心筒、躍層柱的抗震性能加強(qiáng)，地上1～3層地震作用標(biāo)準(zhǔn)值剪力放大1.25倍。

（2）加強(qiáng)3層以下核心筒的強(qiáng)度及剛度，核心筒抗剪承載力中震彈性及大震不屈服要求；小震計算時采用兩層（2層、3層）合一層并層計算包絡(luò)值。

（3）躍層柱保證中震彈性。小震計算時采用兩層合一層并層計算包絡(luò)值。

（4）3層樓板加厚加強(qiáng)配筋，中震樓板抗剪承載力彈性，大震下樓板抗剪承載力不屈服。

4 結(jié)構(gòu)彈性分析

采用盈建科結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件YJKS進(jìn)行小震彈性整體分析，ETABS軟件校核（表2）。結(jié)構(gòu)計算采用整體及分塔包絡(luò)（主樓及裙樓獨立分析及組合模型分析）及嵌固層包絡(luò)?？紤]地震偶然偏心、雙向地震作用，局部構(gòu)件考慮豎向地震作用?，F(xiàn)澆板大開洞周邊樓板均定義為彈性板，考慮現(xiàn)澆板的實際彈性變形影響。主樓樓層標(biāo)高12.150 m以下，按照薄弱層加強(qiáng)。主樓框架分配的樓層地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的最大值不小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的15%（由10%提高至15%）［4］。

表2 主要計算結(jié)果（括號內(nèi)為ETABS結(jié)果）Table 2 Main calculation results（ETABS results in brackets）

主樓樓層標(biāo)高12.150 m以下采取加厚混凝土墻等措施后，樓層剛度比滿足要求，整個主樓樓層未出現(xiàn)薄弱層。結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周期比均小于0.9。X，Y兩個方向的剪重比均大于1.6%。層間位移角均大于1/800，層間位移及最大位移比主樓為1.25，裙樓遠(yuǎn)端為1.35。樓層剛重比均符合整體穩(wěn)定要求，內(nèi)力及變形分析時不用考慮P-Δ效應(yīng)。兩種軟件的分析結(jié)果誤差很小，具有同樣的規(guī)律性，結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算結(jié)果準(zhǔn)確。

5 靜力彈塑性分析

為驗證罕遇地震下主樓的工作性能，采用YJKS盈建科結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件進(jìn)行靜力彈塑性分析。推覆水平荷載采用規(guī)定水平力，地震影響系數(shù)最大值取0.5，特征周期0.5 s，阻尼比5%。共進(jìn)行了X+，X-，Y+，Y-四種推覆工況，考慮P-Δ二階效應(yīng)。非線性分析結(jié)果如表3所示。

表3 非線性分析結(jié)果Table 3 Nonlinear analysis results

最大層間位移角X，Y向分別出現(xiàn)在15層及18層，為1/349，小于規(guī)范規(guī)定的1/100，滿足規(guī)范相關(guān)規(guī)定［4］。

（1）性能點處的性能狀態(tài)：X向推覆，墻輕微損傷1.3%，梁3.9%，柱0.3%。墻級別為輕微損傷，出現(xiàn)在底部加強(qiáng)區(qū)以上區(qū)域。梁大部分損傷是與混凝土墻直接連接的框架梁及核心筒之間的連梁，框架柱及躍層柱基本完好。Y向推覆，墻輕微損傷0.7%，梁4.6%，柱0.4%。墻體為輕微損傷，出現(xiàn)在底板加強(qiáng)區(qū)以上區(qū)域。與混凝土墻直接相交的框架梁及核心筒之間的連梁大部分損傷，框架柱及躍層柱基本完好，見圖6、圖7。

圖6 X向推覆性能狀態(tài)Fig.6 Pushover performance status in X direction

圖7 Y向推覆性能狀態(tài)Fig.7 Pushover performance status in Y direction

（2）出鉸分析：X向推覆，隨著推覆加載，結(jié)構(gòu)上部樓層西側(cè)框架梁（框架梁與混凝土墻直接連接）出鉸，而后上部樓層?xùn)|側(cè)開始出鉸及核心筒外筒連梁端部破壞，框架柱基本完好，局部墻體有輕微損傷。Y向推覆，隨著推覆加載，結(jié)構(gòu)上部樓層南側(cè)框架梁（框架梁與混凝土墻直接連接）出鉸，而后上部樓層北側(cè)開始出鉸及核心筒外筒連梁端部破壞，框架柱基本完好，局部墻體有輕微損傷。

（3）受壓損傷基本未出現(xiàn)，局部短墻肢受拉損傷，未有嚴(yán)重的破壞。

（4）水平構(gòu)件（連梁、框架梁）作為第一道抗震防線耗能退出，達(dá)到了預(yù)期設(shè)防目標(biāo)。

（5）隨著推覆加載，剪力墻出現(xiàn)局部輕微損傷。在大震性能點處，剪力墻起到第一道防線作用。出鉸破壞均為水平耗能構(gòu)件，而框架柱基本完好，起到二道防線的作用。在大震性能點處，結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件基本保持彈性，重要構(gòu)件抗震性能表現(xiàn)良好。

（6）加載到性能點后推覆繼續(xù)加載，上部樓層框架梁及連梁損傷逐漸加重，由輕微—中等—較重—破壞退出演變。破壞的構(gòu)件從上部樓層逐漸向下部樓層延伸。剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)相鄰上部樓層剪力墻逐漸出現(xiàn)破壞，同時一部分框架柱底部出鉸破壞。隨著破壞構(gòu)件的增多，底部加強(qiáng)區(qū)的剪力墻也出現(xiàn)了輕微—中等的損傷，核心筒之間的連梁破壞退出，但底部加強(qiáng)區(qū)內(nèi)的框架柱基本未出現(xiàn)損傷。

6 樓板應(yīng)力分析

主樓2層為樓板開大洞，核心筒之間樓板聯(lián)系較弱，為加強(qiáng)核心筒之間的連接性能，2層樓板加厚至200 mm。由于2層北側(cè)樓層處未設(shè)框架梁，呈現(xiàn)缺口狀，導(dǎo)致上部樓層水平地震力借助于3層樓板傳遞。同時為協(xié)調(diào)東西核心筒變形及工作性能，3層樓板也采取加厚處理，板厚200 mm，增大樓板面外剛度。為保證設(shè)防地震、罕遇地震下樓板的抗剪承載力性能，設(shè)計時對2層、3層樓板進(jìn)行了中震及大震的應(yīng)力分析。

樓板應(yīng)力分析采用YJSK盈建科結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件，定義樓板為彈性板?？傆嫹譃閮蓚€工況：工況1，中震應(yīng)力分析；工況2，大震應(yīng)力分析。

（1）工況1：3層樓板主應(yīng)力除局部剪力墻附近應(yīng)力集中以外，絕大部分為0.8～1.0 MPa，沿剪力墻周邊最大應(yīng)力可達(dá)1.8 MPa。大部分樓板剪應(yīng)力為0.5～0.7 MPa，剪力墻周邊最大應(yīng)力可達(dá)1.3 MPa。

2層樓板主應(yīng)力個別應(yīng)力集中，一般為0.3～1.0 MPa，剪力墻周邊最大應(yīng)力可達(dá)1.8 MPa。大部分樓板剪應(yīng)力為0.4～1.0 MPa，剪力墻周邊最大應(yīng)力可達(dá)1.4 MPa。

樓板計算配筋基本為構(gòu)造要求，配筋率0.25%雙層雙向即可滿足，局部配筋面積最大處為800 mm2。

（2）工況2：3層樓板主應(yīng)力除應(yīng)力集中以外，一般為1.2～1.7 MPa。樓板剪應(yīng)力，絕大部分為1.5～1.6 MPa。

2層樓板主應(yīng)力除應(yīng)力集中以外，絕大部分為1.5～1.7 MPa。樓板剪應(yīng)力，絕大部分為1.0～1.6 MPa。

樓板計算配筋基本為構(gòu)造要求，配筋率0.25%，雙層雙向即可滿足，局部配筋面積最大處為1 200 mm2。

（3）本工程樓板混凝土標(biāo)號C35，雙層雙向配筋面積為1500 mm2。中震、大震下混凝土樓板不會導(dǎo)致大范圍樓板開裂。

7 溫度應(yīng)力分析

主樓長約84.7 m，裙樓長約72.0 m，地下部分長約150 m，寬77.3～114.8 m。建筑物長度均超過《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 50010—2010）［5］規(guī)定，應(yīng)增設(shè)溫度伸縮縫?？紤]到建筑使用功能等因素，主樓、裙樓單體及地下部分均未增設(shè)溫度收縮縫，進(jìn)行溫度內(nèi)力計算，優(yōu)化配筋結(jié)果，采取構(gòu)造措施控制溫度裂縫。本節(jié)主要結(jié)合主樓溫度應(yīng)力分析情況闡述溫度應(yīng)力對主樓梁、板、墻、柱內(nèi)力影響規(guī)律，并采取一系列措施保證結(jié)構(gòu)安全［6］。

溫度應(yīng)力分析采用YJKS盈建科結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件。溫度作用分析按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 50009—2012）［7］要求，考慮最大升溫、最大降溫工況均勻溫度作用，詳見規(guī)范［7］9.3.1條。計算時取整體溫差（+15℃，-15℃）。溫度應(yīng)力荷載組合考慮恒載、活載、風(fēng)載的各工況荷載組合，組合系數(shù)0.6，分項系數(shù)1.5。溫度升溫及降溫變形如圖8、圖9所示。底部樓層在溫度作用下承擔(dān)了較大的壓力和拉力。升溫時結(jié)構(gòu)頂部膨脹趨勢明顯，降溫時結(jié)構(gòu)頂部收縮明顯。

圖8 升溫工況Fig.8 Heating up condition

圖9 降溫工況Fig.9 Cooling condition

（1）主樓頂部幾個樓層的框架梁（連接內(nèi)筒與邊柱的框架梁）溫度應(yīng)力影響較大，配筋應(yīng)復(fù)核加強(qiáng)。

（2）溫度應(yīng)力作用下底部樓層墻柱內(nèi)力重分配，在升溫及降溫時會產(chǎn)生一定的拉壓力，對墻柱軸壓比影響較大。設(shè)計時應(yīng)嚴(yán)格控制墻柱軸壓比（地下3層至地上4層），防止軸壓比超限，應(yīng)留出一定的富裕度。

（3）主樓結(jié)構(gòu)下部樓層（地下3層～地上4層）的梁板出現(xiàn)拉壓軸力，應(yīng)增設(shè)溫度筋，適當(dāng)增大梁板構(gòu)造配筋率。

（4）主樓核心筒之間與周邊的樓板，因為受到剪力墻的約束作用，導(dǎo)致溫度應(yīng)力集中，樓板配筋時應(yīng)加大配筋率。

（5）局部樓層大跨度梁對溫度作用較敏感，應(yīng)適當(dāng)加強(qiáng)配筋。

8 空腹梁內(nèi)力分析

本工程局部大空間采用空間網(wǎng)格板體系（鋼筋混凝土空腹夾層板樓蓋結(jié)構(gòu)），詳見貴州市地方標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝土空腹夾層板樓蓋結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（DB 22/48—2005）［8］。本次采用Ⅰ型空腹加層板，即底板沒有薄板，簡稱為空腹梁。樓蓋長×寬為39 m×26.4 m，網(wǎng)格間距1.95 m×1.95 m。采用板-空間梁柱單元有限元分析和計算，精確模擬梁板柱在荷載作用下的實際內(nèi)力變形。本節(jié)進(jìn)行了三種工況下的內(nèi)力分析。

工況1，空腹梁上下肋及剪力鍵截面不變，空腹梁的高度從1 000 mm變化至1 600 mm。上下肋截面400 mm×400 mm，剪力鍵400 mm×400 mm。內(nèi)力統(tǒng)計折線詳見圖10。

圖10 內(nèi)力折線圖Fig.10 Internal force line chart

工況2，空腹梁高度及剪力鍵截面不變，改變上下肋截面?？崭沽焊叨? 400 mm，剪力鍵400 mm×400 mm。內(nèi)力統(tǒng)計折線詳見圖11。

圖11 內(nèi)力折線圖Fig.11 Internal force line chart

工況3，空腹梁高1 400 mm，上下肋截面300 mm×300 mm，改變剪力鍵截面，分析結(jié)果見表4。

表4 內(nèi)力結(jié)果Table 4 Internal force results

對數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計分析，得出結(jié)論如下：

（1）空腹梁高度取值越大，各構(gòu)件內(nèi)力變化越平緩?？崭沽焊叨容^小時，空腹梁端部及跨中桿件內(nèi)力變化幅度較大，上下肋、剪力鍵采取分段變截面設(shè)計更合理，同時應(yīng)加強(qiáng)支座附近區(qū)域桿件。

（2）確定空腹梁的桿件截面時，上下肋軸力起決定性作用。應(yīng)重點加強(qiáng)局部區(qū)域剪力鍵設(shè)計，防止剪力鍵斜截面過早破壞。

（3）在保證空腹梁承載力及正常使用能力狀態(tài)的同時，減小上下肋截面可以取得一定的經(jīng)濟(jì)效果。

（4）剪力鍵截面在調(diào)整空腹梁的剛度方面作用較小。應(yīng)在重點區(qū)域加強(qiáng)剪力鍵截面，不宜大面積增大剪力鍵截面。

9 結(jié)構(gòu)設(shè)計難點及加強(qiáng)措施

（1）地下車庫坡道緊鄰地下室周邊外墻，使地下室外墻周邊形成樓板大洞口，地下室頂板水平力傳導(dǎo)中斷，導(dǎo)致主樓及裙樓的有效側(cè)向約束降低。在地下車庫通道部位增設(shè)垂直于地下室外墻的鋼筋混凝土墻，均勻布置，增加水平力傳導(dǎo)路徑，可以增強(qiáng)地下室剛度及對主樓裙樓的側(cè)向約束。

（2）主樓1層及2層樓板開大洞，降低了主樓的抗震性能。底部加強(qiáng)區(qū)內(nèi)核心筒、躍層柱的抗震性能加強(qiáng)，地上1～3層地震作用標(biāo)準(zhǔn)值剪力放大1.25倍，核心筒地震力標(biāo)準(zhǔn)值放大1.1倍，框架的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值增加到底部總剪力標(biāo)準(zhǔn)值的15%。保證核心筒抗剪承載力滿足中震彈性及大震不屈服要求；小震計算時采用兩層（2層、3層）合一層計算包絡(luò)值，并層計算層剛度比。底部加強(qiáng)區(qū)框架梁柱、抗震墻抗震等級提高一級。

（3）躍層柱采用并層計算。在性能化設(shè)計的基礎(chǔ)上內(nèi)設(shè)型鋼提高框架柱的延性，外框長柱按照短柱的剪力復(fù)核承載力，躍層柱抗震等級提高至特一級。2層、3層樓層處形成閉合雙向鋼暗框架（型鋼梁柱）。2層薄弱處樓板及3層樓板加厚加強(qiáng)并按照中震與大震復(fù)核平面內(nèi)的承載力，達(dá)到預(yù)期性能化目標(biāo)。

10 結(jié)論

本文通過對設(shè)計加強(qiáng)措施的總結(jié)，指出工程設(shè)計過程中容易忽略的重要因素，積累了設(shè)計經(jīng)驗，為后續(xù)進(jìn)行類似建筑工程設(shè)計提供了有益的參考價值。主要結(jié)論如下：

（1）針對本工程的超限情況，首先應(yīng)強(qiáng)調(diào)結(jié)構(gòu)概念設(shè)計，優(yōu)選結(jié)構(gòu)體系。主樓框架核心筒體系及裙樓框架剪力墻體系具有多道抗震設(shè)防專線。

（2）設(shè)計時應(yīng)采取針對性的加強(qiáng)措施，使結(jié)構(gòu)在彈性及大震彈塑性等分析下各項計算指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。性能化設(shè)計目標(biāo)是合理的，剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)及躍層柱等關(guān)鍵構(gòu)件表現(xiàn)出很高的延性性能。

（3）補(bǔ)充樓板應(yīng)力專項分析及整體結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力計算是必要的，在設(shè)計過程中起到了重要的指導(dǎo)作用。

（4）空腹梁高度及桿件截面均影響內(nèi)力分布。梁高度較小時，上下肋、剪力鍵采取分段變截面設(shè)計更合理。同時應(yīng)注意剪力鍵的抗剪設(shè)計。