彭 琦，高大水

（長(zhǎng)江勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司/國(guó)家大壩安全工程技術(shù)研究中心，湖北 武漢 430010）

0 引 言

大壩修建并蓄水形成水庫(kù)后，由天然河道變?yōu)槿斯ず?，環(huán)境發(fā)生變化，庫(kù)水普遍呈現(xiàn)不同程度的腐蝕性[1]，長(zhǎng)期作用將侵蝕大壩壩體與壩基，對(duì)重力壩或拱壩甚至?xí)绊懫浞€(wěn)定安全[2]。從部分大壩庫(kù)水 HCO3?含量看，不同水庫(kù)庫(kù)水HCO3?含量差異較大，安徽省梅山水庫(kù)庫(kù)底水HCO3?含量為0.71 mmol/L，浙江省新安江水庫(kù)庫(kù)底水 HCO3?含量為 1 mmol/L，安徽省陳村水庫(kù)庫(kù)底水 HCO3?含量為 0.9 mmol/L，部分水庫(kù)在0.70 mmol/L以下，呈中等-弱重碳酸型腐蝕性，重碳酸型庫(kù)水對(duì)壩體混凝土和壩基水泥帷幕具有長(zhǎng)期侵蝕作用，不利于大壩結(jié)構(gòu)安全和耐久性，目前對(duì)重碳酸型侵蝕問(wèn)題還沒(méi)有專門(mén)和成熟的解決方法，本文結(jié)合實(shí)際工程，根據(jù)重碳酸型庫(kù)水侵蝕壩體和壩基破壞機(jī)理和特點(diǎn)，研究采取相應(yīng)的系統(tǒng)防滲加固處理措施。

1 重碳酸型侵蝕分析

1.1 重碳酸型侵蝕機(jī)理

重碳酸型腐蝕性庫(kù)水具有溶出性和軟水侵蝕性，侵蝕水下結(jié)構(gòu)混凝土、壩基水泥帷幕、漿砌石甚至壩基巖石[3]，生成易溶于水的Ca(HCO3)2。在滲透水流作用下，重碳酸型腐蝕性庫(kù)水使壩體混凝土或帷幕灌漿水泥結(jié)石中的氫氧化鈣等被大量溶濾帶走，降低防滲體的防滲效果甚至失效；基礎(chǔ)混凝土與砌石壩體接觸面、基礎(chǔ)混凝土與基巖接觸面部位相對(duì)薄弱，在滲透水流作用下，使水化產(chǎn)物中的氫氧化鈣和氧化鈣等可溶性礦物不斷被溶濾出來(lái)，使接觸面膠結(jié)力下降，混凝土強(qiáng)度降低；地下水對(duì)裂隙、斷層中的充填物產(chǎn)生溶蝕作用，將造成巖體空隙增大、降低巖體強(qiáng)度；溶蝕析出物會(huì)淤塞壩基排水孔，造成壩基排水不暢，將影響大壩安全。有關(guān)化學(xué)反應(yīng)過(guò)程如下：

重碳酸型庫(kù)水在壩基內(nèi)離子遷移作用微觀機(jī)理主要有：（1）滲透、（2）分子擴(kuò)散、（3）水動(dòng)力彌散、（4）吸附、（5）外電場(chǎng)作用、（6）內(nèi)電場(chǎng)作用等[4]。壩基滲透溶蝕中HCO3?主要隨滲透水的流動(dòng)而遷移，HCO3?遷移過(guò)程主要遵循水動(dòng)力彌散機(jī)理。HCO3?遷移過(guò)程中與 Ca2+結(jié)合生成Ca(HCO3)2，當(dāng) Ca(HCO3)2遇到溶解的 Ca(OH)2或未溶解的 CaO將反應(yīng)生成 CaCO3，基巖內(nèi)部CaCO3將會(huì)堵塞孔隙，留在混凝土基礎(chǔ)或基巖內(nèi)，而在滲出面處反應(yīng)生成的少量 CaCO3將被析出；直接穿過(guò)基巖孔隙最終滲出的Ca(HCO3)2，在環(huán)境溫度條件改變情況下將自行分解析出更多的CaCO3。最終當(dāng)壩基Ca2+析出達(dá)到一定量時(shí)，便導(dǎo)致了基礎(chǔ)混凝土或基巖透水率增大及強(qiáng)度降低。

1.2 漿砌石壩重碳酸型侵蝕分析

江西省大塅水庫(kù)砌石重力壩建成于 1990年，壩高43.4 m，壩長(zhǎng)357 m，壩體共13個(gè)壩段（見(jiàn)圖 1），從左岸至右岸分別為一壩段～十三壩段，壩體內(nèi)部設(shè)置有廊道。壩基置于強(qiáng)風(fēng)化至微新巖體上，基巖巖性主要為中元古界雙橋山群宜豐組下段石英云母角巖（Ptshy1）與閃長(zhǎng)花崗巖脈（γm），壩基巖體較破碎，壩基原設(shè)有帷幕灌漿和排水孔。

圖1 水庫(kù)大壩縱斷面布置示意圖Fig. 1 Vertical section layout of reservoir dam

該水庫(kù)水質(zhì)檢測(cè) HCO3?含量達(dá) 0.6 mmol/L，對(duì)混凝土具重碳酸型弱-中等腐蝕性，分析庫(kù)水與廊道地下水主要離子含量的變化，庫(kù)水具有低Ca2+含量、低 HCO3?含量、低 CO32?含量、低礦物度特征；而廊道排水 HCO3?含量較高，礦化度高，呈鈣堿性，表現(xiàn)為壩體 Ca2+析出明顯，加固前廊道排水孔及測(cè)壓儀器部位析鈣情況十分嚴(yán)重，導(dǎo)致多處排水孔堵塞及監(jiān)測(cè)儀器失靈（見(jiàn)圖 2）。

圖2 廊道排水孔及測(cè)壓儀器部位析鈣嚴(yán)重Fig. 2 Serious calcium precipitation at the drainage hole and pressure measuring instrument

該水庫(kù)分別于2005年和2010年進(jìn)行了庫(kù)水化學(xué)分析，2005年庫(kù)水中Ca2+的濃度為4.13 mg/L，而四壩段廊道排水孔中Ca2+的濃度為21 mg/L，十二壩段廊道排水孔中 Ca2+的濃度為 13.7 mg/L，廊道排水孔中 Ca2+的濃度是庫(kù)水中 Ca2+濃度的 3～5倍；從2010年該水庫(kù)庫(kù)水化學(xué)分析成果看，庫(kù)水中Ca2+濃度為4～5 mg/L，廊道中Ca2+濃度多在20 mg/L以上，最大達(dá)到127 mg/L，廊道排水孔中Ca2+的濃度是庫(kù)水中 Ca2+濃度的 4～8倍（見(jiàn)圖3），最高超過(guò)25倍。

圖3 水質(zhì)化學(xué)分析Ca2+濃度對(duì)比圖Fig. 3 Comparison of Ca2 + concentration in chemical analysis of water quality

比較 2次水化學(xué)分析的 Ca2+濃度可見(jiàn)，庫(kù)水本身的腐蝕性變化很小，而庫(kù)水對(duì)水泥水化物的溶出破壞速度有加快趨勢(shì)，廊道中部壩段檢測(cè)的Ca2+濃度顯著增大，溶蝕引起防滲帷幕的孔隙率逐步增大，進(jìn)而導(dǎo)致巖體透水率增大。2005年壩基巖體進(jìn)行了32段鉆孔壓水試驗(yàn)，試驗(yàn)成果 4段大于 5 Lu，2段大于 3 Lu，占 18%左右，最大透水率 7.9 Lu，說(shuō)明防滲帷幕總體效果良好。2010年對(duì)壩基巖體進(jìn)行了 24段壓水試驗(yàn)，試驗(yàn)成果僅 4段小于5 Lu，大于5 Lu的段數(shù)占83%左右，最大透水率為 11.2 Lu，說(shuō)明防滲帷幕透水率明顯增大，防滲帷幕已接近于失效。

2 漿砌石壩抗重碳酸侵蝕防滲加固方案

2.1 防滲加固技術(shù)原則

（1）大壩應(yīng)形成封閉的整體防滲系統(tǒng)以截?cái)鄮?kù)水滲漏侵蝕通道。漿砌石壩抗重碳酸型侵蝕應(yīng)防止壩體與壩基出現(xiàn)薄弱環(huán)節(jié)，避免形成滲漏通道。應(yīng)結(jié)合原漿砌石壩防滲體結(jié)構(gòu)，采取適宜的防滲加固方案，確保壩體自身防滲、壩基帷幕防滲及壩體與壩基銜接部位防滲可靠性，使壩體與壩基形成封閉的整體防滲系統(tǒng)，起到聯(lián)合防滲抗侵蝕的作用。

（2）協(xié)調(diào)壩體新老防滲面板結(jié)構(gòu)變形防止開(kāi)裂。壩體防滲面板重構(gòu)應(yīng)防止施工溫度應(yīng)力作用及運(yùn)行期壩體變形應(yīng)力作用下產(chǎn)生裂縫，避免重碳酸庫(kù)水滲入裂縫侵蝕混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)加強(qiáng)新老混凝土結(jié)合，合理設(shè)置施工縫和結(jié)構(gòu)縫，設(shè)置可靠的止水結(jié)構(gòu)，優(yōu)化面板材料配比，使新防滲面板適應(yīng)原壩體變形，避免裂縫發(fā)生。

（3）密實(shí)壩基微小孔隙防止重碳酸型庫(kù)水侵蝕。通過(guò)灌漿將壩基存在的孔隙或受到重碳酸型庫(kù)水侵蝕的通道封堵，提高壩基抗?jié)B性，防止重碳酸型庫(kù)水通過(guò)孔隙侵蝕壩基或加劇壩基侵蝕。

2.2 壩體防滲加固方案

壩體防滲加固采取在原防滲面板上重構(gòu)鋼筋混凝土防滲面板的加固方案，重構(gòu)防滲面板為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25、抗?jié)B等級(jí)為 W8、抗凍等級(jí)為 F100。為滿足抗重碳酸型腐蝕、抗?jié)B及抗凍要求，從材料和結(jié)構(gòu)兩方面改進(jìn)優(yōu)化防滲加固方案。

（1）材料改進(jìn)措施

重構(gòu)防滲面板采用水泥、摻和料、外加劑的品種和數(shù)量，水灰比、配合比及含氣量均通過(guò)試驗(yàn)確定，混凝土中按最優(yōu)配比摻入聚丙烯晴纖維。

（2）結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施

壩體防滲加固結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施包括：新建防滲面板厚度優(yōu)化、新老混凝土面板結(jié)合、新防滲面板配限裂鋼筋及面板合理設(shè)置分縫止水。

新建防滲面板厚度可根據(jù)水頭大小確定，上部厚度50 cm，下部厚度適當(dāng)加大，厚度與最大水頭比值應(yīng)在 1/30～1/60范圍。為確保防滲面板的豎向受力穩(wěn)定，面板底部盡可能坐落在基巖上，防滲面板與上游壩面原混凝土防滲面板通過(guò)植筋錨固和無(wú)機(jī)界面膠黏結(jié)，使新老混凝土形成可靠的整體結(jié)構(gòu)。新建防滲面板配限裂鋼筋，鋼筋布置于防滲面板臨水側(cè)面層。

新建防滲面板既要滿足受力要求，也要滿足變形協(xié)調(diào)要求，需合理設(shè)置水平縫和垂直縫，避免原壩體強(qiáng)約束作用使面板產(chǎn)生裂縫。防滲面板水平分縫采用施工冷縫，不留縫寬，但需設(shè)銅止水，且跨水平施工縫的豎向鋼筋采用通長(zhǎng)鋼筋，即豎向鋼筋在施工縫處不切斷。上游壩面新建鋼筋混凝土防滲面板在壩段間的垂直分縫與原壩段間垂直分縫貫通，相鄰縫間距為 11.5～14.75 m。新建防滲面板垂直分縫為結(jié)構(gòu)縫，縫間設(shè)銅止水，并填充聚乙烯高壓閉孔泡沫板。

2.3 壩基防滲加固方案

該水庫(kù)壩基帷幕灌漿范圍為整個(gè)大壩各壩段，并分別向左右岸壩肩延伸 20 m，帷幕灌漿防滲中心線總長(zhǎng) 417 m，樁號(hào)范圍為 Y0+030.00～Y0+427.00。砌石壩原帷幕灌漿位于壩基廊道底部，對(duì)原帷幕灌漿重新灌漿加固后作為主帷幕，即在廊道內(nèi)鉆孔進(jìn)行帷幕灌漿，鉆孔向上游傾斜10°，帷幕灌漿深度按不小于5 Lu線以下5 m控制（見(jiàn)圖 4）。砌石壩一壩段～十三壩段的壩踵設(shè)混凝土蓋板，樁號(hào)范圍為 Y0+050.00～Y0+378.00，混凝土壓漿板與砌石壩上游新建混凝土防滲板銜接，板底采用砂漿錨桿與基巖錨固，輔助帷幕灌漿范圍位于一壩段～十一壩段混凝土蓋板以下，輔助帷幕灌漿鉆孔采用斜孔，鉆孔方向向下游傾斜 30°，輔助帷幕與主帷幕銜接，形成完整封閉的防滲體系。帷幕灌漿采用單排灌漿孔，孔距 1.5 m，局部地質(zhì)條件較差的部位增設(shè)一排灌漿孔。

圖4 壩基帷幕灌漿加固結(jié)構(gòu)示意圖Fig. 4 Diagram of curtain grouting reinforcement

為解決庫(kù)水對(duì)水泥和混凝土重碳酸型腐蝕問(wèn)題，研究采取了如下措施：（1）在帷幕灌漿水泥中摻 15%水泥含量的礦渣和 10%水泥含量的灌漿劑（具有分散和微膨脹性能），礦渣細(xì)度要求：D50≤30 μm（比表面積≥550 m2/kg)；（2）適當(dāng)提高防滲標(biāo)準(zhǔn)以增強(qiáng)帷幕灌漿的抗侵蝕性能，主帷幕上部20 m深范圍防滲標(biāo)準(zhǔn)由5 Lu提高到3 Lu；（3）先灌輔助帷幕，后灌主帷幕；（4）開(kāi)灌水灰比提高到2∶1。

2.4 配比試驗(yàn)研究

（1）壩體防滲面板摻聚丙烯晴纖維配比

抗?jié)B混凝土配合比數(shù)據(jù)見(jiàn)表 1，按此配比拌合的混凝土坍落度 160 mm，和易性良好，7 d混凝土抗壓強(qiáng)度為 26.8 MPa，28 d混凝土抗壓強(qiáng)度34.2 MPa，6個(gè)試樣在1.0 MPa均沒(méi)有透水，達(dá)到抗?jié)B等級(jí)W8。

表1 防滲面板混凝土摻聚丙烯晴纖維配比Table 1 Proportion of polypropylene fiber in anti-seepagepanel concrete kg/m3

摻纖維混凝土材料具有比普通混凝土更好的韌性，即荷載作用致破壞過(guò)程中具有更優(yōu)異的能量吸收能力，聚丙烯晴纖維在混凝土裂縫擴(kuò)展中伸長(zhǎng)量較大，為韌性材料，試驗(yàn)表明其應(yīng)力-應(yīng)變是非線性關(guān)系，聚丙烯晴纖維含量對(duì)混凝土材料韌性影響也是非線性的，混凝土材料隨聚丙烯晴纖維含量的增大而增大，當(dāng)含量增加到1.89 kg/m3時(shí)，由于材料強(qiáng)度的降低使得韌性不再增大反而有所減小，含量 0.9～1.5 kg/m3時(shí)變化不明顯，從提高混凝土材料韌性、保障設(shè)計(jì)強(qiáng)度和經(jīng)濟(jì)方面綜合考慮，壩體防滲面板采用摻入含量 0.9 kg/m3聚丙烯晴纖維混凝土。

（2）壩基帷幕漿液摻入礦渣和灌漿劑配比

帷幕灌漿水泥中摻入的礦渣和灌漿劑性能指標(biāo)和試驗(yàn)檢測(cè)值見(jiàn)表2和表3。

表2 摻礦渣粉性能指標(biāo)與試驗(yàn)檢測(cè)成果Table 2 Performance index and test results of slag powder

表3 摻灌漿劑性能指標(biāo)與試驗(yàn)檢測(cè)成果Table 3 Performance index and test results of grouting agent

為了解水泥帷幕摻礦渣粉和灌漿劑后的效果，試樣做成直徑（100±1）mm，高度（50±2）mm的圓柱體試件，試件在 20 ℃～25 ℃溫度試驗(yàn)室制作和養(yǎng)護(hù)，水泥帷幕試樣配合比見(jiàn)表4，采用化學(xué)侵蝕環(huán)境下試樣電通量試驗(yàn)檢驗(yàn)混凝土的密實(shí)性和抗腐蝕性能，電通量試驗(yàn)均在 56 d齡期進(jìn)行，試驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果及評(píng)價(jià)見(jiàn)表5。

表4 水泥帷幕試樣配合比Table 4 Mix ratio of cement curtain sample

表5 電通量試驗(yàn)結(jié)果及評(píng)價(jià)表Table 5 Results of electric flux test and evaluation

現(xiàn)行規(guī)范將水工混凝土所處的侵蝕環(huán)境類別共劃分為五類，其中第三類含有輕度化學(xué)侵蝕性地下水的地下環(huán)境，第五類含嚴(yán)重化學(xué)侵蝕性環(huán)境，由試驗(yàn)結(jié)果可見(jiàn)，在壩基水泥帷幕灌漿中摻礦渣粉與灌漿劑試樣 56 d電通量明顯小于未摻試樣，摻礦渣粉與灌漿劑對(duì)提高其密實(shí)性和抗腐蝕性具有顯著效果。

3 壩基灌漿效果分析

3.1 灌入量的變化

（1）主帷幕灌入量分析

壩基主帷幕灌漿共實(shí)施 267個(gè)孔，分三序孔，先施工Ⅰ序孔，再施工Ⅱ序孔，最后施工Ⅲ序孔，壩基主帷幕灌漿各次序孔灌漿成果統(tǒng)計(jì)見(jiàn)圖 5所示。由圖可見(jiàn)，壩基主帷幕灌漿注入量Ⅰ序孔＞Ⅱ序孔＞Ⅲ序孔，符合一般灌漿規(guī)律[5]；單位灌漿注入量相對(duì)較小，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ序孔水泥單位注入量分別為66.8、61.1、40.4 kg/m，水泥單位注入量多集中在20～100 kg/m區(qū)間，少數(shù)孔達(dá)到500 kg/m以上，說(shuō)明壩基長(zhǎng)期受庫(kù)水侵蝕作用，存在微小空隙或裂隙，局部已形成滲流通道，本次灌漿對(duì)其進(jìn)行了充填密實(shí)。

（2）輔助帷幕灌入量分析

壩基輔助帷幕灌漿共實(shí)施 180個(gè)孔，也分三序孔依次實(shí)施，壩基輔助帷幕灌漿各次序孔灌漿成果統(tǒng)計(jì)見(jiàn)圖5所示。

圖5 壩基灌漿水泥單位注漿量分孔序統(tǒng)計(jì)圖Fig. 5 Statistical chart of grouting cement per unit grouting quantity of hole sequence

由圖可見(jiàn)，壩基輔助帷幕灌漿單位注入量Ⅰ序孔＞Ⅱ序孔＞Ⅲ序孔，也符合一般灌漿規(guī)律；單位灌漿注入量相對(duì)較小，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ序孔水泥單位注入量分別為52.9、46.4、29.5 kg/m，水泥單位注入量多集中在 20～100 kg/m區(qū)間，最大注入量138 kg/m，通過(guò)輔助帷幕灌漿對(duì)壩踵防滲薄弱部位加強(qiáng)，使上游防滲面板與壩基主帷幕銜接形成防滲體系。

（3）主帷幕與輔助帷幕灌入量對(duì)比分析

a）主帷幕相應(yīng)孔序灌漿注入量大于輔助帷幕灌漿，即主Ⅰ序孔＞輔Ⅰ序孔、主Ⅱ序孔＞輔Ⅱ序孔、主Ⅲ序孔＞輔Ⅲ序孔，主要原因?yàn)槭┕r(shí)將主帷幕灌漿標(biāo)準(zhǔn)由5 Lu提高至3 Lu，主帷幕灌漿部位與輔助帷幕相近，但相應(yīng)分段灌漿壓力略大于輔助帷幕（見(jiàn)表6）。

表6 壩基灌漿分段及壓力表Table 6 Grouting section of dam foundation and pressure

b）按壩段統(tǒng)計(jì)，主帷幕與輔助帷幕各壩段注漿量多集中在30～60 kg/m（見(jiàn)圖6），除二壩段和三壩段外，其它大部分壩段主帷幕單位注漿量均大于輔助帷幕。

圖6 各壩段注漿量統(tǒng)計(jì)成果圖Fig. 6 Statistical results of grouting quantity of each section

3.2 灌漿前后透水率變化

灌漿前對(duì)壩基主、輔帷幕各灌漿鉆孔進(jìn)行了壓水試驗(yàn)。灌漿加固實(shí)施完成后，對(duì)壩基主帷幕灌漿質(zhì)量檢查鉆孔 27孔，共進(jìn)行 126段壓水試驗(yàn)，壩基主帷幕由加固前透水率超過(guò) 5 Lu的段數(shù)占試驗(yàn)總數(shù)的 83%左右且最大透水率 11.2 Lu，減少至均小于3 Lu（見(jiàn)圖7），各壩段均達(dá)到壩基主帷幕灌漿標(biāo)準(zhǔn)要求。

圖7 各壩段灌漿前后壓水試驗(yàn)成果Fig. 7 Results of water pressure test before and after grouting in each section

壩基輔助帷幕灌漿質(zhì)量檢查鉆孔 18孔，共進(jìn)行 61段壓水試驗(yàn)，壩基輔助帷幕灌漿質(zhì)量檢查壓水試驗(yàn)成果均小于 5 Lu，各壩段均達(dá)到輔助帷幕灌漿的標(biāo)準(zhǔn)要求。

4 加固效果

（1）通過(guò)對(duì)加固前后砌石壩數(shù)值分析，并對(duì)比加固前后壩基面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)，采用抗剪公式和抗剪斷公式計(jì)算的加固前壩基面抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)分別為 0.90和 2.65，明顯低于規(guī)范要求允許值；加固后有效增大了壩體自重，減小了壩基揚(yáng)壓力，使得抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)分別提高到1.36和 3.76，滿足規(guī)范要求的同時(shí)，提高了大壩的抗滑穩(wěn)定性。

（2）經(jīng)過(guò)對(duì)加固前后壩基滲壓監(jiān)測(cè)資料分析，測(cè)得滲壓最大值時(shí)壩前相應(yīng)庫(kù)水位差別不大，在加固后比加固前庫(kù)水位略高的情況下，加固后的新防滲面板后壩基滲壓值降低 3.66 m，可見(jiàn)新防滲面板發(fā)揮了抗?jié)B作用；加固后廊道內(nèi)測(cè)得的測(cè)壓管滲壓最大值比加固前低，主壩經(jīng)防滲加固后壩基滲壓降低，防滲效果明顯。

（3）加固后，漿砌石壩壩體重構(gòu)防滲面板與原壩體形成了變形協(xié)調(diào)的整體結(jié)構(gòu)，壩體防滲面板與壩基主輔帷幕灌漿形成了封閉的整體防滲體系，加固后漿砌石壩滲漏量顯著減小，工程經(jīng)過(guò)7年運(yùn)行，狀態(tài)良好。

5 結(jié) 論

（1）重碳酸型庫(kù)水在長(zhǎng)期滲壓作用下，會(huì)通過(guò)結(jié)構(gòu)裂縫、裂隙或孔隙侵蝕漿砌石壩壩體混凝土與壩基水泥帷幕，影響結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全與耐久性。通過(guò)壩體重建防滲面板、壩基帷幕灌漿、壩體面板與壩基帷幕之間設(shè)輔助帷幕銜接，使大壩形成封閉的整體防滲體系，可起到聯(lián)合防滲抗侵蝕的作用。

（2）壩體新建防滲面板采取雙向分縫、分塊止水結(jié)構(gòu)，并在面板混凝土中摻入適量聚丙烯晴纖維，可改善新建防滲面板與原壩體結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)性，增強(qiáng)混凝土面板韌性，提高其抗裂性能，有利于改善壩體抗?jié)B性和抗侵蝕能力。

（3）壩基帷幕灌漿水泥中摻15%水泥含量的礦渣和10%水泥含量，具有分散和微膨脹性能的添加劑措施可有效提高帷幕灌漿的可灌性、抗?jié)B性能和抗重碳酸侵蝕作用；適當(dāng)提高帷幕灌漿標(biāo)準(zhǔn)可加大注漿量，使壩基裂隙與空隙充填更加密實(shí)，提高壩基抗?jié)B性，防止壩基重碳酸侵蝕。經(jīng)壓水試驗(yàn)質(zhì)量檢查，主帷幕和輔助帷幕灌漿后透水率均較灌前明顯減小，達(dá)到防滲質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，有效提高了壩基整體抗?jié)B性能。

本文選自“全國(guó)病險(xiǎn)水庫(kù)安全評(píng)估及除險(xiǎn)加固技術(shù)前沿研討會(huì)”征集論文，會(huì)議旨在探討病險(xiǎn)水庫(kù)評(píng)估方法以及除險(xiǎn)加固新技術(shù)、新措施，推進(jìn)病險(xiǎn)水庫(kù)除險(xiǎn)加固工作、提高防災(zāi)和供水保障能力，會(huì)議于2021年5月26—27日在杭州召開(kāi)。

本期刊登其中3篇精選論文。