趙恩剛,劉長輝,陳建貴,蔡雪峰,王秋雨
(重慶長安望江工業(yè)有限責任公司特種車輛研究所,重慶 401120)
軍用無人地面車輛在減少人員傷亡、提高作戰(zhàn)效能、提高后勤運輸保障效率等方面發(fā)揮重要作用。值得注意的是,雖然地面無人系統(tǒng)已開始進入越來越多國家的裝備序列,但這僅僅是地面無人系統(tǒng)應用的初級階段,無人車輛的設計理論還不成熟完善,現(xiàn)有設計理論均來源于有人車輛設計理論,有人車輛設計考慮了人員身體對振動沖擊的承受能力,行動系統(tǒng)占用空間較大,按照有人車輛設計理論來設計無人車輛無法發(fā)揮無人車輛的性能優(yōu)勢[1-3]。
有人車輛駕駛員可以通過振動沖擊感受、主觀判斷來控制車速的快慢,而無人車輛是通過操控顯示終端非視距遠程控制車輛,操控手無法準確感知到無人車輛的振動沖擊狀態(tài)和周圍環(huán)境的復雜性,因此無人車輛沖擊遠大于有人車輛,因此開展無人車輛行動系統(tǒng)受力情況研究對無人車輛性能提高至關重要。
履帶車輛承重軸承受負重輪傳遞過來的沖擊力,其使用環(huán)境惡劣,受力工況復雜,承載著整個車輛的質(zhì)量,下面針對某型履帶無人車輛履帶裝置承重軸斷軸問題進行受力分析測試。
車輛測試工況和車速要求如表1所示。
表1 測試工況車速要求 km/h
應變測試系統(tǒng)由單向應變片、應變儀、計算機等組成。其中,應變片感知測點的應變,應變儀采集應變片的應變,計算機對應變數(shù)據(jù)進行存儲、計算和分析。
承重軸應變測試共選定12個測點,分別對稱布置在左右兩側6根承重軸上。應變片均布置在承重軸根部位置,豎直方向上下間隔180°布置2片單向應變片。測點編號1~6,從車前方向看依次對應編號1~6承重軸。圖1為承重軸應變片安裝實物圖。
圖1 承重軸應變片安裝實物圖
應變片測試所獲數(shù)據(jù)為各測點應變數(shù)據(jù),承重軸所受應力計算公式為
式中:σ為應力,MPa;E為承重軸彈性模量,MPa;ε為應變。
本次測量中計算應力所需履帶車承重軸材料為航空鋁7075,E=71.7 GPa。
每種工況按照測試工況要求測試3組數(shù)據(jù),測試數(shù)據(jù)取平均值,各工況下各承重軸最大應力值如表2所示。
表2 各工況最大應力測試數(shù)據(jù)匯總表 MPa
通過以上對各工況下承重軸應力測試和分析,車輛在制動、越障和越野工況承重軸的應力最大。針對這3種工況擬合應力時域圖進一步分析沖擊情況,如圖2~圖4所示。靜態(tài)情況:根據(jù)應力分布情況可以看出車輛重心偏前、偏右,為了獲得更高的越障能力,在整車布置上重心偏前。
圖2 制動工況應力時域圖
圖3 越障工況應力時域圖
圖4 越野工況應力時域圖
緊急制動工況:因緊急制動,驅(qū)動輪抱死,車輛慣性作用,車輛重心前移導致2~6負重輪懸空,大部分沖擊被1軸承受,應力值為100~300 MPa,峰值沖擊時間持續(xù)0.05 s左右。
越障工況:在車輛越障過程1、2、3、4、5負重輪逐步脫離地面,最后只有第6負重輪與地面接觸,全部沖擊被6軸承受,應力值為100~254 MPa,峰值沖擊時間持續(xù)0.06 s左右。
越野工況:因路況惡劣情況和行駛軌跡對測試數(shù)據(jù)影響較大,且履帶兩側路面狀況差距較大,造成左右應力值有較大差異。3組數(shù)據(jù)中1軸應力值最大,其次是6軸應力值。2、3、4、5軸應力值與1軸和6軸差距較大。
承重軸所受力值計算公式為
通過計算求解,求得各工況下承重軸所受瞬間最大沖擊力值并匯總,如表3所示。
表3 各工況最大沖擊力值匯總表 N
1)經(jīng)實物測試驗證,在緊急制動、越障和越野工況受力沖擊最大,因樣車強度限制,未進一步測試最高車速下緊急制動和高速越野條件下的的應力沖擊情況;
2)鋪裝路高速行駛、爬坡、原地轉向和越壕工況瞬間沖擊是靜載荷狀態(tài)的3~4倍,緊急制動、越障和越野路行駛沖擊最大,個別承重軸瞬間沖擊可達到靜載荷的25倍左右,與有人車輛有較大的差異;
3)測試結果顯示1軸和6軸的工況受力最大,與其它承重軸的差異較大,與試驗故障反饋情況一致,設計上應對1軸和6軸與其它承重軸區(qū)別設計;
4)通過各工況應力時域圖可轉化成力時域數(shù)據(jù),借助ANSYS分析軟件,可對優(yōu)化后的承重軸進行更加精準的動態(tài)仿真分析,從而提高設計水平和實現(xiàn)輕量化目的。