呂大財(cái)

(中國(guó)鐵路上海局集團(tuán)有限公司南京鐵路樞紐工程建設(shè)指揮部,南京 200142)

引言

主纜是懸索橋主要構(gòu)件之一，具有承擔(dān)懸索橋活載和加勁梁恒載等作用?，F(xiàn)代懸索橋均使用高強(qiáng)度鋼絞線制作而成的主纜作為受力構(gòu)件，具有受力合理，承載能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。懸索橋主纜的架設(shè)方法主要有早期的空中編纜法(AS法)和目前常用的預(yù)制平行索股法(PPWS)[1]。PPWS法[2]源于日本，關(guān)門大橋是日本使用預(yù)制平行索股法的開端[3]。虎門大橋主纜跨度888 m，2根主纜各由110根索股構(gòu)成，該橋架設(shè)時(shí)采用PPWS法，由往復(fù)式門架拽拉牽引架設(shè)而成[4-5]。江陰大橋主纜跨度1385 m，主纜采用PPWS法架設(shè)并設(shè)計(jì)了一種新的牽引方案[6]。潤(rùn)揚(yáng)大橋主跨1490 m，兩根主纜各含184條預(yù)制平行鋼絲索股，采用了PPWS法進(jìn)行架設(shè)，并在架設(shè)前進(jìn)行了放索試驗(yàn)以保證主纜架設(shè)順利完成[7]。PPWS法較AS法具有一定的優(yōu)勢(shì)，主要體現(xiàn)在PPWS法架設(shè)速度快、受場(chǎng)地和天氣制約較小，故在我國(guó)應(yīng)用廣泛，但也存在放索不順、索股回竄下垂(俗稱“呼啦圈”)、鼓絲、散絲、串絲等問題[8-9]。

目前，國(guó)內(nèi)大跨度懸索橋上部結(jié)構(gòu)施工采取了一系列創(chuàng)新技術(shù)。王海城等[10]提出一種新的自錨式懸索橋基準(zhǔn)索股線形控制方法，有效分離了基準(zhǔn)索線形受基準(zhǔn)索自身溫差影響和主梁受溫差影響而引起的變化量；廖燦等[11]深入介紹了矮寨大橋主纜索股架設(shè)及索股調(diào)整工藝流程，分析對(duì)比了與其他類似懸索橋主纜架設(shè)施工的不同做法，驗(yàn)證了矮寨大橋主纜架設(shè)施工的方便，經(jīng)濟(jì)。劉世忠等[12]針對(duì)橋址晝夜溫差達(dá)到14℃的劉家峽大橋推導(dǎo)出主纜線形的溫度修正方程，制定了通過調(diào)整索長(zhǎng)達(dá)到垂度調(diào)整的方法，保證了該橋成橋狀態(tài)的線形。靖振帥等[13]闡述了駙馬長(zhǎng)江大橋基準(zhǔn)索施工測(cè)量控制中的主要技術(shù)，采用工裝布置棱鏡減小了外界因素的影響，并采用塔錨聯(lián)測(cè)確定索鞍相關(guān)信息，為主纜索股加工長(zhǎng)度提供了依據(jù)。王睿[14]對(duì)高原山區(qū)大跨度懸索橋關(guān)鍵施工方案進(jìn)行了研究。對(duì)于場(chǎng)地，交通受限區(qū)域應(yīng)優(yōu)先采用無(wú)人機(jī)牽引先導(dǎo)索過江，合理選擇循環(huán)式或往復(fù)式牽引系統(tǒng)，采用智能化控制系統(tǒng)。吉林等[15-16]闡述了三塔兩跨懸索橋泰州大橋上部結(jié)構(gòu)施工的關(guān)鍵工序，以及懸索橋主纜防腐處理、先導(dǎo)索水面牽引的放索裝置等創(chuàng)新技術(shù)。李芳軍[17]介紹了魚嘴長(zhǎng)江大橋采用的平面大循環(huán)牽引系統(tǒng)實(shí)施主纜索股架設(shè)，取得了良好的施工效果。

隨著懸索橋荷載及跨徑的發(fā)展，主纜直徑不斷增大，主纜施工難度越來(lái)越高。新建連鎮(zhèn)鐵路五峰山長(zhǎng)江大橋主纜跨徑1 092 m，承載4線鐵路及8線公路。大橋主纜直徑達(dá)1.3 m，每根主纜由352根索股構(gòu)成[18]。該橋主纜架設(shè)時(shí)采用了PPWS法，高空和大風(fēng)對(duì)主纜架設(shè)施工具有較大影響，故針對(duì)五峰山長(zhǎng)江大橋主纜架設(shè)施工關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行研究。

1 大橋主纜概況

五峰山長(zhǎng)江大橋是中國(guó)首座公鐵兩用橋懸索橋，是新建連鎮(zhèn)鐵路線路的重要組成部分，其主橋?yàn)?84+84+1 092+84+84) m鋼桁梁懸索橋。大橋采用雙層橋面，上層為八車道高速公路；下層為四線高速鐵路。五峰山長(zhǎng)江大橋全橋共設(shè)置2根主纜，橫向間距為43 m，主纜跨度1 092 m，矢跨比為1/10，兩主塔外主纜跨度均為350 m。其主橋及主纜線形如圖1所示。

圖1 五峰山長(zhǎng)江大橋主橋及主纜立面布置(單位：m)

大橋主纜采用預(yù)制平行高強(qiáng)鋼絲索股結(jié)構(gòu)，兩主纜分別由352股索股構(gòu)成，每股由127根標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1 860 MPa的φ5.5 mm高強(qiáng)度鍍鋅鋁鋼絲組成。主纜擠圓后直徑為1 300 mm。索股采用定型綁扎帶捆扎而成，約束索股斷面形狀使其保持正六邊形[19-20]。索股截面頂面最左側(cè)的鋼絲為標(biāo)志絲，用來(lái)監(jiān)測(cè)索股架設(shè)時(shí)的扭轉(zhuǎn)情況；頂面最右側(cè)鋼絲為標(biāo)準(zhǔn)絲，索股架設(shè)時(shí)用來(lái)控制索股長(zhǎng)度。鋼絲加工時(shí)主跨跨中、邊跨跨中、散索鞍平彎起彎面、距離錨杯端面1 m處、錨杯端面等11個(gè)標(biāo)記點(diǎn)位置噴涂紅色和藍(lán)色兩種油漆。索股成型后再在對(duì)應(yīng)標(biāo)記位置將整根索股噴涂紅、藍(lán)油漆，各60 mm寬。索股斷面如圖2所示。

圖2 主纜索股示意

主纜索股數(shù)量多，主纜直徑大，大橋高度高，均給主纜架設(shè)施工帶來(lái)挑戰(zhàn)。此外，擠圓后主纜直徑達(dá)1.3 m，超越現(xiàn)有主纜直徑，需單獨(dú)研制相應(yīng)的緊纜機(jī)和纏絲機(jī)以確保成纜質(zhì)量。

2 基于PPWS法的主纜架設(shè)總體方案

大橋索股采用雙線往復(fù)式牽引系統(tǒng)進(jìn)行架設(shè)，即利用牽引區(qū)的卷?yè)P(yáng)機(jī)，沿貓道面用循環(huán)牽引索每次從放索區(qū)牽引一根索股。上下游各設(shè)一套牽引系統(tǒng)，索股自索盤拖出后，在適當(dāng)部位捆扎定型綁扎帶使其保持六角形，并防止局部鋼絲出現(xiàn)凸包現(xiàn)象。索股牽引到指定位置后，先將錨頭臨時(shí)固定，再將索股進(jìn)行整形，索股橫移至鞍座槽內(nèi)后，將錨頭裝入錨桿。

主纜架設(shè)過程中索股垂度調(diào)整是其中至關(guān)重要的一個(gè)環(huán)節(jié)，為保證主纜線形達(dá)到設(shè)計(jì)值起到關(guān)鍵作用。架設(shè)好基準(zhǔn)索股后即可對(duì)其進(jìn)行垂度調(diào)整，調(diào)整方法采取絕對(duì)高程法。根據(jù)調(diào)整后的基準(zhǔn)索股架設(shè)一般索股，基于基準(zhǔn)索對(duì)一般索股進(jìn)行調(diào)整。主纜基準(zhǔn)索和一般索股垂度調(diào)整完成后，對(duì)其進(jìn)行預(yù)緊纜和正式緊纜施工。首先將排列順暢的散狀高強(qiáng)鋼絲束初步整圓，然后利用纜索緊纜機(jī)向主纜中心擠緊。緊纜須按照一定順序進(jìn)行，先從跨中向主塔塔頂方向逐步擠緊，再?gòu)腻^碇向主塔塔頂方向逐步擠緊。大橋主纜架設(shè)施工總體流程如圖3所示。

圖3 大橋主纜架設(shè)施工總體流程

3 主纜牽引架設(shè)關(guān)鍵技術(shù)

3.1 牽引系統(tǒng)

大橋上下游主纜索股均采用雙線往復(fù)式牽引系統(tǒng)進(jìn)行架設(shè)，牽引區(qū)和放索區(qū)分別設(shè)置于南、北兩岸。貓道系統(tǒng)安裝調(diào)試后，利用單線往復(fù)式牽引系統(tǒng)將第2根牽引索由北岸牽引至南岸，然后將2根牽引索首尾相連，并繞過北錨碇處的回轉(zhuǎn)支架，將牽引索放入門架導(dǎo)輪。牽引索在南錨碇頂面經(jīng)轉(zhuǎn)向架引至錨碇上游側(cè)地面，將2個(gè)繩頭分別與2臺(tái)卷?yè)P(yáng)機(jī)連接，即可形成雙線往復(fù)式牽引系統(tǒng)。主纜牽引系統(tǒng)布置如圖4所示。

圖4 主纜牽引系統(tǒng)布置示意

雙線往復(fù)對(duì)拉牽引系統(tǒng)的雙線拽拉器的安裝部位通過實(shí)際試牽引確定，使得當(dāng)上游側(cè)拽拉器由放索區(qū)牽引主纜索股到達(dá)南錨碇時(shí)，下游拽拉器正好到達(dá)放索位置，使主纜架設(shè)施工連貫。實(shí)際施工中，先將上游拽拉器安裝好，下游拽拉器先布置在其對(duì)角位置，待牽引系統(tǒng)運(yùn)行一圈后即可確定上游拽拉器位置。啟動(dòng)主卷?yè)P(yáng)機(jī)，將一根主纜索股由北岸拽拉至南岸，完成單束索股的牽引；然后啟動(dòng)副卷?yè)P(yáng)機(jī)，用另一個(gè)拽拉器將另一根主纜索股由北岸拽拉至南岸。按此循環(huán)，完成主纜索股牽引。

3.2 主纜索股架設(shè)

進(jìn)行懸索橋主纜索股架設(shè)施工時(shí)，先進(jìn)行基準(zhǔn)索股的架設(shè)?；鶞?zhǔn)索股架設(shè)后，須對(duì)其進(jìn)行垂度精細(xì)化調(diào)整。再根據(jù)基準(zhǔn)索股架設(shè)一般索股，并對(duì)一般索股進(jìn)行垂度調(diào)整?；鶞?zhǔn)索股和一般索股分別采用絕對(duì)高程法和相對(duì)高程法進(jìn)行調(diào)整。索股架設(shè)時(shí)，牽引上橋在白天進(jìn)行。夜間氣溫波動(dòng)較小，風(fēng)速較小時(shí)進(jìn)行調(diào)索，有利于調(diào)索的精確性。部分索股編號(hào)如圖5所示。

圖5 主纜部分索股編號(hào)

進(jìn)行基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整時(shí)，通過調(diào)整索股在主索鞍上的位置將主纜的線形調(diào)整到設(shè)計(jì)位置，然后把兩邊跨的線形調(diào)整到位。錨跨的調(diào)整不能采用與主跨邊跨相同的方法，而是通過將其張力調(diào)節(jié)到理論值的方式完成調(diào)整，此后進(jìn)行3d的穩(wěn)定觀測(cè)?；鶞?zhǔn)索股線形達(dá)標(biāo)后，即根據(jù)基準(zhǔn)索股架設(shè)一般索股。牽引架設(shè)順序按從下往上、分層的原則進(jìn)行。

進(jìn)行索股牽引時(shí)，利用門吊將索盤裝入放索器。將索盤的外側(cè)錨頭吊起并牽引至北岸回轉(zhuǎn)支架前端，并與牽引系統(tǒng)拽拉器連接。然后啟動(dòng)主牽引卷?yè)P(yáng)機(jī)進(jìn)行索股牽引，當(dāng)后端錨頭從索盤中脫出后，將錨頭安裝在簡(jiǎn)易的拽拉器上，繼續(xù)牽引索股。當(dāng)前錨頭到達(dá)指定部位后，取消索股前錨頭與拽拉器的連接，并將兩端錨頭在錨桿位置進(jìn)行反拉。索股牽引完成后，錨頭先進(jìn)行臨時(shí)錨固。首先將索股提起，解除索股與拽拉器之間的連接，然后在索股上安裝握索器。鋼絲繩由散索鞍門架頂卷?yè)P(yáng)機(jī)引出后，與握索器連接，收緊鋼絲繩對(duì)主纜索股進(jìn)行反拉，形成臨時(shí)錨固狀態(tài)。主纜索股臨時(shí)錨固施工安裝如圖6所示。

圖6 索股錨頭臨時(shí)錨固安裝示意

牽引完成的索股離主纜中心線一定距離，因此，需對(duì)索股進(jìn)行豎向及橫向調(diào)整。安裝并連接握索器后，組成提升橫移系統(tǒng)。開啟各卷?yè)P(yáng)機(jī)，將索股提離托滾，橫移索股至設(shè)計(jì)位置。

索股橫移入鞍前須整方，以便將六角形斷面索股移入矩形鞍座槽路。索股提升橫移過程中主索鞍和散索鞍頂部索股呈無(wú)應(yīng)力狀態(tài)，在此無(wú)應(yīng)力狀態(tài)下進(jìn)行索股整形并放入對(duì)應(yīng)鞍槽內(nèi)。兩岸錨頭臨時(shí)錨固后，南岸散索鞍處主纜先入鞍，待兩岸錨頭與錨桿正式連接錨固后，北岸散索鞍和主索鞍再同時(shí)入鞍。

3.3 索股垂度調(diào)整關(guān)鍵技術(shù)

初步架設(shè)就位的索股與設(shè)計(jì)線形存在一定偏差，需對(duì)其進(jìn)行索股線形調(diào)整以達(dá)到設(shè)計(jì)要求。索股垂度調(diào)整須在一定溫度條件下進(jìn)行，該穩(wěn)定條件設(shè)定為：索股長(zhǎng)度方向的溫差ΔT≤2 ℃，斷面方向索股的溫差ΔT≤1 ℃。主纜索股調(diào)整按照基準(zhǔn)索股、一般索股分別進(jìn)行垂度調(diào)整。

(1)基準(zhǔn)索股的垂度調(diào)整。為調(diào)整基準(zhǔn)索股線形至設(shè)計(jì)線形，需對(duì)基準(zhǔn)索股主跨、邊跨跨中高程進(jìn)行測(cè)量，并與對(duì)應(yīng)工況下的理論計(jì)算垂度值對(duì)比控制和調(diào)整基準(zhǔn)索股線形。對(duì)基準(zhǔn)索股垂度進(jìn)行測(cè)量，與設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，得出索股需移動(dòng)的距離。對(duì)外界氣溫、索股溫度進(jìn)行測(cè)量，根據(jù)其結(jié)果修正索股垂度。應(yīng)根據(jù)上部結(jié)構(gòu)傳遞給主塔的壓力、主塔長(zhǎng)期徐變等因素計(jì)算主塔壓縮等變形量。

基準(zhǔn)索股垂度調(diào)整過程中，選取北岸主塔頂索股為固定端。測(cè)量索股跨中垂度，計(jì)算出索股需移動(dòng)的距離，并根據(jù)跨度及溫度對(duì)該值進(jìn)行修正。按修正后的調(diào)整值調(diào)整南岸待調(diào)索股在鞍槽中的位置，從而完成垂度調(diào)整。兩邊跨跨中垂度調(diào)整方法與中跨基本一致，邊跨跨中垂度滿足設(shè)計(jì)要求后將索股固定。主跨和邊跨索股垂度調(diào)整完成后，通過控制錨跨索股索力來(lái)完成對(duì)錨跨的調(diào)整。索力調(diào)整至設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)后，在錨頭與錨桿之間填塞墊板進(jìn)行錨固。在對(duì)主纜索股絕對(duì)垂度進(jìn)行調(diào)整的過程中，上游和下游2根基準(zhǔn)索股相對(duì)垂度同步進(jìn)行調(diào)節(jié)?；鶞?zhǔn)索股的垂度調(diào)整完成后，連續(xù)觀測(cè)3個(gè)晚上，確定線形符合控制要求后，將多次觀測(cè)平均線形作為基準(zhǔn)索股的最終線形。

(2)一般索股垂度調(diào)整。采用相對(duì)基準(zhǔn)法對(duì)一般索股進(jìn)行垂度調(diào)整。一般索股的調(diào)整方法與順序和基準(zhǔn)索股類似。首先將北主塔頂索股位置標(biāo)志與鞍座中心標(biāo)志重合并固定，然后分別采用相對(duì)基準(zhǔn)法進(jìn)行調(diào)整。對(duì)于大跨徑懸索橋，主纜直徑大，索股數(shù)量多，在一般索股架設(shè)過程中，內(nèi)外層索股之間存在溫差和擠壓，導(dǎo)致基準(zhǔn)索股不能繼續(xù)作為基準(zhǔn)來(lái)進(jìn)行后續(xù)索股的調(diào)整。因此，采用相對(duì)基準(zhǔn)索調(diào)整法，即采用多根一般索股作為相對(duì)基準(zhǔn)索股以完成主纜線形調(diào)整。

對(duì)基準(zhǔn)索股與待調(diào)整索股高差進(jìn)行測(cè)定時(shí)，上一層索股的測(cè)量方法如圖7所示，高差為

Δh=h1-d0/2-d1/2

(1)

式中，Δh，h1，d0，d1如圖7所示，同層索股的測(cè)量方法與上一層索股測(cè)量方法類似。測(cè)得相對(duì)垂度值后，對(duì)其進(jìn)行溫度修正，如下式

圖7 上一層索股測(cè)量方法

Δh′=Δh-(T0-T1)×(Δf/ΔT)

(2)

式中，Δh′為溫度修正后基準(zhǔn)索股與待調(diào)整索股高差，mm；T0為基準(zhǔn)索股溫度，℃；T1為待調(diào)整索股溫度，℃。計(jì)算待調(diào)整索股與目標(biāo)位置垂度差

Δa=Δh′-ΔH

(3)

最終可得垂度調(diào)整量

Δc=Δa/(Δf/ΔL)

(4)

式中，Δf/ΔL為對(duì)于跨度的影響系數(shù)；當(dāng)Δc為正時(shí)放出，Δc為負(fù)時(shí)收回。

(3)索股架設(shè)階段注意事項(xiàng)。進(jìn)行索股架設(shè)時(shí)，為避免索股損傷以及鋼絲束扭轉(zhuǎn)、包扎帶斷裂、鋼絲鼓出等現(xiàn)象發(fā)生，應(yīng)控制主纜牽引速度。索股入鞍時(shí)，主跨和邊跨跨中設(shè)置預(yù)抬高，以免上層索股擠壓下層索股。

在索股牽引架設(shè)過程中，應(yīng)防止局部鋼絲拖掛，以避免鋼絲鼓絲。進(jìn)行索股調(diào)整時(shí)，敲打需要調(diào)整部位并將索股向上提升適當(dāng)距離，以避免鞍槽摩擦對(duì)絲股線形的影響。在錨跨，若發(fā)現(xiàn)鼓絲應(yīng)將其趕至邊跨側(cè)并遠(yuǎn)離散索鞍，以便后期消除鼓絲。索股整形入鞍時(shí)，須采取相應(yīng)措施保護(hù)索股鍍鋅層，以免索股表面鍍鋅層出現(xiàn)損傷，對(duì)已損傷的鍍鋅層涂抹環(huán)氧富鋅漆修復(fù)保護(hù)。

3.4 主纜緊纜

索股架設(shè)完成后，由于索股、鋼絲間存在空隙，主纜直徑比設(shè)計(jì)要求的直徑偏大。需將主纜截面緊固為圓形，以便進(jìn)行索夾安裝及纏絲工作，形成鋼絲密匝排列的承力結(jié)構(gòu)。主纜緊纜施工主要分為預(yù)緊纜和正式緊纜兩步，施工工藝流程如圖8所示。

圖8 主纜緊纜施工工藝流程

進(jìn)行主纜緊纜施工時(shí)，首先進(jìn)行預(yù)緊纜。預(yù)緊纜可初步對(duì)主纜進(jìn)行整形與綁扎，使主纜索股沿全橋分布均勻、避免鋼筋松弛集中于一處。預(yù)緊纜時(shí)，首先將預(yù)緊點(diǎn)附近外層綁扎帶解除，以木錘敲擊主纜四周，并收緊手拉葫蘆，使主纜大致成為圓形。最后將主纜扎緊，使主纜截面近似于圓形。之后，進(jìn)行正式緊纜，用緊纜機(jī)把主纜擠壓成圓形。具體實(shí)施中，首先啟動(dòng)緊纜機(jī)千斤頂，并與其他設(shè)備一起聯(lián)動(dòng)加壓，保持相同的油壓擠壓主纜。當(dāng)主纜直徑符合要求后，用鋼帶繞在主纜上捆扎并固定，使緊固后的主纜截面形狀保持近似圓形。捆扎完成后，卸載千斤頂，將緊纜機(jī)移向下一個(gè)緊固位置。主纜緊纜完成后拆除緊纜機(jī)。

4 主纜架設(shè)監(jiān)控關(guān)鍵技術(shù)

4.1 主纜線形控制方案

為使主纜線形滿足設(shè)計(jì)要求，索股架設(shè)過程中需嚴(yán)密監(jiān)測(cè)，嚴(yán)控基準(zhǔn)索股線形。垂度調(diào)整完畢后再實(shí)施穩(wěn)定觀測(cè)，觀測(cè)持續(xù)至少3 d。進(jìn)行垂度監(jiān)測(cè)時(shí)使用高精度測(cè)量器材。在錨碇、邊跨跨中、塔頂、主跨跨中位置共布置9個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，每個(gè)測(cè)點(diǎn)測(cè)量主纜四面溫度，取溫度的平均值作為測(cè)量斷面溫度。進(jìn)行纜索垂度監(jiān)測(cè)時(shí)，對(duì)塔身偏位進(jìn)行測(cè)量，確認(rèn)跨徑變化情況，對(duì)索股或主纜的垂度進(jìn)行修正。主纜索股架設(shè)控制標(biāo)準(zhǔn)如表1所示。

表1 主纜索股架設(shè)控制標(biāo)準(zhǔn) mm

4.2 主纜線形控制結(jié)果與分析

(1)基準(zhǔn)索誤差測(cè)試分析

基準(zhǔn)索垂度調(diào)整完成后，分別在上下游邊跨跨中，中跨L/4，L/2，3L/4處布置高程測(cè)點(diǎn)，并進(jìn)行了4次連續(xù)觀測(cè)。其中，北邊跨上游高程誤差在-16.0～19.9 mm，下游誤差17.0～37.2 mm；中跨跨中上游高程誤差在-20.3～-7.0 mm，下游誤差-16.4～9.1 mm；南邊跨上游高程誤差在-13.0～22.6 mm，下游誤差-9.7～5.5 mm。將4次連續(xù)觀測(cè)結(jié)果誤差取平均值后，上下游統(tǒng)計(jì)如表2所示。將多次測(cè)試結(jié)果與理論的誤差取均值后，滿足中跨54.6 mm，邊跨109.2 mm的限值要求。

表2 中跨跨中點(diǎn)誤差均值統(tǒng)計(jì) mm

為保證中跨基準(zhǔn)索跨中上下游的高差，用同一臺(tái)全站儀對(duì)中跨跨中點(diǎn)上下游同時(shí)進(jìn)行測(cè)試，剔除了測(cè)試系統(tǒng)誤差。上游中跨跨中高程介于100.819 3～100.912 4 m；下游中跨跨中高程介于100.822 0～100.917 8 m；上下游高差介于-9.2～0.6 mm。誤差取均值后上下游高差約4.5 mm，能夠滿足10 mm的限值要求。

(2)空纜誤差分析

主纜索股全部架設(shè)完成后，對(duì)主纜進(jìn)行連續(xù)4 d的空纜狀態(tài)線形測(cè)量，將各測(cè)點(diǎn)4次測(cè)試的誤差取平均值后，上下游統(tǒng)計(jì)如表3所示，上游主纜誤差均值介于-86～13 mm，下游主纜誤差均值介于-95～-22 mm，精度良好。

表3 主纜上下游誤差均值統(tǒng)計(jì) mm

5 結(jié)論

針對(duì)五峰山長(zhǎng)江特大橋主纜絲股多至352股、直徑大至1.3 m的特點(diǎn)，采用了預(yù)制平行高強(qiáng)鋼絲索股結(jié)構(gòu)(PPWS)。索股采用雙線往復(fù)式牽引系統(tǒng)進(jìn)行架設(shè)，避免了拽拉器空載回程，顯著提高了施工速度。主纜架設(shè)中進(jìn)行了索股線形監(jiān)控，采用絕對(duì)高程法對(duì)架設(shè)好的基準(zhǔn)索股進(jìn)行垂度調(diào)整，并根據(jù)調(diào)整后的基準(zhǔn)索股以相對(duì)高程法架設(shè)一般索股。對(duì)比索股幾何位置的實(shí)測(cè)值與設(shè)計(jì)值，得出索股需調(diào)整的距離并對(duì)該調(diào)整值進(jìn)行修正，完成索股調(diào)整。主纜架設(shè)監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，邊跨基準(zhǔn)索誤差實(shí)測(cè)最大值為37.2 mm，在誤差允許的109.2 mm范圍內(nèi)；中跨跨中基準(zhǔn)索誤差實(shí)測(cè)最大值為20.3 mm，在誤差允許的54.6 mm范圍內(nèi)。中跨跨中上下游高差實(shí)測(cè)最大值為9.2 mm，誤差均值約4.5 mm，在誤差允許的10 mm范圍內(nèi)。上游主纜誤差均值介于-86～13 mm，下游主纜誤差均值介于-95～-22 mm，精度良好。