謝金記，甘經(jīng)國(guó)

（1.中國(guó)大唐集團(tuán)有限公司廣西分公司（紅水河）集控中心，廣西 南寧，530029；2.廣西桂冠開投電力有限責(zé)任公司，廣西 南寧，530029）

0 引言

泄流沖淘損壞是水工泄水建筑物常見的破壞原因之一，尤其是水電站泄洪運(yùn)行工況變化、運(yùn)行方式改變時(shí)，這種破壞現(xiàn)象更為嚴(yán)重。某水電站廠房尾水左導(dǎo)墻傾斜變位是由于沖沙孔運(yùn)行工況和運(yùn)行方式變化，沖沙孔參與泄洪時(shí)受高速水流作用、導(dǎo)墻兩側(cè)水位差造成了導(dǎo)墻傾斜變位和沖淘破壞。為恢復(fù)尾水左導(dǎo)墻正常運(yùn)行，深入開展破壞成因分析，研究制定補(bǔ)強(qiáng)加固措施，實(shí)施水下混凝土澆筑和灌漿技術(shù)，恢復(fù)水工建筑物正常運(yùn)行，保證水工建筑物安全運(yùn)行。

1 工程概況

某水電站位于廣西忻城縣紅渡鎮(zhèn)上游3 km，是紅水河規(guī)劃的第八個(gè)梯級(jí)電站。電站正常蓄水位112.0 m，死水位110.0 m，水庫(kù)總庫(kù)容9.5億m3，裝機(jī)容量600 MW。電站樞紐從左到右依次布置左岸接頭壩、船閘沖沙閘、船閘、河床式發(fā)電廠房、溢流壩和右岸接頭壩。2006 年，4 臺(tái)機(jī)組全部正式投入運(yùn)行。廠房安裝間底部及4號(hào)機(jī)組底部分別布置有左右沖沙孔，廠房尾水渠布置有左右尾水導(dǎo)墻，尾水導(dǎo)墻的主要作用是分隔廠房尾水渠與沖沙孔流道。

廠房尾水左導(dǎo)墻位于1號(hào)發(fā)電機(jī)尾水渠左側(cè)，緊貼廠房尾水邊墩下游，上下游樁號(hào)為下0+083.80～下0+174.00，左右樁號(hào)為0+325.70～0+337.75，高程52.33～95.00 m。左導(dǎo)墻為衡重式鋼筋混凝土擋墻，導(dǎo)墻總長(zhǎng)90.2 m，在樁號(hào)下0+128.90 設(shè)置結(jié)構(gòu)縫，上游段長(zhǎng)45.1 m，下游段長(zhǎng)45.1 m。導(dǎo)墻下墻高4.00～25.67 m，底寬4.5 m，墻面垂直，墻背坡比1∶0.26，墻背設(shè)φ28錨筋入巖2.5 m，呈梅花型布置，間距2.0 m，承臺(tái)頂面高程78.0 m；導(dǎo)墻上墻寬2.5 m、高17.0 m，墻面墻背垂直，上墻在高程82.00 m 以上設(shè)φ100 平壓孔，呈梅花型布置，間距2.0 m，墻頂高程95.0 m。本次傾斜變位的為左導(dǎo)墻上墻。

2 傾斜變位成因分析

2.1 傾斜變位檢查

電站巡查人員發(fā)現(xiàn)左導(dǎo)墻上段產(chǎn)生傾斜變位，當(dāng)時(shí)入庫(kù)流量7 230 m3/s，上下游水位分別為111.40 m 和97.10 m，左沖沙孔為全開狀態(tài)。傾斜變位后采取應(yīng)急措施關(guān)閉左沖沙孔閘門，檢查測(cè)量發(fā)現(xiàn)左導(dǎo)墻上段上游端向左傾斜位移0.6 m，下游端向左岸位移約0.3 m。

為全面掌握廠房左導(dǎo)墻傾斜變位情況，對(duì)廠房尾水渠左導(dǎo)墻的左右側(cè)、沖沙孔底板等部位進(jìn)行全面水下錄像檢查測(cè)量，主要檢查結(jié)果如下：

（1）廠房尾水左導(dǎo)墻上段左側(cè)墻面在高程77.00～78.80 m（左導(dǎo)墻左側(cè)墻身與底板交接處）混凝土擠壓損壞，損壞部位從左導(dǎo)墻上段上游端一直延伸至左導(dǎo)墻末端；上游18 m 范圍有露筋彎曲現(xiàn)象（見圖1）。

圖1 尾水渠左導(dǎo)墻左側(cè)底板檢查結(jié)果示意圖Fig.1 Result of inspection of the bottom plate on the left side of the left tailrace training wall

（2）廠房尾水左導(dǎo)墻上段右側(cè)墻面在76.00～81.00 m 高程范圍出現(xiàn)墻體張拉開裂形成的數(shù)十條水平向裂縫，裂縫從左導(dǎo)墻上段上游端一直延伸至左導(dǎo)墻上段末端，裂縫兩側(cè)混凝土存在錯(cuò)位現(xiàn)象；上游23.5 m長(zhǎng)度范圍在高程80.00 m施工縫處存在混凝土剝落并伴有露筋現(xiàn)象，豎向鋼筋少量彎曲并擠斷鋼筋（見圖2）。

圖2 尾水渠左導(dǎo)墻左側(cè)墻面檢查結(jié)果示意圖Fig.2 Result of inspection of the left wall of the left tailrace training wall

（3）廠房尾水左導(dǎo)墻下段右側(cè)墻面在高程76.00～80.00 m范圍內(nèi)存在5條水平裂縫，裂縫從左導(dǎo)墻下段上游端面（下0+128.90）向下游延伸約6 m，裂縫兩側(cè)混凝土面無(wú)錯(cuò)位（見圖3）。

圖3 尾水渠左導(dǎo)墻右側(cè)墻面檢查結(jié)果示意圖Fig.3 Result of inspection of the right wall of the left tailrace training wall

（4）廠房尾水渠左導(dǎo)墻上段產(chǎn)生傾斜變位，上段上游端墻頂處向左位移約0.6 m，上段下游端墻頂處向左岸位移約0.3 m。

（5）左導(dǎo)墻上段上游端墻頂右側(cè)、導(dǎo)墻下段結(jié)構(gòu)分縫處左側(cè)、導(dǎo)墻上段結(jié)構(gòu)分縫處右側(cè)存在混凝土掉塊并有露筋。

2.2 破壞成因分析

2.2.1 結(jié)構(gòu)承載力分析

電站最低尾水位84.0 m，導(dǎo)墻在高程82.0 m以上布置有平壓孔與廠房尾水連通，故導(dǎo)墻上墻兩側(cè)水位相同，上墻除兩側(cè)水壓及自重外無(wú)其他荷載。原左沖沙孔設(shè)計(jì)運(yùn)行條件是電站入庫(kù)流量大于9 248 m3/s 時(shí)（機(jī)組全停時(shí)流量）開啟，相應(yīng)下游水位102.0 m，遠(yuǎn)高于導(dǎo)墻頂高程95.0 m，故導(dǎo)墻按兩側(cè)平壓設(shè)計(jì)。電站運(yùn)行多年均未達(dá)到?jīng)_沙孔原設(shè)計(jì)運(yùn)行條件，為提高沖沙孔拉沙作用，2010年對(duì)原左沖沙孔設(shè)計(jì)運(yùn)行方式進(jìn)行設(shè)計(jì)論證，確定了沖沙孔新運(yùn)行條件，即汛期入庫(kù)流量在4 000～9 248 m3/s之間且下游水位不低于93 m時(shí)，可優(yōu)先開啟沖沙孔下泄。論證時(shí)未分析導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)和底板運(yùn)行工況。

2010～2017年左沖沙孔開閘門泄洪沖沙情況見表1，可見2017 年8 月15 日和25 日開閘時(shí)間最長(zhǎng)。沖沙孔開啟時(shí)，由于沖沙孔側(cè)流速大于廠房尾水流速，且有水躍消能形成水躍，因此出現(xiàn)了導(dǎo)墻沖沙孔側(cè)水位低于廠房側(cè)水位的情況。根據(jù)導(dǎo)墻上墻結(jié)構(gòu)尺寸及配筋進(jìn)行偏心受壓承載力計(jì)算復(fù)核，在一側(cè)有水一側(cè)無(wú)水的情況下，導(dǎo)墻能承受兩側(cè)水位相差9 m 的工況；導(dǎo)墻在廠房側(cè)水位位于沖沙孔運(yùn)行最低水位93.0 m 時(shí)，原設(shè)計(jì)的導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)能承受兩側(cè)水位相差3.3 m的工況。實(shí)際運(yùn)行時(shí)，沖沙孔側(cè)水位偏差在2.5～3.0 m，尚在導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)能承受的范圍內(nèi)。

表1 正常運(yùn)行階段左沖沙孔運(yùn)行情況Table 1 Operation of flushing sluice

2.2.2 沖沙孔出口底板混凝土沖淘分析

水下檢查發(fā)現(xiàn)左沖沙孔出口底板有3 條結(jié)構(gòu)縫張開且結(jié)構(gòu)縫交匯處形成坑洞，原因如下：（1）運(yùn)行水位過(guò)低，消能不充分。從表1可見：2017年7月20日～8月29日，左沖沙孔開啟3次，運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)204 h 37 min，其中7月20日運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)7 h 26 min，下游水位91.18 m，低于最低水位93.0 m的運(yùn)行要求，其余2次運(yùn)行工況滿足下游水位運(yùn)行要求。沖沙孔在低于運(yùn)行水位要求下運(yùn)行，可能會(huì)形成水躍并造成水流消能不充分，流速增大，水流紊亂，加劇對(duì)底板和導(dǎo)墻沖刷。（2）受沖沙孔出口底板、導(dǎo)墻混凝土材料強(qiáng)度的影響。沖沙孔出口底板、導(dǎo)墻設(shè)計(jì)使用C25 混凝土，但實(shí)際澆筑C20 混凝土，未充分考慮使用抗沖磨混凝土和實(shí)際澆筑混凝土強(qiáng)度等級(jí)的降低，一定程度降低了結(jié)構(gòu)抗沖耐磨的能力。

2.2.3 上墻底部混凝土破壞和斷裂分析

根據(jù)前述出現(xiàn)的導(dǎo)墻上墻底部混凝土沖淘破壞，左導(dǎo)墻左側(cè)面混凝土擠壓破壞、右側(cè)面混凝土拉裂破損、混凝土面有錯(cuò)位和混凝土破損處豎向鋼筋裸露、斷裂等情況，分析導(dǎo)墻上墻底部、左側(cè)混凝土破損的原因?yàn)榭瘴g和水流沖刷的共同作用。尾水左導(dǎo)墻與廠房尾水邊墩為相互獨(dú)立的建筑物，在樁號(hào)下0+083.80處銜接，該位置即為沖沙孔出口底板伸縮縫，伸縮縫淘空并形成坑洞后底板不平整，導(dǎo)墻上游端與廠房尾水邊墩之間存在空隙，且導(dǎo)墻上墻與底板交接處存在施工縫，存在分層分塊面，導(dǎo)致該部位是這個(gè)流道周邊最容易形成空蝕的位置。

圖4 左導(dǎo)墻立面圖Fig.4 Vertical profile of the left training wall

2.2.4 破壞機(jī)理

（1）沖沙孔運(yùn)行方式的改變是導(dǎo)致左導(dǎo)墻傾斜變位的最主要原因，在改變沖沙孔原設(shè)計(jì)的運(yùn)行方式時(shí)未充分考慮尾水左導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)承受能力。

（2）左沖沙孔在非設(shè)計(jì)運(yùn)行工況下長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)運(yùn)行，由于泄流消能不充分，下泄水流極度紊亂，形成收縮斷面，導(dǎo)墻兩側(cè)形成較大水位差，導(dǎo)墻頂出現(xiàn)橫向翻流，導(dǎo)致導(dǎo)墻產(chǎn)生振動(dòng)和局部空蝕，混凝土逐漸被沖刷破壞，最終產(chǎn)生傾斜變位變形。

3 工程補(bǔ)強(qiáng)加固處理

3.1 運(yùn)行工況變化分析

尾水左導(dǎo)墻主要作用是分隔廠房尾水渠與左沖沙孔流道。電站機(jī)組發(fā)電不沖沙時(shí)，廠房側(cè)是緩流，沖沙孔側(cè)接近靜水，兩側(cè)水位基本相同；當(dāng)沖沙孔運(yùn)行時(shí)，廠房側(cè)是緩流，沖沙孔側(cè)是急流，兩側(cè)出現(xiàn)水位差。所以沖沙孔的運(yùn)行方式?jīng)Q定了廠房尾水導(dǎo)墻的設(shè)計(jì)工況。沖沙孔運(yùn)行要求的變化改變了相關(guān)建筑物的設(shè)計(jì)工況，不能單從滿足消能要求分析是否可以改變沖沙孔運(yùn)行方式，也需要復(fù)核相關(guān)已建成建筑物的結(jié)構(gòu)能否滿足工況改變引起的荷載變化。

3.2 左導(dǎo)墻荷載分析

尾水左導(dǎo)墻為衡重式結(jié)構(gòu)，其下墻承臺(tái)為左沖沙孔消能區(qū)部分底板，上墻為消能區(qū)右邊墻，上墻右側(cè)為廠房尾水渠。沖沙孔不運(yùn)行時(shí)，左導(dǎo)墻兩側(cè)水位相同處于平壓狀態(tài)；沖沙孔運(yùn)行時(shí)，沖沙孔側(cè)會(huì)形成消能水躍，造成左導(dǎo)墻兩側(cè)水位不同。在沒(méi)有水工模型試驗(yàn)輔助的情況下，本次研究通過(guò)消能防沖計(jì)算模擬沖沙孔運(yùn)行時(shí)連接下游水位的水躍形態(tài)，通過(guò)寬頂堰過(guò)流計(jì)算模擬下游水位高于墻頂（95.0 m）時(shí)廠房側(cè)向沖沙孔側(cè)過(guò)水的流量和形態(tài)，得到不同工況下左導(dǎo)墻沖沙孔側(cè)的水位。通過(guò)不同工況下左導(dǎo)墻兩側(cè)水位差，并結(jié)合導(dǎo)墻發(fā)生傾斜變位時(shí)的實(shí)際下游水位及導(dǎo)墻兩側(cè)目測(cè)水位差，分析左導(dǎo)墻最不利荷載位置以及最不利荷載時(shí)的下游水位，進(jìn)而采用靜水壓力和動(dòng)水壓力（脈動(dòng)壓力取底板計(jì)算值），計(jì)算導(dǎo)墻荷載并取較大值進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。

3.3 修復(fù)加固方案研究

左沖沙孔承擔(dān)泄洪和排沙的任務(wù)，左導(dǎo)墻主要作用是分隔廠房尾水與沖沙孔泄洪沖沙水流，避免沖沙孔水流影響發(fā)電及廠房尾水渠泥沙淤積。為保證左導(dǎo)墻的功能，對(duì)傾斜變位的導(dǎo)墻上墻初擬了修復(fù)加固與拆除重建兩種處理方案。處理方案比選以盡量不影響電廠正常運(yùn)行為基礎(chǔ)，對(duì)導(dǎo)墻荷載、導(dǎo)墻兩側(cè)水位差、導(dǎo)墻上墻結(jié)構(gòu)、導(dǎo)墻下墻結(jié)構(gòu)復(fù)核、施工對(duì)發(fā)電影響等進(jìn)行技術(shù)論證，并從技術(shù)措施可靠度、施工難度、投資等各方面對(duì)改造處理方案進(jìn)行綜合比選，最終采用修復(fù)加固處理方案。

3.4 修復(fù)加固方案設(shè)計(jì)

利用左沖沙孔出口與尾水左導(dǎo)墻之間的空間，新增一道厚3.0 m、高10 m的鋼筋混凝土尾水邊墻，新增邊墻從樁號(hào)下0+63.0 至樁號(hào)下0+138.9，總長(zhǎng)75.9 m，墻頂高程88.0 m。通過(guò)新增邊墻承受原導(dǎo)墻可能傳遞的側(cè)向水壓力，保證導(dǎo)墻上墻的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。

（1）新增邊墻與沖沙孔出口下游流道底板及右側(cè)邊墻通過(guò)一系列工程措施可靠結(jié)合，包括接觸面清基、流道底面混凝土鑿毛、底面垂直鉆孔植筋、側(cè)面混凝土鑿毛、側(cè)面水平鉆孔插筋等連接手段。

（2）原導(dǎo)墻右側(cè)裂縫表面及剝落混凝土處采用水下不離散混凝土在水下進(jìn)行表面封堵。

（3）原導(dǎo)墻右側(cè)面封堵及左側(cè)新增邊墻混凝土澆筑完畢后，在原導(dǎo)墻頂部鉆孔灌環(huán)氧材料填充內(nèi)部裂縫。

（4）沖沙孔出口底板結(jié)構(gòu)縫間采用環(huán)氧砂漿進(jìn)行水下填充修補(bǔ)。

通過(guò)新增邊墻承受原尾水左導(dǎo)墻可能傳遞的側(cè)向水壓力，保證導(dǎo)墻上墻的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，修復(fù)加固方案結(jié)構(gòu)布置詳見圖5。

圖5 新增邊墻修復(fù)加固方案結(jié)構(gòu)圖Fig.5 Rehabilitation by adding a side wall

4 水下混凝土施工

左導(dǎo)墻修復(fù)加固采用水下混凝土澆筑方法進(jìn)行施工，以盡量不影響機(jī)組發(fā)電為原則。

4.1 施工平臺(tái)搭設(shè)

為便于錨孔鉆設(shè)、鋼筋綁扎、鋼模板吊裝和水下混凝土澆筑，用貝雷片在左沖沙孔出口流道內(nèi)搭建施工平臺(tái)。施工平臺(tái)分段搭設(shè)，長(zhǎng)20 m、寬4.5 m、高10.5～13.5 m，采用貝雷片、型鋼和鋼板搭建，施工平臺(tái)見圖6。

圖6 貝雷架鋼平臺(tái)側(cè)立面圖Fig.6 Vertical view of the Bailey truss and steel platform

4.2 主要施工工藝

4.2.1 水下基面鑿毛和清理

基面鑿毛和清理分四步進(jìn)行：（1）潛水員水下先用風(fēng)鎬、鋼釬將松動(dòng)、破碎混凝土塊清除；（2）用氣動(dòng)刷清理表面，將表面的附著物清理干凈，露出新鮮表面；（3）用風(fēng)動(dòng)鑿毛機(jī)進(jìn)行混凝土鑿毛處理，以增加澆筑面的糙度和新老混凝土的結(jié)合強(qiáng)度；（4）用高壓水槍從上向下清洗，將表面的浮渣清理干凈。

4.2.2 水下鉆孔插錨筋

錨筋分垂直錨筋和水平錨筋：（1）水下垂直錨筋根據(jù)不同部位采用φ32 或φ36 鋼筋，錨筋長(zhǎng)3.5 m，孔距0.2 m，孔深1.5 m；（2）水下水平錨筋φ20，錨筋長(zhǎng)1.5 m，孔距1 m，孔深0.5 m。為保證水下鉆孔放樣的精度，施工時(shí)特制鉆孔定位架，潛水員將定位架固定在錨筋位置上，以保證錨筋成孔安裝就位的質(zhì)量。

4.2.3 水下鋼筋和模板制安

新建導(dǎo)墻的鋼筋網(wǎng)按每段墻的寬度和高度進(jìn)行下料制作，由潛水員在水下綁扎鋼筋，與錨筋綁扎在一起；施工模板采用組合鋼模板。根據(jù)各塊新增墻體的尺寸，在現(xiàn)場(chǎng)用鋼板和型鋼加工，模板在陸上分段制作，分段運(yùn)至現(xiàn)場(chǎng)，用浮吊船吊入水中進(jìn)行拼裝、固定。

4.2.4 水下混凝土澆筑

4.2.4.1 混凝土澆筑轉(zhuǎn)運(yùn)系統(tǒng)

水下混凝土采用C40商品混凝土澆筑，由于導(dǎo)墻澆筑面較長(zhǎng)，故在沖沙孔89.6 m左岸平臺(tái)上安裝固定泵進(jìn)行二次泵送。在102 m 平臺(tái)上設(shè)置投料導(dǎo)管，混凝土通過(guò)汽車泵泵送至102 m平臺(tái)投料導(dǎo)管，通過(guò)投料導(dǎo)管送到固定泵，固定泵再通過(guò)泵送管送至澆筑點(diǎn)，澆筑點(diǎn)設(shè)置在鋼平臺(tái)上，在澆筑平臺(tái)布置水下混凝土澆筑導(dǎo)管和集料斗。水下混凝土澆筑前進(jìn)行閉水試驗(yàn)，確保導(dǎo)管不漏水?；炷翝仓到y(tǒng)布置見圖7。

圖7 混凝土澆筑系統(tǒng)布置Fig.7 Concrete pouring system

4.2.4.2 澆筑水下混凝土

（1）初期澆筑階段：開澆前用紗布包水泥砂漿制成圓球形滑塞，澆筑前用引出的吊繩（鉛絲）把滑塞掛在承料斗下面的導(dǎo)管中，埋入導(dǎo)管內(nèi)的深度為1.5～2.5 m。開澆時(shí)先攪拌2～4 m3的水泥砂漿進(jìn)行潤(rùn)泵和潤(rùn)導(dǎo)管；當(dāng)滑塞以上的導(dǎo)管及承料漏斗充滿混凝土拌和物后，下滑至導(dǎo)管中部再切斷吊繩，依靠混凝土的自重推動(dòng)滑塞下落到倉(cāng)底，完成開澆后檢查導(dǎo)管的空管部分，若不滲水，即可連續(xù)澆筑混凝土。導(dǎo)管底部距倉(cāng)底的距離控制在20 cm左右。

（2）中期澆筑階段：隨著水下混凝土澆筑面不斷升高，需要提升并拆除部分導(dǎo)管節(jié)，每次提升高度控制在15～20 cm 左右。拆管時(shí)保證導(dǎo)管插入混凝土拌和物內(nèi)一定深度；拆除管節(jié)后，先使導(dǎo)管內(nèi)重新填滿混凝土，再適當(dāng)提升導(dǎo)管，恢復(fù)到正常位置，再開始澆筑。水下澆筑混凝土?xí)r，潛水員隨時(shí)下水檢查澆筑質(zhì)量，當(dāng)混凝土面的斜率大于1/5時(shí)，增大導(dǎo)管進(jìn)入深度。

（3）后期澆筑階段：利用潛水員推動(dòng)水下刮板進(jìn)行平整，倉(cāng)面工作平臺(tái)上備有充足的混凝土拌和物，以便隨時(shí)填補(bǔ)倉(cāng)面混凝土空洞。

5 導(dǎo)墻修復(fù)對(duì)建筑物安全評(píng)價(jià)

修復(fù)加固方案在左沖沙孔出口右側(cè)下0+063.0～下0+128.9之間增加了3 m厚、10 m高邊墻，方案占用了3 m廠房左沖沙孔消能區(qū)寬度，一定程度上改變了消能區(qū)的流態(tài)。通過(guò)對(duì)該方案進(jìn)行計(jì)算論證，提出了左沖沙孔下游最低運(yùn)行水位要求，即水庫(kù)水位112.0 m、下游水位99.0 m 以上時(shí)可全開左沖沙孔進(jìn)行泄洪拉沙。針對(duì)這一運(yùn)行條件，對(duì)消能區(qū)周邊相關(guān)建筑物的安全影響進(jìn)行分析評(píng)價(jià)。

5.1 消能防沖影響評(píng)價(jià)

沖沙孔側(cè)消能水位計(jì)算已考慮消能區(qū)縮小3 m，在上游水位112.0 m、下游水位93.0～108.0 m這一系列消能計(jì)算中，現(xiàn)有消力池長(zhǎng)度、深度均滿足消能要求，且符合當(dāng)上游水位112.0 m、下游水位93.0 m時(shí)全開左沖沙孔為淹沒(méi)出流的原水工模型試驗(yàn)報(bào)告的結(jié)論。現(xiàn)導(dǎo)墻修復(fù)后，水庫(kù)水位112.0 m、下游水位99.0 m是廠房左沖沙孔的最低運(yùn)行水位要求，其下游水深較原運(yùn)行方式的下游水位（93.8 m）增加了5.2 m。在運(yùn)行條件下變更后，沖沙孔消能防沖效果優(yōu)于原設(shè)計(jì)。

5.2 導(dǎo)墻上游段影響評(píng)價(jià)

修復(fù)加固方案是在原導(dǎo)墻上墻的左側(cè)增加一道新墻作為原有上墻的支撐，并通過(guò)有效的結(jié)合由新墻承受原導(dǎo)墻上墻傳遞的荷載。沖沙孔運(yùn)行時(shí)，原導(dǎo)墻上墻底部廠房側(cè)混凝土開裂、沖沙孔側(cè)混凝土擠壓破壞，上墻向左岸沖沙孔側(cè)發(fā)生傾斜變位；沖沙孔閘門關(guān)閉后，上墻兩側(cè)平壓，導(dǎo)墻上墻傾斜變位沒(méi)有發(fā)展的趨勢(shì)，證明導(dǎo)墻上墻應(yīng)力已釋放且沒(méi)有因?yàn)樽陨淼钠亩掷m(xù)變位。新墻施工完成后，導(dǎo)墻上墻兩側(cè)的水位差荷載由新墻來(lái)承擔(dān)，導(dǎo)墻修復(fù)時(shí)已考慮現(xiàn)存偏心后自重所產(chǎn)生的水平荷載。

5.3 導(dǎo)墻下游段影響評(píng)價(jià)

對(duì)尾水左導(dǎo)墻下墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行復(fù)核分析，廠房左沖沙孔在水庫(kù)水位112.0 m、下游水位99.0 m 以上運(yùn)行時(shí)，尾水左導(dǎo)墻下墻原配筋滿足荷載要求；導(dǎo)墻上墻處理后，在下0+138.9 樁號(hào)處有3 m 的過(guò)水流道斷面突然擴(kuò)大，有利于消能，不會(huì)因?yàn)榱鞯罃嗝娴耐蝗粩U(kuò)大而增加對(duì)導(dǎo)墻下墻的影響。

6 結(jié)語(yǔ)

電站廠房尾水左導(dǎo)墻傾斜變位修復(fù)加固采用一種衡重式擋墻方案，是一種可行的水工建筑物補(bǔ)強(qiáng)加固方法，很好地應(yīng)用自身的結(jié)構(gòu)重量與原導(dǎo)墻聯(lián)結(jié)在一起，防止原導(dǎo)墻傾倒變位，保持原建筑物穩(wěn)定。水下混凝土澆筑的施工，利用貝雷架搭建施工平臺(tái)，為水下施工積累了一定經(jīng)驗(yàn)，目前由于導(dǎo)墻加固后運(yùn)行時(shí)間不長(zhǎng)，仍需加強(qiáng)后期檢查觀察和測(cè)量，以分析和評(píng)價(jià)處理的效果。