任瑞波董鳴亮趙品暉周浩李志剛

(山東建筑大學(xué) 交通工程學(xué)院，山東 濟(jì)南250101)

0 引言

在我國公路建設(shè)過程中，“強(qiáng)基薄面”的設(shè)計(jì)思路一直貫穿其中。半剛性基層具有剛度大、強(qiáng)度高、穩(wěn)定性好，以及成本較低等優(yōu)點(diǎn)，因此半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)是我國目前主要采用的路面結(jié)構(gòu)形式[1-3]。但以水泥穩(wěn)定碎石為主的半剛性基層在干濕、凍融循環(huán)以及車輛荷載的反復(fù)作用下易產(chǎn)生裂縫，基層裂縫向上延伸，導(dǎo)致瀝青面層出現(xiàn)反射裂縫，其成為半剛性基層路面結(jié)構(gòu)最主要的病害[1，4]。為了從根本上解決半剛性基層的反射裂縫問題，柔性基層瀝青路面開始應(yīng)用于道路建設(shè)中[5-7]。相較于半剛性基層路面結(jié)構(gòu)，柔性基層具有良好的應(yīng)力分散能力，能夠有效地減緩反射裂縫的產(chǎn)生，因此柔性基層瀝青路面的使用壽命一般可達(dá)到35年以上[8]。由于柔性基層瀝青路面在使用年限內(nèi)能夠保持路面整體結(jié)構(gòu)完整，在后期的養(yǎng)護(hù)維修中只需要更新或更換功能性面層，避免了瀝青路面整體結(jié)構(gòu)層在短期內(nèi)進(jìn)行大修，是目前較為理想的路面結(jié)構(gòu)形式[9-11]。

現(xiàn)階段主要采用級(jí)配碎石或?yàn)r青穩(wěn)定碎石作為柔性基層。其中，級(jí)配碎石的彈性模量較低且易產(chǎn)生塑性變形，容易導(dǎo)致瀝青路面的疲勞開裂[12]；而以瀝青作膠結(jié)料的柔性基層造價(jià)較高，限制了其在國內(nèi)大范圍的推廣使用。為解決以上問題，國外開發(fā)了由高強(qiáng)度抗老化樹脂和多種特殊壓力敏感性樹脂聚合而成的路用水基聚合物(Solution Road Soilfix，SRX)，其能代替?zhèn)鹘y(tǒng)膠結(jié)材料應(yīng)用于柔性基層[13]。國內(nèi)也引進(jìn)SRX鋪筑了試驗(yàn)路，并開展了關(guān)于SRX穩(wěn)定碎石強(qiáng)度性能、水穩(wěn)定性、收縮性能、抗疲勞性能等方面的研究，能滿足應(yīng)用于道路基層的要求[14-16]。雖然現(xiàn)有的研究表明SRX具有較好的性能，并展現(xiàn)出良好的應(yīng)用前景，但是因其價(jià)格較高，長期使用性能尚不明確，在國內(nèi)大規(guī)模推廣應(yīng)用的報(bào)道較少。

為加快水性聚合物穩(wěn)定碎石技術(shù)應(yīng)用的本土化，課題組自主研發(fā)了一種新型水性聚合物(代號(hào)XTP-01)。該聚合物具有較好的粘結(jié)性能，能夠作為膠結(jié)料穩(wěn)定級(jí)配碎石用于柔性基層，且成本不足SRX的一半，具有很好的經(jīng)濟(jì)性。通常情況下，XTP聚合物以大分子顆粒形式分散于水相中，形成具有流動(dòng)性的聚合物乳液。乳液狀態(tài)下的XTP聚合物不具有粘結(jié)性能，為恢復(fù)其粘結(jié)性能，需要將乳液中的水分蒸發(fā)掉，使XTP聚合物形成聚合物膜并裹附在級(jí)配碎石的表面[17-20]。由此可知，與無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定碎石強(qiáng)度形成機(jī)理不同，在XTP聚合物乳液與級(jí)配碎石拌合后，必須經(jīng)過失水養(yǎng)護(hù)，XTP聚合物穩(wěn)定碎石才能形成強(qiáng)度。研究其失水養(yǎng)護(hù)規(guī)律及強(qiáng)度變化規(guī)律對(duì)XTP聚合物穩(wěn)定碎石技術(shù)的應(yīng)用有重要的意義。因此，文章采用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件，通過失水干燥試驗(yàn)，研究了XTP聚合物穩(wěn)定碎石的失水養(yǎng)護(hù)規(guī)律，并根據(jù)乳化干燥理論，揭示了XTP聚合物穩(wěn)定碎石各個(gè)失水階段的物理意義，量化了溫度對(duì)失水時(shí)間的影響，同時(shí)還研究了XTP聚合物穩(wěn)定碎石強(qiáng)度變化規(guī)律。

1 材料與方法

1.1 原材料

1.1.1 水性高分子聚合物乳液

試驗(yàn)選用課題組自主研發(fā)的XTP水性高分子聚合物乳液(如圖1所示)。該乳液具有粘結(jié)力強(qiáng)、耐水、耐熱及耐老化的特點(diǎn)，其技術(shù)指標(biāo)見表1。

圖1 XTP水性聚合物圖

表1 水性聚合物乳液技術(shù)指標(biāo)表

1.1.2 集料

集料為山東地區(qū)的石灰?guī)r，來自濟(jì)南市歷城區(qū)港溝拌合站。設(shè)計(jì)級(jí)配的組成選用0～5、5～10、10～20和20～30 mm共4檔集料。集料的各項(xiàng)技術(shù)性能指標(biāo)見表2，均能滿足相關(guān)規(guī)范要求。

表2 石灰?guī)r集料的技術(shù)指標(biāo)表

1.2 配合比設(shè)計(jì)

1.2.1 混合料級(jí)配設(shè)計(jì)

對(duì)所選的4檔集料進(jìn)行篩分，參照J(rèn)TG/T F20—2015《公路路面基層施工技術(shù)細(xì)則》[21]中規(guī)定的級(jí)配碎石或級(jí)配礫石的顆粒組成范圍，設(shè)計(jì)3種混合料級(jí)配，合成的級(jí)配曲線如圖2所示。

圖2 水性聚合物穩(wěn)定碎石級(jí)配曲線圖

1.2.2 擊實(shí)試驗(yàn)

在混合料級(jí)配設(shè)計(jì)后，需通過擊實(shí)試驗(yàn)，確定3種級(jí)配的XTP聚合物穩(wěn)定碎石的最佳含水量及最大干密度。依據(jù)JTG E51—2009《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》[22]中擊實(shí)試驗(yàn)(T 0804—1994)的方法進(jìn)行，試驗(yàn)中加水量不包括XTP聚合物乳液中的水分。通過試驗(yàn)，級(jí)配1的聚合物穩(wěn)定碎石脫模后無法成型，故排除級(jí)配1。級(jí)配2和3的聚合物穩(wěn)定碎石的最佳含水量分別為4.4%和4.5%，最大干密度分別為2.37和2.32 g/cm3。

1.2.3 CBR試驗(yàn)

加州承載比(California Bearing Ratio，CBR)值能夠表征材料抗局部剪切力的能力，是柔性路面設(shè)計(jì)中基層材料選擇的一個(gè)重要指標(biāo)。材料的CBR值越大，表明其局部承載能力越強(qiáng)。參照土的CBR擊實(shí)試驗(yàn)，每種級(jí)配類型的聚合物穩(wěn)定碎石制備3個(gè)試樣，均在50℃的溫度下養(yǎng)護(hù)6 d。養(yǎng)護(hù)完成后泡水4 d，再進(jìn)行CBR試驗(yàn)，得到級(jí)配2和級(jí)配3的聚合物穩(wěn)定碎石的CBR值分別為212.2%和174.6%，故確定級(jí)配2為最佳級(jí)配。

1.2.4 確定XTP聚合物乳液摻量

根據(jù)最佳級(jí)配，在級(jí)配碎石中添加不同摻量的XTP聚合物乳液，并測(cè)定XTP聚合物穩(wěn)定碎石的劈裂強(qiáng)度，得到XTP聚合物乳液摻量為0.5%、1%和2%的水性聚合物穩(wěn)定碎石的劈裂強(qiáng)度分別為0.447、0.521和0.529 MPa?；诮?jīng)濟(jì)性和試驗(yàn)效果的考慮，最終確定XTP聚合物乳液按級(jí)配碎石質(zhì)量的1%摻加。

1.3 XTP聚合物穩(wěn)定碎石的制備

目前我國沒有聚合物穩(wěn)定碎石制備的相關(guān)規(guī)范，XTP聚合物穩(wěn)定碎石的制備參照無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定碎石的制備方法進(jìn)行，分為拌合和壓實(shí)成型兩個(gè)過程。傳統(tǒng)的靜壓成型法及重型擊實(shí)法在成型過程中無法控制試件高度，不能保證試件的均勻性，而旋轉(zhuǎn)壓實(shí)法可以通過選擇壓實(shí)次數(shù)或者壓實(shí)高度模式，準(zhǔn)確控制成型試件的尺寸，并且旋轉(zhuǎn)壓實(shí)的過程更接近材料的實(shí)際壓實(shí)狀態(tài)[23-24]，故采用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)法成型150 mm×150 mm的圓柱形XTP水性聚合物穩(wěn)定碎石試件，其總體制備流程圖如圖3所示。

圖3 XTP聚合物穩(wěn)定碎石的制備過程圖

1.3.1 拌合方式

制作一個(gè)XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件所需XTP聚合物乳液、水和級(jí)配碎石材料的質(zhì)量分別為66、263和6 600 g。

(1)準(zhǔn)確量取制備一個(gè)聚合物穩(wěn)定碎石試件所需的水和XTP聚合物乳液，將兩者混合后充分?jǐn)嚢杈鶆颉?2)將級(jí)配碎石加入拌合機(jī)中，干拌90 s。(3)將XTP聚合物乳液加入級(jí)配碎石中，再拌合180 s。整個(gè)拌合過程均在常溫下進(jìn)行，無需加熱。

1.3.2 成型方式

采用美國Superpave設(shè)計(jì)方法中旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型方法制作壓實(shí)度為98%的圓柱形XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件。旋轉(zhuǎn)壓實(shí)機(jī)為美國松木儀器公司(PINE Instrument Company)生產(chǎn)的旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀，將拌合得到的穩(wěn)定碎石平均分為5份依次裝入試模中，每裝一層用搗棒搗實(shí)。前期對(duì)試件進(jìn)行試壓成型，根據(jù)壓實(shí)曲線確定壓實(shí)參數(shù)。旋轉(zhuǎn)壓實(shí)參數(shù)設(shè)定為:壓實(shí)模式選擇高度模式控制，壓實(shí)高度為150 mm，旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)為150次。

1.4 試件養(yǎng)護(hù)方式

壓實(shí)完成后儀器自動(dòng)脫模，由于剛成型的XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件強(qiáng)度很低，需將試件與底模一同取出，并稱量試件和底模的質(zhì)量。將試件與底模一起放入干燥箱中進(jìn)行失水養(yǎng)護(hù)，根據(jù)需要設(shè)定干燥箱溫度，當(dāng)試件完全失水時(shí)，即完成失水養(yǎng)護(hù)。

1.5 失水干燥試驗(yàn)

通過重量法測(cè)定XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件中水分的蒸發(fā)量，考察不同養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)XTP聚合物穩(wěn)定碎石失水規(guī)律的影響，分別在15、25、50、60、70、80、90℃的養(yǎng)護(hù)條件下進(jìn)行了7組試驗(yàn)。從開始失水至完全失水的過程中，每隔規(guī)定的時(shí)間，用精度為0.1 g的天平稱量試件的質(zhì)量，每組失水試驗(yàn)重復(fù)3次，制作7組試件，共21個(gè)樣品，最終結(jié)果取3次試驗(yàn)結(jié)果的平均值。

為直觀地描述試件的失水過程，定義累計(jì)失水率及失水速率的概念，統(tǒng)計(jì)試件的失水變化情況。

將失水開始時(shí)至某時(shí)刻的失水量與失水開始時(shí)至試件完全失水時(shí)的總失水量之比定義為試件在某時(shí)刻的累計(jì)失水率，由式(1)表示為

式中ωi為第i時(shí)刻的累計(jì)失水率，%；m0為失水開始時(shí)試件質(zhì)量，g；mi為失水過程中第i時(shí)刻試件質(zhì)量，g；mz為完全失水時(shí)試件質(zhì)量，g。

將某時(shí)間段內(nèi)開始時(shí)刻與結(jié)束時(shí)刻累計(jì)失水率的差值與該時(shí)間段之比定義為該時(shí)間段的失水速率，由式(2)表示為

式中v為某時(shí)間段的失水速率，%/h；ωi-1為第i-1時(shí)刻的累計(jì)失水率，%；ti-1、ti分別為第i-1時(shí)刻和第i時(shí)刻的失水養(yǎng)護(hù)時(shí)間，h。

1.6 強(qiáng)度試驗(yàn)

為更好地評(píng)價(jià)XTP聚合物穩(wěn)定碎石抵抗開裂的能力，選用劈裂強(qiáng)度作為強(qiáng)度指標(biāo)。根據(jù)目前國內(nèi)評(píng)價(jià)水性聚合物穩(wěn)定碎石性能的相關(guān)試驗(yàn)規(guī)范，強(qiáng)度試驗(yàn)參照J(rèn)TGE51—2009[22]中無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料間接抗拉強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)方法(T 0806—1994)進(jìn)行。采用LD127S型路面材料強(qiáng)度試驗(yàn)儀，加載速率為1 mm/min，每組進(jìn)行3次平行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果取其平均值。

2 結(jié)果與分析

2.1 失水規(guī)律分析

2.1.1 累計(jì)失水率和失水速率與養(yǎng)護(hù)時(shí)間的關(guān)系

XTP聚合物穩(wěn)定碎石在不同養(yǎng)護(hù)溫度下累計(jì)失水率和失水速率與養(yǎng)護(hù)時(shí)間的關(guān)系如圖4所示。在90℃的養(yǎng)護(hù)條件下，從失水開始到失水8 h后，XTP聚合物穩(wěn)定碎石累計(jì)失水率約達(dá)到80%。隨著XTP聚合物穩(wěn)定碎石繼續(xù)失水，累計(jì)失水率隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增長速率變緩，當(dāng)累計(jì)失水16 h后，累計(jì)失水率約達(dá)到95%。此后累計(jì)失水率隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增長更加緩慢，并逐漸趨于漸近值。同時(shí)發(fā)現(xiàn)，XTP聚合物穩(wěn)定碎石在50和15℃養(yǎng)護(hù)條件下累計(jì)失水率隨時(shí)間的增長規(guī)律與90℃養(yǎng)護(hù)條件下的類似，都是在前期增長較快，隨著失水過程進(jìn)行，后期逐漸減慢并趨于定值。

為進(jìn)一步研究XTP聚合物穩(wěn)定碎石失水過程中失水的規(guī)律，觀察了失水速率的變化。由圖4可知，以90℃養(yǎng)護(hù)條件為例，XTP聚合物穩(wěn)定碎石的初始失水速率最快，在0～8 h內(nèi)，失水速率迅速降低，隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增長，失水速率也逐漸降低，但降低的幅度小于0～8 h內(nèi)的降低幅度，最后的失水過程中，失水速率也趨于漸近值。XTP聚合物穩(wěn)定碎石在50和15℃養(yǎng)護(hù)條件下的失水速率也具有類似的變化規(guī)律。

圖4 不同溫度累計(jì)失水率和失水速率與養(yǎng)護(hù)時(shí)間的關(guān)系曲線圖

綜上所述，不同養(yǎng)護(hù)溫度下XTP聚合物穩(wěn)定碎石具有類似的失水行為，累計(jì)失水率隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增長而增長，而失水速率隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增長而降低，初始失水率最快，隨著養(yǎng)護(hù)過程的進(jìn)行失水速率的降低幅度逐漸減小，失水過程呈現(xiàn)“先快后慢”的趨勢(shì)。

2.1.2 XTP聚合物穩(wěn)定碎石失水特性表征

在失水養(yǎng)護(hù)過程中，XTP聚合物穩(wěn)定碎石中的水分散失取決于XTP聚合物乳液中的水分散失，因此XTP聚合物穩(wěn)定碎石的失水過程對(duì)應(yīng)XTP聚合物乳液在碎石表面的蒸發(fā)成膜過程。假設(shè)XTP聚合物在乳液中分布均勻，且乳液在干燥過程中保持均勻，分析XTP聚合物穩(wěn)定碎石的失水過程后發(fā)現(xiàn)，其失水過程在如圖5所示的3個(gè)階段連續(xù)轉(zhuǎn)變。

圖5 XTP聚合物穩(wěn)定碎石3階段失水過程示意圖

快速失水階段:XTP聚合物乳液呈現(xiàn)為半稀釋狀態(tài)的乳液，庫侖力和變形力提供的排斥力使聚合物顆粒間有足夠大的空隙，水分在空隙中快速揮發(fā)，XTP聚合物穩(wěn)定碎石具有較高的失水速率，同時(shí)其失水過程是一個(gè)“由表及里”的過程，失水速率的降幅較快。此階段失水完成后，XTP聚合物穩(wěn)定碎石的累積失水率約能達(dá)到80%。

緩慢失水階段:XTP聚合物穩(wěn)定碎石經(jīng)過第一階段的失水后，XTP聚合物顆粒間的空隙逐漸變小，同時(shí)聚合物顆粒變形，從而擴(kuò)大了顆粒間相互作用的接觸區(qū)，顆粒間形成毛細(xì)管。毛細(xì)管作用促使XTP聚合物顆粒趨向于規(guī)整排列，聚合物乳液中的水/空氣之間的接觸面積逐漸變小，導(dǎo)致失水速率逐漸減小，此階段完成后，XTP聚合物穩(wěn)定碎石的累積失水率達(dá)到約95%。

穩(wěn)定失水階段:此階段對(duì)應(yīng)XTP聚合物顆粒滲出時(shí)的致密區(qū)域，從而使碎石表面基本形成一層聚合物薄膜。聚合物薄膜中存在極少量的水，可揮發(fā)的水通過聚合物分子間的毛細(xì)管散失，或通過聚合物分子間的擠壓變形散發(fā)出去。此階段XTP聚合物穩(wěn)定碎石中水分散失困難，失水速率也逐漸趨于穩(wěn)定，直至完成水分散失。

2.2 養(yǎng)護(hù)溫度與養(yǎng)護(hù)時(shí)間的關(guān)系

在其他養(yǎng)護(hù)條件相同的情況下，討論了養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)XTP聚合物穩(wěn)定碎石養(yǎng)護(hù)時(shí)間的影響，圖6列出了不同養(yǎng)護(hù)溫度下XTP聚合物穩(wěn)定碎石完全失水時(shí)所用的養(yǎng)護(hù)時(shí)間。由圖6可知，養(yǎng)護(hù)溫度從15℃提高到90℃，試件中水分完全散失所需的養(yǎng)護(hù)時(shí)間逐漸縮短，對(duì)比養(yǎng)護(hù)溫度從15℃提高到25℃和從80℃提高到90℃，XTP聚合物穩(wěn)定碎石的養(yǎng)護(hù)時(shí)間分別縮短了5和0.75 d，說明養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)XTP聚合物穩(wěn)定碎石的失水過程有很大影響，因此在較高的養(yǎng)護(hù)溫度下縮短XTP聚合物穩(wěn)定碎石的養(yǎng)護(hù)時(shí)間是合理的，在較低溫度下提高養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)縮短XTP聚合物穩(wěn)定碎石的養(yǎng)護(hù)時(shí)間更有效。同時(shí)，為定量地表征養(yǎng)護(hù)時(shí)間隨養(yǎng)護(hù)溫度的變化關(guān)系，采用指數(shù)型函數(shù)對(duì)其進(jìn)行擬合，養(yǎng)護(hù)時(shí)間與養(yǎng)護(hù)溫度之間的擬合曲線如圖6所示，其中R2＝0.9979，擬合精度較高。

圖6 養(yǎng)護(hù)時(shí)間與養(yǎng)護(hù)溫度關(guān)系曲線圖

2.3 強(qiáng)度形成規(guī)律

2.3.1 溫度對(duì)劈裂強(qiáng)度的影響

不同養(yǎng)護(hù)溫度下的XTP聚合物穩(wěn)定碎石完全失水后的劈裂強(qiáng)度如圖7所示。

圖7 不同養(yǎng)護(hù)溫度下試件劈裂強(qiáng)度柱狀圖

XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件在不同養(yǎng)護(hù)溫度下完全失水后能達(dá)到的劈裂強(qiáng)度幾乎相同，誤差可能來源于試驗(yàn)誤差，說明在不同溫度下養(yǎng)護(hù)XTP聚合物穩(wěn)定碎石不影響其完全失水后的劈裂強(qiáng)度。

2.3.2 強(qiáng)度隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間的變化

圖8為50℃養(yǎng)護(hù)溫度下的XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件劈裂強(qiáng)度與養(yǎng)護(hù)時(shí)間的關(guān)系曲線。XTP聚合物穩(wěn)定碎石的劈裂強(qiáng)度隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加而增長。試件失水1 d后，劈裂強(qiáng)度達(dá)到0.207 MPa，約為完全失水后劈裂強(qiáng)度的40%，此階段XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件主要發(fā)生一個(gè)“由表及里”的失水過程，雖然總體失水量較大，但主要集中在試件外部，內(nèi)部含水率仍然較高，試件的強(qiáng)度主要來自于級(jí)配碎石間的嵌鎖力，強(qiáng)度較低。隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加，試件內(nèi)部也繼續(xù)失水，XTP聚合物逐漸成膜并裹附在碎石表面，強(qiáng)度也逐漸增加，在養(yǎng)護(hù)4 d結(jié)束后，試件的劈裂強(qiáng)度能夠達(dá)到最終完全失水時(shí)劈裂強(qiáng)度的95%。養(yǎng)護(hù)后期，XTP聚合物穩(wěn)定碎石試件內(nèi)的含水量已經(jīng)很少，失水變得困難，強(qiáng)度也增長困難，最終，試件中的水分全部散失后，強(qiáng)度也不再增長。

圖8 50℃下劈裂強(qiáng)度與養(yǎng)護(hù)時(shí)間關(guān)系曲線圖

3 結(jié)論

文章研究了水性聚合物穩(wěn)定碎石的失水規(guī)律及失水過程中的強(qiáng)度變化規(guī)律，考察了養(yǎng)護(hù)溫度、養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)失水過程的影響，綜合分析后主要得到以下結(jié)論:

(1)不同養(yǎng)護(hù)溫度下的XTP聚合物穩(wěn)定碎石具有相似的失水規(guī)律，累計(jì)失水率隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間延長而增長，而失水速率隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間增長而降低，且降幅逐漸減小。XTP聚合物穩(wěn)定碎石的失水過程都經(jīng)歷快速失水、緩慢失水及穩(wěn)定失水階段，并基于乳液干燥成膜理論解釋了3個(gè)失水階段的物理意義。

(2)養(yǎng)護(hù)溫度影響XTP聚合物穩(wěn)定碎石的失水過程，通過提高養(yǎng)護(hù)溫度能夠縮短XTP聚合物穩(wěn)定碎石達(dá)到完全失水狀態(tài)所需的養(yǎng)護(hù)時(shí)間，同時(shí)定量表征了養(yǎng)護(hù)時(shí)間與養(yǎng)護(hù)溫度之間的關(guān)系。

(3)改變養(yǎng)護(hù)溫度不影響XTP聚合物穩(wěn)定碎石在完全失水時(shí)的劈裂強(qiáng)度，但XTP聚合物穩(wěn)定碎石的劈裂強(qiáng)度隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間增加而增強(qiáng)。在50℃養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù)4 d后，聚合物穩(wěn)定碎石的劈裂強(qiáng)度能夠達(dá)到完全失水后劈裂強(qiáng)度的95%，養(yǎng)護(hù)后期失水困難，強(qiáng)度也增長緩慢并逐漸趨于漸近值，當(dāng)達(dá)到完全失水狀態(tài)時(shí)，強(qiáng)度也不再增長。