李明曉，于靜，潘新霞，趙欣，程姍姍，王雪艷

（中國(guó)石油集團(tuán)濟(jì)柴動(dòng)力有限公司，山東 濟(jì)南 250300）

某型柴油機(jī)主要用于配套發(fā)電機(jī)組，滿足電動(dòng)鉆機(jī)動(dòng)力需求，柴油機(jī)在詳細(xì)設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)選用的某連桿大頭軸瓦進(jìn)行了計(jì)算分析，分析內(nèi)容主要包括油膜情況以及摩擦損失等方面。在完成現(xiàn)場(chǎng)累計(jì)8000h運(yùn)行后，對(duì)柴油機(jī)進(jìn)行返廠拆解，并對(duì)拆檢主要摩擦副進(jìn)行檢測(cè)。連桿大頭摩擦副為其中主要分析對(duì)象，除尺寸測(cè)量外，采用SED-EDS進(jìn)行掃描檢測(cè)，對(duì)連桿大頭軸瓦微觀形貌進(jìn)行捕捉和分析。

1 連桿大頭軸瓦設(shè)計(jì)分析

通過(guò)前期選型和計(jì)算比對(duì)，選定連桿大頭軸瓦材料化學(xué)成分如表1所示。

表1 軸瓦材料化學(xué)成分

1.1 模型搭建

圖1 所示為利用AVL EXCITE搭建的分析模型。計(jì)算工況為1800rpm轉(zhuǎn)速下，0、50%、110%負(fù)載工況，以及115%超速（2070rpm）情況下的軸瓦性能表現(xiàn)及油膜分布情況。

圖1 連桿大頭瓦分析模型

1.2 輸入?yún)?shù)

（1）基本參數(shù)?；钊盎钊N總重14.205kg，連桿裝配總重17.9kg，部分基本參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 基本輸入?yún)?shù)表

（2）載荷與約束條件。

氣動(dòng)載荷：爆發(fā)壓力PFP=22MPa；

活塞總成慣性力：

連桿加速度：

圖2 所示為計(jì)算所需缸壓曲線。

圖2 柴油機(jī)缸壓曲線

1.3 結(jié)果分析

（1）軸瓦壓力分析。圖3所示為軸瓦所受總壓變化曲線。從圖中可以看出，在一個(gè)工作循環(huán)中，所有計(jì)算工況下，1800rpm，110%負(fù)荷軸瓦所受總壓峰值最大，為175.729MPa，其他工況時(shí)，軸瓦所受總壓均在70MPa以內(nèi)，遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)推薦值180MPa，表明該軸瓦所受總壓在計(jì)算工況下，均在推薦值范圍內(nèi)，可以滿足長(zhǎng)期運(yùn)行設(shè)計(jì)要求。

圖3 軸瓦壓力曲線

（2）接觸壓力分析。圖4所示為接觸壓力曲線，峰值為40.1827MPa，小于設(shè)計(jì)推薦值60MPa，表明該軸瓦所受接觸壓力在推薦值范圍內(nèi)，可以滿足長(zhǎng)期運(yùn)行設(shè)計(jì)要求。

圖4 軸瓦接觸壓力峰值

（3）最小油膜厚度分析。圖5所示為各工況下油膜厚度變化曲線，圖中所示最小油膜厚度出現(xiàn)在1800rpm，110%負(fù)荷工況下，此時(shí)，油膜厚度為1.00265μm，而在油膜厚度大于1μm的情況下，軸瓦的磨損通?？梢院雎裕虼丝烧J(rèn)為滿足長(zhǎng)期運(yùn)行的設(shè)計(jì)要求。

圖5 最小油膜厚度

（4）小結(jié)。通過(guò)對(duì)連桿大頭軸瓦進(jìn)行計(jì)算分析可知，該設(shè)計(jì)在總壓峰值、接觸應(yīng)力以及最小油膜厚度方面，均滿足設(shè)計(jì)推薦值的要求，可以投入使用。

2 軸瓦拆檢情況分析

該型柴油機(jī)應(yīng)用場(chǎng)景為井場(chǎng)電動(dòng)鉆機(jī)配套發(fā)電動(dòng)力，運(yùn)行工況多變，且在鉆機(jī)起下鉆工況時(shí)為重負(fù)荷狀態(tài)，峰值情況下，柴油機(jī)功率短時(shí)可達(dá)到甚至超過(guò)110%負(fù)荷，這種惡劣工況條件對(duì)關(guān)鍵摩擦副的性能和可靠性影響嚴(yán)重?，F(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)累計(jì)8000h后，對(duì)柴油機(jī)關(guān)鍵摩擦副進(jìn)行返廠拆檢。連桿大頭軸瓦作為柴油機(jī)重要摩擦副之一，需對(duì)其在歷經(jīng)8000h運(yùn)行后的狀態(tài)進(jìn)行檢測(cè)和評(píng)估，驗(yàn)證初始設(shè)計(jì)的合理性，對(duì)存在的問(wèn)題進(jìn)行分析并提出進(jìn)一步改進(jìn)措施，指導(dǎo)產(chǎn)品的完善和定型。連桿大頭軸瓦檢測(cè)內(nèi)容主要包括外觀尺寸檢測(cè)以及SEM-EDS掃描檢測(cè)兩個(gè)方面。

2.1 外觀尺寸檢測(cè)結(jié)果分析

拆解后的連桿大頭軸瓦，多缸上瓦油槽附近出現(xiàn)氣蝕痕跡，其他部位外觀檢查無(wú)明顯劃痕、燒蝕以及磨損，表面光潔，狀態(tài)良好，涂層表面如新，如圖6、圖7。

圖6 運(yùn)行面狀態(tài)

圖7 7缸上瓦氣蝕痕跡

對(duì)連桿大頭軸瓦進(jìn)行厚度測(cè)量，測(cè)點(diǎn)布置如圖8所示，上下軸瓦分別設(shè)置10個(gè)測(cè)點(diǎn)，飛輪端和自由端各5個(gè)。

圖8 測(cè)點(diǎn)布置圖

2.2 SEM-EDS掃面檢測(cè)分析

采用SEM（掃描式電子顯微鏡）和EDS（X光微區(qū)分析）對(duì)連桿大頭軸瓦部分截面和表面特征進(jìn)行檢測(cè)。對(duì)外觀無(wú)明顯氣蝕的軸瓦主要承力區(qū)進(jìn)行掃描，掃描結(jié)果見(jiàn)圖9。圖示軸瓦合金無(wú)氣孔、裂紋以及其他偏析情況，Pb分布均勻，表明承力區(qū)目前處于較為良好的狀態(tài)。圖10所示為涂層部分放大掃描圖，掃描結(jié)果可見(jiàn)光滑的涂層部分。

圖9 承力區(qū)掃描結(jié)果

圖10 涂層部分放大掃描結(jié)果

對(duì)外觀檢查中氣蝕最嚴(yán)重的7缸上軸瓦油槽附近位置進(jìn)行局部掃描，如圖11所示。

圖11 氣蝕掃描位置示意圖

圖12 所示為氣蝕位置掃描結(jié)果。圖中所示合金層和涂層由于氣蝕的產(chǎn)生都有不同程度的損傷，在氣蝕影響最嚴(yán)重的部位，整個(gè)涂層被貫穿，最大損傷深度達(dá)到476μm，軸瓦有磨損，7缸上瓦磨損量最大為3μm。

圖12 氣蝕位置掃描結(jié)果

3 軸瓦性能評(píng)估

（1）從外觀檢測(cè)結(jié)果分析，軸瓦表面無(wú)異常磨損，無(wú)劃痕，表明在運(yùn)行過(guò)程中，油膜以及油壓的建立效果較好，連桿大頭軸瓦整體運(yùn)行狀態(tài)良好；部分軸瓦上瓦出現(xiàn)氣蝕，但就外觀而言，氣蝕較為輕微。

（2）從掃描結(jié)果分析，上軸瓦油槽附近有氣蝕情況出現(xiàn)，氣蝕深度最大476μm，涂層和合金均有不同程度破壞，而氣蝕影響最小的部位尚未破壞涂層。整體而言，氣蝕影響區(qū)域較小，影響深度較小，8000h運(yùn)行后最大磨損量3μm的整體水平基本可以滿足柴油機(jī)35000h大修壽命的要求。

4 結(jié)語(yǔ)

（1）該型柴油機(jī)連桿大頭軸瓦的設(shè)計(jì)滿足不同工況下的設(shè)計(jì)推薦值，在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，8000h無(wú)故障，表明該設(shè)計(jì)滿足實(shí)際運(yùn)行工況的需要，軸瓦摩擦副表現(xiàn)良好，運(yùn)行壽命預(yù)期可滿足柴油機(jī)大修周期要求。

（2）出現(xiàn)氣蝕的部位位置均處于上瓦油槽附近，考慮此處由于油槽的存在，導(dǎo)致滑油流動(dòng)不連續(xù)從而出現(xiàn)紊流以及局部壓力降低，形成氣穴，導(dǎo)致氣蝕。后期可對(duì)油槽結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，將銳邊進(jìn)行倒鈍處理，或適當(dāng)提高供油壓力，進(jìn)一步觀察氣蝕情況是否有所改善。