王雨辰，胡淑軍,2，熊進(jìn)剛,2

(1.南昌大學(xué)建筑工程學(xué)院，江西 南昌 330031；2.江西省近零能耗建筑工程實(shí)驗(yàn)室，江西 南昌 330031)

裝配式RCS結(jié)構(gòu)[1]是指將預(yù)制混凝土柱和鋼梁采用焊接、螺栓連接組裝而成的結(jié)構(gòu)體系，兼具高施工效率和低成本損耗的特點(diǎn)。隨著高層建筑結(jié)構(gòu)的迅速發(fā)展，布置設(shè)備管線的工作成為不可忽視的重要問(wèn)題。鋼梁腹板開(kāi)洞[2]是一種近年來(lái)廣泛使用于實(shí)際工程的特殊設(shè)計(jì)，在建筑功能上可方便設(shè)備管線的通過(guò)。然而，洞口尺寸與布置位置的不確定性，使得節(jié)點(diǎn)受力性能更為復(fù)雜[3]。為使鋼梁腹板開(kāi)洞在裝配式RCS結(jié)構(gòu)中得到較好應(yīng)用，有必要詳細(xì)研究鋼梁腹板開(kāi)洞對(duì)結(jié)構(gòu)抗震性能的影響。

首先對(duì)FC設(shè)計(jì)進(jìn)行總結(jié)，與常規(guī)教學(xué)法進(jìn)行對(duì)比，找出優(yōu)缺點(diǎn)并進(jìn)行適當(dāng)修正，有利于克服下一次FC設(shè)計(jì)中的缺點(diǎn)。同時(shí)，這也是對(duì)教師知識(shí)升華的過(guò)程，教師要對(duì)課堂知識(shí)進(jìn)一步凝練和探討，對(duì)學(xué)習(xí)內(nèi)容的知識(shí)脈絡(luò)進(jìn)行梳理、歸納、總結(jié)，并在此基礎(chǔ)上指導(dǎo)學(xué)生進(jìn)行實(shí)踐驗(yàn)證與運(yùn)用[11]。

熊進(jìn)剛等[4]對(duì)帶有方形洞口的鋼梁進(jìn)行試驗(yàn)研究與參數(shù)化分析，得出洞口應(yīng)盡量跨中布置的結(jié)論，并提出撓度計(jì)算的修正系數(shù)。張愛(ài)林等[5]等提出一種裝配式鋼結(jié)構(gòu)開(kāi)洞鋼梁節(jié)點(diǎn)并進(jìn)行5個(gè)不同參數(shù)節(jié)點(diǎn)的參數(shù)化分析，指出相應(yīng)節(jié)點(diǎn)不僅具有較高承載力，還可實(shí)現(xiàn)損傷控制。Bai等[6]提出了一種帶空腹鋼梁的鋼框架，并對(duì)5個(gè)不同參數(shù)的試件進(jìn)行低周反復(fù)加載試驗(yàn)，結(jié)果表明框架的抗震性能較好，可滿足強(qiáng)震作用下各指標(biāo)要求。李龍起等[7]對(duì)5根腹板開(kāi)洞鋼梁和1根腹板無(wú)洞組合梁進(jìn)行試驗(yàn)研究，指出洞口的存在雖能方便設(shè)備管線通過(guò)，但組合梁將較早進(jìn)入塑性狀態(tài)。目前，對(duì)于腹板開(kāi)洞鋼梁的研究大多在于鋼梁本身，且對(duì)裝配式RCS結(jié)構(gòu)鋼梁腹板開(kāi)洞的研究也非常有限。

因此，本文提出一種腹板開(kāi)洞的裝配式RCS節(jié)點(diǎn)，以方便設(shè)備管線的通過(guò)，與此同時(shí)還節(jié)省了鋼材用量。采用校正的有限元法對(duì)所提節(jié)點(diǎn)進(jìn)行分析，探究鋼梁開(kāi)洞半徑、孔洞凈間距對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響。

2.2 兩組療效比較 術(shù)后6個(gè)月，兩組患者治療臨床療效差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(χ2=0.659，P>0.05)，見(jiàn)表3。

1 基本原理

如圖1所示，腹板開(kāi)洞的裝配式RCS梁柱連接節(jié)點(diǎn)，主要由混凝土柱、鋼板箍、端部鋼梁、中部鋼梁、翼緣拼接板、腹板拼接板、十字腹板、高強(qiáng)螺栓等構(gòu)件組成。在新型節(jié)點(diǎn)施工過(guò)程中，十字腹板焊接于鋼板箍?jī)?nèi)，端部鋼梁焊接于鋼板箍外側(cè)。接著進(jìn)行混凝土澆筑，待混凝土澆筑并養(yǎng)護(hù)完成后將混凝土柱、端部鋼梁、鋼板箍、十字腹板組成的整體搬運(yùn)至施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行高強(qiáng)螺栓連接。其中，端部鋼梁、中部腹板開(kāi)洞鋼梁、腹板拼接板、翼緣拼接板[8]均需預(yù)先開(kāi)孔用于螺栓連接。

圖1 腹板開(kāi)洞的裝配式RCS節(jié)點(diǎn)Fig.1 Prefabricated RCS beam-column joint

端部鋼梁與中間鋼梁采用高強(qiáng)螺栓連接，以保證節(jié)點(diǎn)具有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度；混凝土柱外置鋼板箍與端部鋼梁采用焊接連接以使節(jié)點(diǎn)具有足夠承載力；鋼板箍?jī)?nèi)設(shè)置有焊接連接的十字腹板，以較好傳遞梁端剪力。由于柱身外側(cè)及十字腹板存在多條焊縫，將端部鋼梁與中部鋼梁間預(yù)留20 mm縫隙，以防止出現(xiàn)焊縫的脆性破壞。為進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計(jì)原則，將鋼梁腹板進(jìn)行開(kāi)圓洞[9-10]處理。

2 有限元分析方法

2.1 分析模型

圖7為RJ-1～RJ-6節(jié)點(diǎn)在最大加載位移作用下的混凝土柱損傷狀況，由圖可知最大損傷均集中在鋼板箍上下表面與混凝土接觸處、十字腹板與混凝土接觸處。

(a) RCS節(jié)點(diǎn)構(gòu)造

采用ABAQUS有限元軟件對(duì)螺栓連接的RCS節(jié)點(diǎn)進(jìn)行有限元數(shù)值模擬分析，分析模型如圖2(c)所示。其中，鋼筋網(wǎng)采用T3D2桁架單元，其余部件均采用C3D8R實(shí)體單元進(jìn)行模擬。

綜上說(shuō)明，在滿足規(guī)范的前提下，鋼梁腹板開(kāi)洞對(duì)新型節(jié)點(diǎn)混凝土柱的損傷狀況具有較好的改善作用，且增大鋼梁腹板開(kāi)洞半徑、減小開(kāi)洞凈間距均可更大程度上減輕混凝土柱的損傷。

表1 構(gòu)件截面尺寸及材料屬性Tab.1 Sectional dimensions and materials of components

加載制度。模型整個(gè)加載過(guò)程分為兩個(gè)分析步：首先，在混凝土柱左側(cè)施加350 kN軸力使軸壓比為0.1；其次，在梁端耦合點(diǎn)上采用位移控制的加載方式施加反復(fù)荷載：在位移幅值為10 mm前，循環(huán)加載1次，當(dāng)位移幅值發(fā)展至10 mm后，循環(huán)加載3次。

需要說(shuō)明的是,稀有樹(shù)種雖然在長(zhǎng)三角平原水網(wǎng)地區(qū)鄉(xiāng)村中并不常見(jiàn),但仍需引起足夠的重視,因此將這些指標(biāo)定為“一票肯定”項(xiàng),不計(jì)入總體權(quán)重。若含有其中任何一類,則此植物群落應(yīng)嚴(yán)格保護(hù)。

采用上述經(jīng)驗(yàn)證的有限元方法對(duì)鋼梁腹板開(kāi)洞的裝配式RCS梁柱連接節(jié)點(diǎn)RJ-1～RJ-6進(jìn)行分析，如圖4所示。

2.2 結(jié)果對(duì)比

圖3(a)為此節(jié)點(diǎn)抗震試驗(yàn)與有限元分析的荷載-位移曲線對(duì)比圖，在構(gòu)件處于彈性及早期彈塑性階段時(shí)，兩曲線均吻合較好，即有限元分析與RCS節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)結(jié)果基本相同。在達(dá)到最大承載力后的卸載階段，有限元分析大于試驗(yàn)結(jié)果，原因在于該RCS節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)從彈性階段到加載結(jié)束，鋼板箍和混凝土的粘結(jié)摩擦可能存在差異。圖3(b)為節(jié)點(diǎn)失效模式與有限元應(yīng)力對(duì)比圖。左側(cè)試驗(yàn)失效模式為翼緣拼接板的屈服變形，試驗(yàn)測(cè)得最大應(yīng)變?yōu)?791 με，故最大應(yīng)力為572.16 MPa；右側(cè)有限元結(jié)果同樣呈現(xiàn)為翼緣拼接板的屈服變形，且應(yīng)力為562.91 MPa，已達(dá)到屈服應(yīng)力和極限應(yīng)力，這與試驗(yàn)結(jié)果基本一致。

位移/mm(a) 荷載-位移曲線對(duì)比

1931年，趙忠堯赴英國(guó)劍橋大學(xué)，師從著名物理學(xué)家盧瑟福，在趙忠堯?qū)W成歸國(guó)時(shí)，盧瑟福特意將50毫克放射性實(shí)驗(yàn)鐳贈(zèng)送給他。

3 抗震性能分析

3.1 參數(shù)設(shè)計(jì)

為探究鋼梁腹板開(kāi)洞對(duì)節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能的影響，對(duì)孔洞半徑和凈間距進(jìn)行合理參數(shù)設(shè)計(jì)，得到6個(gè)節(jié)點(diǎn)模型RJ-1～RJ-6，參數(shù)變化如表2所示。其中，RJ-1～RJ-5節(jié)點(diǎn)模型的鋼梁開(kāi)洞直徑分別為梁截面總高度的9%，22%，36%，22%，22%，數(shù)值均小于40%。此外，在鋼梁兩端截面高度范圍內(nèi)不設(shè)洞口，各節(jié)點(diǎn)模型所開(kāi)洞口滿足規(guī)范[12]相關(guān)要求。

以上表明，在開(kāi)洞滿足規(guī)范的前提下，鋼梁腹板開(kāi)洞能略微提升節(jié)點(diǎn)的耗能能力。

表2 節(jié)點(diǎn)參數(shù)變化Tab.2 Variation of node parameters

3.2 分析模型

邊界條件與接觸關(guān)系。分析模型的邊界條件采用耦合于參考點(diǎn)的方式施加，如圖2(c)所示?；炷林髠?cè)約束兩個(gè)方向的平移和轉(zhuǎn)動(dòng)自由度，便于進(jìn)行預(yù)加軸力；柱右側(cè)僅釋放一個(gè)方向的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度；梁端部約束面外方向自由度。在接觸屬性中，鋼材與鋼材之間、鋼材與螺栓間的摩擦系數(shù)取0.35，鋼材與混凝土之間的摩擦系數(shù)取0.6，而鋼筋網(wǎng)作為內(nèi)置區(qū)域嵌入混凝土柱中。

圖4 分析模型Fig.4 Analysis model

各構(gòu)件中鋼材均采用Q345型號(hào)，彈性模量E為205 GPa，屈服強(qiáng)度為319 MPa，抗拉強(qiáng)度為479 MPa；高強(qiáng)螺栓采用10.9sM24型號(hào)，彈性模量E為206 GPa，屈服強(qiáng)度為940 MPa，抗拉強(qiáng)度為1 040 MPa；以上均采用雙線性隨動(dòng)強(qiáng)化模型。混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度取C40，彈性模量E為3.25×104MPa，抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別為42.62，2.39 MPa，采用ABAQUS內(nèi)置的塑性損傷模型。

在日冕內(nèi)飛行，帕克飛行器將會(huì)遇到太陽(yáng)大氣系統(tǒng)內(nèi)的離子體、磁場(chǎng)和各種波，還有高能粒子和塵埃，從而可以近距離地觀察和收集它們的運(yùn)行信息，把太陽(yáng)對(duì)地球的影響秘密調(diào)查得更為清楚，為科學(xué)家研究太陽(yáng)帶來(lái)更多的一手資料。

此新型節(jié)點(diǎn)有限元模型中的接觸關(guān)系如下。鋼材之間接觸法線方向?yàn)椤坝步佑|”并允許接觸后分離，切線方向?yàn)椤傲P摩擦”且摩擦系數(shù)為0.3；混凝土與鋼的接觸同樣法線方向?yàn)椤坝步佑|”且接觸可分離，切線方向?yàn)椤傲P摩擦”，摩擦系數(shù)為0.6[11]。所有邊界條件均采用耦合于參考點(diǎn)的方式施加，如圖4所示。整個(gè)加載過(guò)程分為兩個(gè)分析步，首先采用“Bolt Load”對(duì)高強(qiáng)螺栓施加預(yù)緊力155 kN，并在柱頂施加軸力428.8 kN使軸壓比達(dá)到0.1。進(jìn)而在鋼梁端部施加以層間位移角限值[13]控制的往復(fù)荷載，加載制度如表3所示。

表3 節(jié)點(diǎn)加載制度Tab.3 Node loading mode

3.3 結(jié)果分析

3.3.1 滯回曲線

由于螺栓連接的全裝配式RCS節(jié)點(diǎn)與本文所提節(jié)點(diǎn)在梁、柱連接部分的構(gòu)造基本相同，故分析結(jié)果表明本文有限元分析方法正確且有效。

節(jié)點(diǎn)RJ-1～RJ-6滯回曲線如圖5所示。其中，RJ-6節(jié)點(diǎn)的滯回曲線產(chǎn)生明顯捏縮現(xiàn)象，而RJ-1～RJ-5節(jié)點(diǎn)的滯回曲線呈方形且較為飽滿，即鋼梁腹板開(kāi)洞節(jié)點(diǎn)具有較強(qiáng)的耗能能力與穩(wěn)定的滯回性能。

為了激勵(lì)留守子女學(xué)習(xí)語(yǔ)文的熱情，我在班里開(kāi)展了激勵(lì)性活動(dòng)：1.登記：即學(xué)生情況登記卡，內(nèi)容包括學(xué)生自然信息、家庭情況、家長(zhǎng)教育情況、個(gè)人對(duì)家長(zhǎng)教師的希望、學(xué)習(xí)目標(biāo)及達(dá)成措施等。2.計(jì)劃：制定學(xué)生學(xué)習(xí)計(jì)劃表冊(cè)，包括個(gè)人情況分析、我的挑戰(zhàn)對(duì)象、學(xué)期奮斗目標(biāo)、我的人生格言、我的學(xué)習(xí)計(jì)劃等，要求“留守子女”學(xué)生每學(xué)期給自己定位一個(gè)合適的目標(biāo)。3.匯報(bào)：定時(shí)定期向老師匯報(bào)學(xué)習(xí)情況，包括近期收獲、存在不足、改進(jìn)措施等，通過(guò)多種形式幫助他們養(yǎng)成良好習(xí)慣，努力提高語(yǔ)文素養(yǎng)。

位移/mm圖5 滯回曲線Fig.5 Hysteretic curve

此外，對(duì)比RJ-6與RJ-1～RJ-5節(jié)點(diǎn)模型可知，鋼梁腹板開(kāi)洞將降低節(jié)點(diǎn)承載力。而RJ-1～RJ-5節(jié)點(diǎn)滯回曲線無(wú)明顯差異，足以表明在鋼梁開(kāi)洞滿足規(guī)范的前提下，開(kāi)洞半徑與洞口凈間距對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能影響不大，即RJ-1～RJ-5節(jié)點(diǎn)均具有較好抗震能力。

3.3.2 耗能能力

在Origin2018繪圖軟件中采用多邊形面積功能計(jì)算的滯回環(huán)面積，經(jīng)過(guò)單位轉(zhuǎn)換得出節(jié)點(diǎn)大致的耗能能力如圖6所示[14]。隨著各節(jié)點(diǎn)加載位移的不斷增大，耗能值也呈現(xiàn)增長(zhǎng)趨勢(shì)，說(shuō)明各節(jié)點(diǎn)均具有相對(duì)穩(wěn)定的耗能能力。對(duì)比節(jié)點(diǎn)RJ-6，RJ-2可知，在處于第9級(jí)加載位移下耗能值約為22.37，24.41 kJ，即鋼梁腹板開(kāi)洞能提升節(jié)點(diǎn)的耗能能力；對(duì)比節(jié)點(diǎn)RJ-1，RJ-2，RJ-3可知，在處于最大加載位移下的耗能值約為23.73，24.41，24.97 kJ，即增大鋼梁腹板開(kāi)洞半徑可有效提升節(jié)點(diǎn)的耗能能力；對(duì)比RJ-4，RJ-2，RJ-5可知，最大加載位移下各節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的耗能值約為24.51，24.41，23.36 kJ，即減小開(kāi)洞間距能略微提升節(jié)點(diǎn)耗能能力。

加載級(jí)數(shù)圖6 耗能能力Fig.6 Energy dissipation capacity

課程中每個(gè)考核項(xiàng)目都設(shè)計(jì)了對(duì)應(yīng)的考核方案，分別從總體方案設(shè)計(jì)、方案實(shí)施步驟設(shè)計(jì)、操作實(shí)施、項(xiàng)目總結(jié)報(bào)告等方面進(jìn)行了過(guò)程考核。

3.3.3 混凝土損傷

藍(lán)欽宇[11]設(shè)計(jì)制作了螺栓連接的全裝配式RCS節(jié)點(diǎn)，并進(jìn)行此組合節(jié)點(diǎn)的抗震性能試驗(yàn)研究。該RCS組合節(jié)點(diǎn)主要由混凝土柱、鋼梁、鋼板箍、十字腹板等構(gòu)件組成。其中混凝土柱外置鋼板箍，與鋼梁間采用焊接連接，鋼梁與鋼梁間采用高強(qiáng)螺栓進(jìn)行半剛性連接，節(jié)點(diǎn)詳圖與試驗(yàn)裝置見(jiàn)圖2(a)、(b)。

圖7 混凝土損傷Fig.7 Concrete damage

對(duì)比RJ-6，RJ-2節(jié)點(diǎn)可知，混凝土柱的最大損傷分別為56.3%，46.1%，即該新型節(jié)點(diǎn)鋼梁腹板開(kāi)洞能有效改善混凝土損傷狀況；對(duì)比RJ-1，RJ-2，RJ-3節(jié)點(diǎn)可知，混凝土柱的最大損傷分別為52.3%，46.1%，40.2%，即鋼梁腹板開(kāi)洞半徑越大，節(jié)點(diǎn)混凝土損傷越?。籖J-4，RJ-2，RJ-5節(jié)點(diǎn)混凝土柱的最大損傷分別為43.8%，46.2%，50.2%，即鋼梁腹板開(kāi)洞凈間距越小，節(jié)點(diǎn)混凝土損傷越小。

各構(gòu)件的尺寸和材料屬性如表1所示。其中，鋼梁、鋼板箍、十字腹板屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度分別為319，479 MPa，彈性模量為206 GPa?；炷林O(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C40，其抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別為42.62，2.39 MPa，彈性模量為3.25×104MPa。此外，混凝土柱內(nèi)置有12根HRB400直徑為16 mm的縱筋，箍筋和縱筋同型號(hào)，直徑為8 mm，間距為100 mm；箍筋和縱筋屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度分別為400，540 MPa，彈性模量為200 GPa。鋼梁之間采用10.9級(jí)M20的高強(qiáng)螺栓進(jìn)行連接，屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度分別為940，1 040 MPa。有限元模型中所有鋼材本構(gòu)均采用雙線性隨動(dòng)強(qiáng)化模型，混凝土材料采用Abaqus軟件內(nèi)置的塑性損傷模型，模型本構(gòu)依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[9]計(jì)算。

3.3.4 鋼梁與翼緣拼接板應(yīng)力

圖8為RJ-1～RJ-6節(jié)點(diǎn)經(jīng)歷最大加載位移作用下的鋼梁與翼緣拼接板的應(yīng)力分布。可知，鋼梁最大應(yīng)力分布均位于鋼梁左側(cè)螺栓連接處。對(duì)比RJ-6，RJ-2節(jié)點(diǎn)可知，鋼梁的最大應(yīng)力分別為373.8，326.8 MPa，即鋼梁腹板開(kāi)洞能降低鋼梁螺栓連接處的應(yīng)力值；對(duì)比RJ-1，RJ-2，RJ-3節(jié)點(diǎn)可知，鋼梁的最大應(yīng)力分別為328.0，326.8，324.7 MPa，即隨著鋼梁開(kāi)洞半徑的增大，螺栓孔處應(yīng)力不斷減小，鋼梁本身應(yīng)力分布更加均勻；對(duì)比RJ-4，RJ-2，RJ-5節(jié)點(diǎn)可知，鋼梁的最大應(yīng)力分別為326.7，326.8，328.8 MPa，即鋼梁開(kāi)洞間距越小，螺栓孔處應(yīng)力越小，鋼梁的應(yīng)力分布更加均勻。

圖8 鋼梁與翼緣拼接板應(yīng)力Fig.8 Stress of steel beam and flange splicing plate

翼緣拼接板最大應(yīng)力均分布于螺栓孔及拼接板中部。對(duì)比RJ-6，RJ-2節(jié)點(diǎn)可知，翼緣拼接板的最大應(yīng)力分別為400.7，389.6 MPa，即鋼梁腹板開(kāi)洞節(jié)點(diǎn)模型的翼緣拼接板應(yīng)力值略微減??；對(duì)比RJ-1，RJ-2，RJ-3節(jié)點(diǎn)可知，相應(yīng)翼緣拼接板的最大應(yīng)力分別為396.8，389.6，388.5 MPa，說(shuō)明隨著鋼梁開(kāi)洞半徑的增大，翼緣拼接板應(yīng)力值略微減??；對(duì)比RJ-4，RJ-2，RJ-5節(jié)點(diǎn)可知，翼緣拼接板的最大應(yīng)力分別為389.0，389.6，396.5 MPa，即隨著鋼梁開(kāi)洞凈間距的減小，翼緣拼接板應(yīng)力值略微減小。

綜上說(shuō)明，在滿足規(guī)范的前提下，鋼梁腹板開(kāi)洞使得鋼梁本身應(yīng)力分布更加均勻，以保證“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)、弱構(gòu)件”抗震設(shè)計(jì)原則的更好實(shí)現(xiàn)。此外，在鋼梁開(kāi)洞直徑不大于梁截面總高度的36%時(shí)，腹板開(kāi)洞對(duì)于拼接板區(qū)域的塑性損傷影響不大。

2.3 超聲綜合評(píng)分法對(duì)宮腔粘連程度分級(jí)的診斷效果 以病理結(jié)果作為金標(biāo)準(zhǔn)，評(píng)價(jià)超聲綜合評(píng)分法對(duì)宮腔粘連程度分級(jí)的診斷效果。超聲綜合評(píng)分法對(duì)輕度宮腔粘連的敏感性和準(zhǔn)確性較高，對(duì)重度宮腔粘連的特異性較高，但對(duì)不同程度分級(jí)對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，差異均無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P>0.05)。見(jiàn)表4。

因此，為方便裝配式RCS結(jié)構(gòu)設(shè)備管線的通過(guò)，可開(kāi)設(shè)直徑小于梁截面總高度36%的圓形洞口。而在整體結(jié)構(gòu)中鋼梁洞口的開(kāi)設(shè)對(duì)節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能影響較小。

4 結(jié)論

(1) 本文所提鋼梁腹板開(kāi)洞的裝配式RCS梁柱節(jié)點(diǎn)具有較好抗震性能，滿足方便設(shè)備管線通過(guò)、節(jié)省鋼材、增加凈空的需求。

(1) 該3-面為(3,3,6)-面,由R2.1和R3.2得3-面和面上的3-點(diǎn)最多從6-點(diǎn)拿走的權(quán)值為

(2)鋼梁腹板開(kāi)洞可使鋼梁本身應(yīng)力分布更加均勻，有利于“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)、弱構(gòu)件”抗震設(shè)計(jì)原則的更好實(shí)現(xiàn)。

(3)鋼梁腹板開(kāi)洞會(huì)降低節(jié)點(diǎn)承載力，但各部件的損傷將更小，有利于“強(qiáng)柱弱梁”抗震設(shè)計(jì)原則的實(shí)現(xiàn)。建議在滿足規(guī)范的前提下，可在鋼梁腹板上適當(dāng)開(kāi)洞以增加凈空，方便設(shè)備管線的通過(guò)。

(4)為方便裝配式RCS結(jié)構(gòu)設(shè)備管線的通過(guò)，建議在鋼梁兩端截面高度范圍內(nèi)不設(shè)洞口的前提下，開(kāi)設(shè)直徑小于梁截面總高度36%的圓形洞口，洞口的開(kāi)設(shè)對(duì)節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能影響較小。