王治才，孫巍鋒，楊萬(wàn)里，王 凱，羅 鑫

(1.甘肅長(zhǎng)達(dá)路業(yè)有限責(zé)任公司，甘肅 蘭州 730030；2.長(zhǎng)安大學(xué) 地質(zhì)工程與測(cè)繪學(xué)院，陜西 西安 710054；3.甘肅路橋公路投資有限公司，甘肅 蘭州 730000；4.長(zhǎng)安大學(xué) 公路學(xué)院, 陜西 西安 710064)

0 引言

公路交通的飛快發(fā)展產(chǎn)生了數(shù)量眾多的山區(qū)公路隧道，其中某些公路隧道因穿越地質(zhì)條件復(fù)雜區(qū)域而使得隧道病害頻發(fā)，給隧道的順利施工造成了諸多困難[1-5]。軟巖大變形災(zāi)害是隧道施工的世界性難題，軟弱圍巖在地應(yīng)力與水等因素作用下會(huì)產(chǎn)生具有累計(jì)時(shí)間效應(yīng)的不可約束塑性變形[6]，大變形控制在保障軟巖隧道安全施工過(guò)程中起著重要作用。為此，一些學(xué)者開(kāi)展了軟巖大變形隧道的相關(guān)研究。

研究主要集中在隧道軟巖大變形機(jī)制與處治措施方面。張羽軍等[5]研究了成都—貴陽(yáng)高速鐵路高坡隧道中出現(xiàn)的煤系地層軟巖大變形病害，認(rèn)為軟質(zhì)巖強(qiáng)度低、地下水、圍巖膨脹性、地應(yīng)力、群洞效應(yīng)等綜合因素導(dǎo)致了大變形災(zāi)害的發(fā)生，并建議加強(qiáng)初期支護(hù)強(qiáng)度。高美奔等[6]對(duì)國(guó)內(nèi)外12座軟巖大變形隧道進(jìn)行了分析，認(rèn)為恒阻大變形錨桿[7]、小直徑錨索與鋼纖維噴射混凝土等特殊支護(hù)措施在處治軟巖大變形隧道方面具有廣闊應(yīng)用前景。Kimura等[8]與Ayaydin等[9]先后在日本與奧地利的軟巖大變形隧道中采用可伸縮支架與長(zhǎng)錨桿控制大變形。胡鵬等[10]驗(yàn)證了長(zhǎng)錨桿措施在白馬隧道軟弱圍巖變形控制中的有效性和實(shí)用性。李國(guó)良等[11]介紹了烏鞘嶺軟巖大變形隧道采用雙層初支與雙層襯砌的支護(hù)方案。雷升祥等[12]開(kāi)展了理論和數(shù)值模擬分析研究，認(rèn)為環(huán)向讓壓支護(hù)有剛-柔-剛的優(yōu)良受力特性，可與高地應(yīng)力軟巖的流變相適應(yīng)。何滿潮等[13]基于能量釋放的讓壓支護(hù)理念，發(fā)明了自適應(yīng)鋼拱架支點(diǎn)用于軟巖大變形隧道，能夠顯著降低圍巖壓力。此外，一些學(xué)者基于現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)分析了軟巖大變形隧道的變形特征和穩(wěn)定性。伍毅敏等[14]探索采用激光監(jiān)測(cè)技術(shù)開(kāi)展隧道大變形災(zāi)害遠(yuǎn)程監(jiān)測(cè)。王英帆等[15]對(duì)高地應(yīng)力軟巖大變形隧道的圍巖變形、鋼拱架應(yīng)力、圍巖壓力進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，揭示了上臺(tái)階開(kāi)挖過(guò)程是圍巖變形快速增長(zhǎng)階段與初期鋼拱架主要受壓力階段等規(guī)律，建議施工時(shí)可采用“先讓后抗”的方法。郭健等[16]監(jiān)測(cè)了公路炭質(zhì)板巖軟巖大變形隧道的圍巖變形、初支與二襯內(nèi)力，揭示了上臺(tái)階開(kāi)挖是圍巖變形的主要階段，圍巖變形呈“左小右大”的不對(duì)稱模式，斷面的鋼拱架應(yīng)力分布呈“上大下小”模式。李磊等[17]開(kāi)展了擠壓性破碎軟巖大變形隧道現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)研究，揭示了施工期間圍巖變形量大、速率快且持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，圍巖的擠壓流動(dòng)現(xiàn)象明顯，初支鋼架多為屈服承載或破壞。總體來(lái)看，針對(duì)軟巖大變形隧道的處治措施研究較多，基于現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)軟巖大變形隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的響應(yīng)規(guī)律研究還相對(duì)較少。

不同地區(qū)軟巖大變形隧道往往具有不同的特點(diǎn)，開(kāi)展不同類型軟巖大變形隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)響應(yīng)規(guī)律的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)研究，有利于了解真實(shí)的圍巖變形、支護(hù)結(jié)構(gòu)受力與圍壓壓力的規(guī)律和模式，以便確保合理的設(shè)計(jì)與施工。為此，以甘肅某偏壓層狀軟巖大變形隧道為研究對(duì)象，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)典型斷面的初支變形、初支拱架受力、圍巖-初支間接觸壓力、初支-二襯間接觸壓力和二襯混凝土受力情況進(jìn)行分析，以揭示隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)響應(yīng)規(guī)律及其協(xié)調(diào)變形機(jī)理。

1 工程概況

甘肅省某分離式雙向四車道公路沿線的長(zhǎng)大埋深軟巖大變形隧道，全長(zhǎng)3.7 km，最大埋深1 030 m。隧道斷面凈寬與凈高分別為10.25 m和12 m，隧道左右洞凈距35 m。隧道圍巖以節(jié)理發(fā)育和強(qiáng)度低的千枚巖為主，圍巖巖塊單軸抗壓強(qiáng)度平均值約為10 MPa，圍巖等級(jí)為Ⅳ級(jí)。隧道大致走向?yàn)镹E31°，圍巖巖層產(chǎn)狀近似為110°∠60°。隧道建設(shè)區(qū)內(nèi)的最小與最大水平主應(yīng)力范圍分別為7.4～9.6 MPa和10.3～11.5 MPa。最大水平主應(yīng)力方向范圍為SE45°～SE59°。在隧道施工與支護(hù)過(guò)程中，隧道掌子面、圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)與仰拱分別易產(chǎn)生坍塌、大變形、開(kāi)裂和隆起病害。隧道開(kāi)挖采用三臺(tái)階方法，支護(hù)加固基于新奧法，圍巖加固措施及參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 圍巖加固措施及參數(shù)

2 監(jiān)測(cè)方案

為預(yù)防隧道變形破壞的發(fā)生，揭示隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)響應(yīng)規(guī)律，選擇隧道典型斷面開(kāi)展初支拱頂下沉、初支水平收斂變形、圍巖與初支間接觸壓力、初支拱架受力、初支與二襯間接觸壓力和二襯混凝土受力監(jiān)測(cè)，具體監(jiān)測(cè)方案如圖1所示。拱頂下沉監(jiān)測(cè)點(diǎn)與水平收斂監(jiān)測(cè)點(diǎn)(變形監(jiān)測(cè)點(diǎn))設(shè)在首層初支上，監(jiān)測(cè)點(diǎn)m1與m3用于監(jiān)測(cè)水平收斂，監(jiān)測(cè)點(diǎn)m2用于監(jiān)測(cè)拱頂下沉。拱頂下沉監(jiān)測(cè)設(shè)備采用自動(dòng)安平水準(zhǔn)儀(AT-G2型，測(cè)量精度0.1 mm)與銦鋼尺，水平收斂監(jiān)測(cè)儀器采用數(shù)字顯示式收斂計(jì)(JSS30A型，測(cè)量精度0.1 mm)。接觸壓力、拱架受力和混凝土受力監(jiān)測(cè)分別采用振弦式土壓力盒、表面應(yīng)變計(jì)和埋設(shè)式應(yīng)變計(jì)，其現(xiàn)場(chǎng)布設(shè)情況見(jiàn)圖2。土壓力盒設(shè)置在圍巖和首層初支之間用以監(jiān)測(cè)二者間的接觸壓力，設(shè)置在次層初支與二襯之間用以監(jiān)測(cè)二者間的接觸壓力。表面應(yīng)變計(jì)軸向與隧道走向保持垂直，焊接在首層初支H175型鋼拱架上的2個(gè)卡扣將其固定，用以監(jiān)測(cè)鋼拱架受力情況。埋入式應(yīng)變計(jì)軸向與隧道走向垂直，用扎絲固定在二襯鋼筋網(wǎng)的主筋上，用于監(jiān)測(cè)二襯混凝土的受力情況。各斷面具體監(jiān)測(cè)方案見(jiàn)表2。

表2 隧道典型斷面監(jiān)測(cè)方案

圖1 典型隧道斷面監(jiān)測(cè)方案

3 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

3.1 首層初支拱頂下沉與水平收斂

監(jiān)測(cè)斷面的首層初支拱頂下沉量及其速率歷時(shí)曲線見(jiàn)圖2，水平收斂及其速率歷時(shí)曲線見(jiàn)圖3。從拱頂下沉與水平收斂曲線的整體變化趨勢(shì)來(lái)看，初支變形可呈現(xiàn)明顯的3階段變形特點(diǎn)：下導(dǎo)支護(hù)前的快速增長(zhǎng)階段、下導(dǎo)支護(hù)后的正常增長(zhǎng)階段、仰拱閉合后的緩慢增長(zhǎng)階段。

圖2 首層初支拱頂下沉量及其速率歷時(shí)曲線

圖3 首層初支水平收斂及其速率歷時(shí)曲線

隧道上導(dǎo)洞開(kāi)挖會(huì)造成圍壓的應(yīng)力重分布，而上導(dǎo)洞支護(hù)結(jié)構(gòu)的拱腳支撐在軟弱巖體上，且上導(dǎo)洞支護(hù)強(qiáng)度還在不斷增加，導(dǎo)致了拱頂下沉與水平收斂在下導(dǎo)支護(hù)前的快速增長(zhǎng)。下導(dǎo)洞支護(hù)后，圍巖應(yīng)力重分布調(diào)整有所變?nèi)?，加之下?dǎo)洞支護(hù)結(jié)構(gòu)會(huì)支撐在預(yù)制混凝土塊上，導(dǎo)致拱頂下沉與水平收斂在下導(dǎo)洞支護(hù)后的正常增長(zhǎng)。仰拱封閉后，隧道初支拱架形成整體圓狀受力結(jié)構(gòu)，圍巖應(yīng)力重分布調(diào)整更弱，導(dǎo)致了拱頂下沉與水平收斂在仰拱閉合后的緩慢增長(zhǎng)。斷面YK86+230的拱頂下沉在仰拱閉合后表現(xiàn)出快速增長(zhǎng)趨勢(shì)，這主要受斷面附近更差的圍巖質(zhì)量影響。圍巖質(zhì)量越差，初支結(jié)構(gòu)受力越大，導(dǎo)致在局部受力較大的拱架連接處出現(xiàn)混凝土開(kāi)裂現(xiàn)象，從而使得拱頂下沉在仰拱閉合后表現(xiàn)出快速增長(zhǎng)特征。

從拱頂下沉與水平收斂曲線的最終量值來(lái)看，ZK86+050，ZK86+090，YK86+120，YK86+230斷面的拱頂下沉量在60 d左右后分別達(dá)到108，122，142，166 mm，平均拱頂下沉量約為135 mm。拱頂下沉速率在60 d左右后分別達(dá)到1.7，1.9，2.2，3.0 mm/d，平均拱頂下沉速率為2.2 mm/d。水平收斂量在60 d左右后分別達(dá)到243，220，225，171 mm，平均水平收斂量約為215 mm，平均相對(duì)水平收斂量約為2%。水平收斂速率在60 d左右后分別達(dá)到3.7，3.4，3.5，2.5 mm/d，平均水平收斂速率為3 mm/d。僅從拱頂下沉速率和水平收斂速率最終量值來(lái)看，不能滿足規(guī)范[18]上圍巖變形速率小于0.2 mm/d時(shí)才基本穩(wěn)定的一般規(guī)定?？梢?jiàn)，對(duì)于軟巖大變形隧道，蠕變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，若通過(guò)變形速率判斷圍巖穩(wěn)定性狀態(tài)需2個(gè)月以上或更長(zhǎng)時(shí)間，易耽誤施工工期，且可能造成圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形破壞。

所監(jiān)測(cè)的軟巖大變形隧道基于新奧法施工，采用了“讓壓為主且先讓后抗”的支護(hù)理念，對(duì)于初支的柔性支護(hù)而言，需要與軟弱圍巖一起協(xié)調(diào)變形以便達(dá)到新的穩(wěn)定平衡。因監(jiān)測(cè)隧道巖性軟且自穩(wěn)性差，具有明顯的蠕變特點(diǎn)，長(zhǎng)期蠕變?nèi)菀讓?dǎo)致圍巖松動(dòng)圈的充分?jǐn)U展，使得初期支護(hù)的軟弱圍巖較難發(fā)揮作為支護(hù)承載體組成部分的作用。因此，對(duì)于類似大軟巖大變形隧道，初期支護(hù)應(yīng)采用強(qiáng)剛性主動(dòng)支護(hù)方案，張羽軍等[5]的研究也印證了此點(diǎn)。

3.2 首層初支拱架受力

各監(jiān)測(cè)斷面首層初支拱架受力分布見(jiàn)圖4。由圖4可知，監(jiān)測(cè)斷面首層初支拱架受力并不均勻，有的部位受拉，有的部位受壓，總體規(guī)律呈現(xiàn)兩側(cè)受拉-頂部受壓和頂部受拉-兩側(cè)受壓2種類型。拱架受力特征表明,隧道初支作為柔性薄層與圍巖產(chǎn)生了協(xié)調(diào)變形，且圍巖的地質(zhì)特征決定了初支拱架的受力狀態(tài)。

圖4 監(jiān)測(cè)斷面首層初支拱架受力分布(拉為正，壓為負(fù))

因隧址區(qū)巖層傾向與隧道走向近似平行且?guī)r層傾角約60°，隧道圍巖開(kāi)挖后形成臨空空間，在初支后會(huì)存在滑移變形(沿著巖層走向的圍巖變形)和潰屈變形(垂直于巖層走向的圍巖變形)2種情況，如圖5所示。當(dāng)以沿著巖層走向的圍巖變形為主時(shí)，沿巖層走向的巖體質(zhì)量較差且變形較大，圍巖變形會(huì)主要擠壓初支拱架頂部，導(dǎo)致拱頂拱架以受壓為主(圖5(a))。當(dāng)以垂直巖層走向的圍巖變形為主時(shí)，垂直于巖層走向的巖層較薄、較差且變形較大，圍巖變形會(huì)主要擠壓初支拱架兩側(cè)，導(dǎo)致兩側(cè)拱架以受壓為主(圖5(b))。監(jiān)測(cè)斷面ZK86+050與ZK86+070拱架受力分布形式為兩側(cè)受拉-頂部受壓型，最大拱架拉力與最小拱架壓力分別為258.2 MPa 與-248.9 MPa，反映了隧道斷面以沿著巖層走向的圍巖變形為主；監(jiān)測(cè)斷面ZK86+090與YK86+120拱架受力分布形式為頂部受拉-兩側(cè)受壓型，最大拱架拉力與最小拱架壓力分別為289.3 MPa 與-380.0 MPa，反映了隧道斷面以垂直于巖層走向的圍巖變形為主。

圖5 圍巖變形的2種主要情況

3.3 圍巖-初支和初支-二襯間的接觸壓力

監(jiān)測(cè)斷面圍巖-初支和初支-二襯間的接觸壓力分布見(jiàn)圖6。由圖6可知，斷面圍巖-初支間接觸壓力和初支-二襯間接觸壓力的偏向方向出現(xiàn)了近似90°的偏轉(zhuǎn)。ZK86+090斷面圍巖-初支間的接觸壓力呈沿著巖層走向偏壓型，而初支-二襯間的接觸壓力呈垂直巖層走向偏壓型；YK86+120斷面圍巖-初支間的接觸壓力呈垂直巖層走向偏壓型，而初支-二襯間的接觸壓力呈沿著巖層走向偏壓型。這種現(xiàn)象表明，因二襯結(jié)構(gòu)具有較大的強(qiáng)度和剛度，可對(duì)初支結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)進(jìn)行顯著的調(diào)節(jié)。

圖6 監(jiān)測(cè)斷面的接觸壓力分布

將監(jiān)測(cè)斷面圍壓-初支和初支-二襯間的接觸壓力整理到表3中，可用于分析初支與二襯的荷載分擔(dān)情況。表3中初支荷載分擔(dān)百分比等于圍壓-初支接觸壓力除以其與初支-二襯接觸壓力之和。監(jiān)測(cè)斷面ZK86+090與YK86+120的平均初支荷載分擔(dān)百分比分別為57.7%和74.5%。斷面ZK86+090拱頂與右拱腰處的初支荷載分擔(dān)百分比較大，分別為66%和97%；斷面YK86+120左拱腰、右拱腰和右拱腳處的初支荷載分擔(dān)百分比較大，分別為100%，97%，100%。

表3 初支與二襯的荷載分擔(dān)情況

結(jié)合圍巖變形與初支拱架受力分析結(jié)果可知，當(dāng)圍巖以滑移變形為主時(shí)，拱頂與右拱腰處容易承受較大的圍壓壓力，導(dǎo)致這些位置處的初支荷載分擔(dān)百分比較大；當(dāng)圍巖以潰屈變形為主時(shí)，左拱腰、右拱腰和右拱腳處容易承受較大的圍壓壓力，導(dǎo)致這些位置處的初支荷載分擔(dān)百分比較大。此外，因圍巖-初支間接觸壓力沿著巖層走向的偏壓，導(dǎo)致在近似垂直于巖層走向的拱架內(nèi)部受壓；或因圍巖-初支間接觸壓力垂直于巖層走向的偏壓，導(dǎo)致在近似沿著巖層走向的拱架內(nèi)部受壓，使得初支-二襯間接觸壓力的偏壓方向出現(xiàn)了近似90°偏轉(zhuǎn)。

3.4 二襯混凝土受力

監(jiān)測(cè)斷面二襯混凝土受力分布見(jiàn)圖7。由圖7可知，二襯混凝土受力也不均勻，有的地方受壓，有的地方受拉；ZK86+090斷面二襯混凝土的最小拉應(yīng)力和最大壓應(yīng)力分別為-6.5 MPa和0.9 MPa，YK86+120斷面二襯混凝土的最小拉應(yīng)力和最大壓應(yīng)力分別為-1.0 MPa和1.3 MPa。

圖7 監(jiān)測(cè)斷面二襯混凝土受力分布(拉為正，壓為負(fù))

二襯混凝土受力的不均勻性與圍壓壓力偏壓型密切相關(guān)，在承受來(lái)自初支的接觸壓力后，導(dǎo)致二襯結(jié)構(gòu)進(jìn)行應(yīng)力調(diào)整分配，導(dǎo)致不同部位承受拉壓力的差異性。從表1可看出，二襯結(jié)構(gòu)的主筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值可達(dá)到300 MPa，而混凝土的抗壓強(qiáng)度可達(dá)到16.7 MPa?？梢?jiàn)，隧道二襯除作為安全儲(chǔ)備外還具有調(diào)整圍壓壓力偏壓方向的作用。

4 支護(hù)結(jié)構(gòu)協(xié)同受力分析

隧道施工打破了圍巖巖體的原有應(yīng)力平衡，巖體為尋求新的平衡而向臨空面發(fā)生持續(xù)變形，隧道各支護(hù)結(jié)構(gòu)的目的是與圍巖有機(jī)結(jié)合起來(lái)，形成完整的隧道支護(hù)體系，各支護(hù)結(jié)構(gòu)相互補(bǔ)充、促進(jìn)，在隧道施工及運(yùn)營(yíng)過(guò)程中發(fā)揮協(xié)同作用共同承受圍巖壓力并協(xié)助圍巖承載，其本質(zhì)是各支護(hù)結(jié)構(gòu)之間存在增益效應(yīng)，在協(xié)同作用下，各支護(hù)結(jié)構(gòu)性能得到最大程度的發(fā)揮。

結(jié)合各支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力特征及隧道收斂變形情況，可知初期支護(hù)在完整支護(hù)體系中起到核心作用，隧道開(kāi)挖后，圍巖應(yīng)力迅速調(diào)整，拱頂沉降與側(cè)向收斂速率急劇增大，隨著初支與圍巖形成初始支護(hù)體系，隧道變形速率開(kāi)始減小，逐漸達(dá)成新的應(yīng)力平衡狀態(tài)，此時(shí)初期支護(hù)作為承載圍巖的主體結(jié)構(gòu)，控制圍巖收斂。二次襯砌除作為安全儲(chǔ)備外還具有調(diào)整圍壓壓力偏壓方向的作用，二次襯砌結(jié)構(gòu)施加后，初期支護(hù)荷載部分通過(guò)交界面?zhèn)鬟f至二次襯砌，各支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行重新應(yīng)力分配，使得初支-二襯間接觸壓力相對(duì)圍巖-初支間接觸壓力分布呈現(xiàn)近似90°偏轉(zhuǎn)，此時(shí)圍巖與支護(hù)體系形成新的動(dòng)態(tài)平衡，隧道變形速率進(jìn)一步減小，并逐漸趨于穩(wěn)定，至此隧道完整支護(hù)體系形成，完整支護(hù)體系將對(duì)隧道應(yīng)力釋放長(zhǎng)期發(fā)揮作用。

5 結(jié)論

以甘肅某軟巖大變形公路隧道為研究對(duì)象，選擇其典型斷面開(kāi)展了初支拱頂與水平收斂、初支拱架受力、圍巖-初支間接觸壓力、初支-二襯間接觸壓力和二襯混凝土受力監(jiān)測(cè)分析，對(duì)軟巖大變形隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行了研究，得到以下主要結(jié)論：

(1)初支變形過(guò)程可分為下導(dǎo)支護(hù)前的快速增長(zhǎng)階段、下導(dǎo)支護(hù)后的正常增長(zhǎng)階段、仰拱閉合后的緩慢增長(zhǎng)階段。但對(duì)于局部斷面，圍巖質(zhì)量越差，初支結(jié)構(gòu)受力越大，即使在仰拱閉合后也會(huì)導(dǎo)致初支變形的加速增長(zhǎng)，此時(shí)需加強(qiáng)初支支護(hù)參數(shù)。

(2)軟巖大變形隧道初支變形速率在近2個(gè)月后還難以達(dá)到規(guī)范規(guī)定的圍巖穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，易耽誤施工工期且可能導(dǎo)致圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形破壞。對(duì)于此類隧道而言，新奧法施工方案難以適用，建議初支采用強(qiáng)剛性主動(dòng)支護(hù)方案。

(3)受圍巖巖體產(chǎn)狀和質(zhì)量的控制，初支拱架受力分布規(guī)律呈現(xiàn)出兩側(cè)受拉-頂部受壓和頂部受拉-兩側(cè)受壓2種類型。斷面內(nèi)沿著巖層走向的滑移變形導(dǎo)致了兩側(cè)受拉-頂部受壓型的拱架受力狀態(tài)，而垂直于巖層走向的潰屈變形導(dǎo)致了頂部受拉-兩側(cè)受壓型的拱架受力狀態(tài)。

(4)圍巖-初支間的接觸壓力與初支-二襯間的接觸壓力分布規(guī)律均呈現(xiàn)出沿著巖層走向偏壓型和垂直巖層走向偏壓型2種類型。圍巖-初支間接觸壓力的分布規(guī)律不同導(dǎo)致拱架內(nèi)部受力方式不同，從而進(jìn)一步影響初支-二襯間的接觸壓力，使其相對(duì)圍巖-初支間接觸壓力分布出現(xiàn)了近似90°的偏轉(zhuǎn)。

(5)二襯混凝土在承受來(lái)自初支的接觸壓力后進(jìn)行應(yīng)力調(diào)整分配，導(dǎo)致了不同部位承受拉壓力的差異性，但仍具有較高安全儲(chǔ)備。

(6)隧道各支護(hù)體系發(fā)揮協(xié)同作用動(dòng)態(tài)調(diào)整圍巖壓力，單一支護(hù)結(jié)構(gòu)的失效可能導(dǎo)致整個(gè)支護(hù)體系的崩潰，對(duì)于軟巖大變形隧道可結(jié)合完整支護(hù)體系對(duì)不同結(jié)構(gòu)分別設(shè)計(jì)，從而選擇合適的支護(hù)方案以達(dá)到支護(hù)體系最優(yōu)協(xié)同度，使各支護(hù)結(jié)構(gòu)性能利用率達(dá)到最優(yōu)。