來永彪, 許加陸, 趙 陽, 廖家明
(中天鋼鐵集團有限公司, 江蘇 常州 213011)
預(yù)應(yīng)力鋼絞線廣泛用于高速公路、大跨度橋梁、高層建筑等工程,預(yù)應(yīng)力鋼絞線生產(chǎn)采用冷拔成型,且冷拔應(yīng)變量較大,要求原始盤條必須成分均勻、純凈度高、組織均勻等。SWRH82B盤條是生產(chǎn)高強度、低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲或鋼絞線的主要原料[1]。本文通過收集某廠SWRH82B盤條拉拔斷裂樣品,對斷口進行宏觀和微觀分析,找出影響SWRH82B盤條拉拔質(zhì)量的因素及產(chǎn)生原因。
平斷一般發(fā)生在盤條拉拔前拆卷時,盤條在扭力及拉力的共同作用下產(chǎn)生斷裂,裂紋源來自表面,圖1為平斷口宏觀照片。平斷原因一種為盤條表面受外物劇烈撞擊時局部產(chǎn)生變形,溫度急劇升高,表層產(chǎn)生硬化層組織(如圖2所示)。這種硬化層塑性極差,在矯直應(yīng)力作用下形成細裂紋,并以細裂紋為源導(dǎo)致脆斷。另一原因為盤條殘余應(yīng)力過大,拆卷時發(fā)生脆斷,SWRH82B盤條經(jīng)吐絲后通過風機快速冷卻,盤條心表冷卻速率不一致,導(dǎo)致盤條存在熱應(yīng)力。此外盤條組織發(fā)生相變后存在相變應(yīng)力,盤條拆卷時在扭力,由于殘余應(yīng)力未完全釋放,拉力及內(nèi)在應(yīng)力等共同作用下,最終導(dǎo)致斷裂。
圖1 平斷口宏觀照片
圖2 表面擦傷處金相組織(100X)
杯錐斷口斷裂裂紋源來自心部,經(jīng)斷口分析,其斷裂原因是盤條心部存在網(wǎng)狀碳化物、馬氏體組織,該類異常組織較基體不易變形,造成盤條拉拔時金屬心部與表面變形不一致,產(chǎn)生“人”字裂,隨著拉拔的進行,裂紋不斷擴展直至斷裂,圖3為斷口宏觀形貌,圖4,圖5為斷口金相組織。
圖3 杯錐斷口宏觀形貌
圖4 斷口縱剖組織(500X)
圖5 斷口心部橫向組織(500X)
網(wǎng)碳的形成主要原因還是鑄坯心部存在嚴重碳偏析,由于預(yù)應(yīng)力鋼絞線盤條規(guī)格較大,盤條在斯太爾摩風冷線上心部冷卻緩慢,在奧氏體晶界處析出過飽和碳,形成網(wǎng)狀碳化物。拉拔過程中,在軸向拉應(yīng)力和來自外層的附加應(yīng)力作用下,在晶界的網(wǎng)狀滲碳體首先發(fā)生滑移形成顯微孔洞,隨著拉拔變形量增加,孔洞進而長大形成裂紋,最終呈V形擴展造成斷裂,形成杯錐狀斷口[2]。
馬氏體產(chǎn)生一般與盤條冷卻速度有關(guān),鑄坯心部 Mn、Cr 等元素的正偏析使C曲線右移,大大降低心部形成馬氏體組織的臨界冷速。而盤條冷卻時,心部冷卻速率大于馬氏體轉(zhuǎn)變臨界速率,因此心部生成了馬氏體組織[3]。
劈裂一般發(fā)生在拉拔模具處,在拉拔時表面沿縱向產(chǎn)生一排橫向裂紋,裂紋逐漸擴展導(dǎo)致斷裂。主要影響因素有拉拔工藝(模具角度、磨損程度、減面率等)、拉拔過程潤滑冷卻、盤條表面質(zhì)量等。圖6為拉絲表面橫裂紋形貌,圖7為表面結(jié)疤形貌。
圖6 拉絲表面橫裂紋形貌
圖7 表面結(jié)疤宏觀形貌
在拉拔過程中,若模具入口角度不當、??谀p嚴重或單道次減面率過大,盤條在通過模具時造成局部受力不均或減徑量過大,導(dǎo)致過程線表面出現(xiàn)橫裂紋[4-5]。若盤條酸洗氧化皮未除不干凈、磷化皂化不充分、磨具失粉等原因引起潤滑不良或冷卻不足,使拉拔絲表面產(chǎn)生大量熱量而產(chǎn)生硬化層,降低表面塑性,拉拔時易產(chǎn)生橫裂紋,表面橫裂紋在后續(xù)拉拔中逐漸延伸形成“人”字形裂紋而最終發(fā)生斷裂。
結(jié)疤等存在于盤條表面的缺陷,在拉拔時壓入基體,而凸出狀結(jié)疤導(dǎo)致拉拔絲表面產(chǎn)生過度摩擦,使拉拔絲表面溫度升高,造成拉拔絲表面局部瞬時淬火形成硬又脆的馬氏體組織,隨拉拔不斷進行產(chǎn)生裂紋,裂紋擴展直至開裂。
經(jīng)分析,某廠生產(chǎn)的SWRH82B拉拔斷裂斷口主要為平斷、杯錐斷口、斜劈及頸縮斷口。平斷斷裂原因主要是表面擦劃傷形成硬化組織或馬氏體組織,以及盤條殘余應(yīng)力過大開卷時在矯直應(yīng)力作用下形成細裂紋導(dǎo)致脆斷。杯錐斷裂原因主要為心部馬氏體組織或嚴重的晶界滲碳體網(wǎng),拉拔時心部與表面變形不一致,心部產(chǎn)生“人”字形裂紋,隨拉拔進行裂紋逐漸擴展,最終導(dǎo)致斷裂。劈裂斷口主要與拉拔模具入口角度、模具的磨損程度、道次減面率以、盤條表面及內(nèi)部質(zhì)量有關(guān)。