司文展 朱文亮* 王素紅 馬叢鑫

（1、江蘇海洋大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇連云港 222005 2、連云港市水利局，江蘇連云港 222006）

傳統(tǒng)的移動(dòng)平臺(tái)僅擁有兩個(gè)自由度，轉(zhuǎn)彎時(shí)需要適宜的轉(zhuǎn)彎半徑，在狹小空間轉(zhuǎn)彎時(shí)，有時(shí)需要不停地進(jìn)行停車(chē)再調(diào)整，降低了物流效率。為了適應(yīng)狹窄的工作環(huán)境和降低倉(cāng)儲(chǔ)空間成本，全向移動(dòng)平臺(tái)應(yīng)運(yùn)而生[1]。本次設(shè)計(jì)的麥克納姆輪式的全向移動(dòng)平臺(tái)可以在平面內(nèi)克服旋轉(zhuǎn)半徑限制，實(shí)現(xiàn)直行、橫移和原地自轉(zhuǎn)。與傳統(tǒng)的移動(dòng)平臺(tái)相比，全向移動(dòng)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)動(dòng)態(tài)性好，能在狹窄的空間中零回轉(zhuǎn)半徑工作，節(jié)約倉(cāng)儲(chǔ)成本[2]。為了適應(yīng)工廠更加復(fù)雜的工作要求，本次設(shè)計(jì)的全向移動(dòng)平臺(tái)具有升降功能。

1 設(shè)計(jì)參數(shù)

結(jié)合工廠實(shí)際使用需求，確定移動(dòng)平臺(tái)的設(shè)計(jì)參數(shù)（表1）。

表1 移動(dòng)平臺(tái)設(shè)計(jì)參數(shù)

2 移動(dòng)平臺(tái)輪組設(shè)計(jì)

2.1 輪組設(shè)計(jì)方案

移動(dòng)平臺(tái)輪組是移動(dòng)平臺(tái)整車(chē)設(shè)計(jì)中最重要的部分，輪組結(jié)構(gòu)和選型的合理性直接影響整車(chē)的運(yùn)行效果。輪組的設(shè)計(jì)采用模塊化的思想，主要由麥克納姆輪、減速機(jī)、驅(qū)動(dòng)電機(jī)、直線(xiàn)導(dǎo)軌滑塊、模具彈簧等標(biāo)準(zhǔn)件組成，有利于提高互換性，降低機(jī)械設(shè)計(jì)成本和裝配難度[3]。

2.2 減震設(shè)計(jì)

全向移動(dòng)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)時(shí)，車(chē)輪與地面的接觸性能直接影響著整車(chē)的平穩(wěn)性和運(yùn)動(dòng)控制的精確性，懸掛機(jī)構(gòu)可防止運(yùn)動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生的振動(dòng)使產(chǎn)品內(nèi)部零件松動(dòng)或損壞，也可降低對(duì)移動(dòng)平臺(tái)的定位精度產(chǎn)生的影響[4]。圖2 為彈性懸掛結(jié)構(gòu)。

圖1 輪組爆炸圖

圖2 彈性懸掛結(jié)構(gòu)

本次設(shè)計(jì)的彈性懸掛結(jié)構(gòu)每個(gè)輪組配備兩個(gè)模具彈簧，依靠彈簧將運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的勢(shì)能轉(zhuǎn)換為彈性勢(shì)能來(lái)達(dá)到減振的目的，質(zhì)量輕、體積小，而且維護(hù)更換簡(jiǎn)單方便、成本低、性?xún)r(jià)比高[2]。懸掛機(jī)構(gòu)的創(chuàng)新設(shè)計(jì)，有效的解決了地面不平情況下單輪滑移的問(wèn)題。

2.3 關(guān)鍵部件選型

驅(qū)動(dòng)電機(jī)與減速機(jī)的選用：

電機(jī)與減速器的選型，就是通過(guò)計(jì)算移動(dòng)平臺(tái)驅(qū)動(dòng)時(shí)所需的驅(qū)動(dòng)功率及電機(jī)的輸出扭矩，來(lái)選取滿(mǎn)足整車(chē)運(yùn)輸能力的型號(hào)。

移動(dòng)平臺(tái)在運(yùn)動(dòng)的過(guò)程中必須克服滾動(dòng)摩擦阻力Ff、坡度阻力Fr與加速阻力Fa，所以移動(dòng)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)時(shí)所需要的總驅(qū)動(dòng)力Ft可以表示為：

2.3.1 摩擦阻力Ff

摩擦阻力主要分為輪子與地面的摩擦阻力Ff1和輪子與軸承的摩擦阻力Ff2兩部分[5]。移動(dòng)平臺(tái)滿(mǎn)載時(shí)加上自身重量約1600kg，在混凝土地面上運(yùn)動(dòng)，其地面阻力系數(shù)f=0.018，φ=00。本文選用的軸承摩擦系數(shù)μ 為0.015，軸承軸徑d=58mm,D=72mm。則滾動(dòng)摩擦阻力可以表示為：

2.3.2 坡道阻力Fr

移動(dòng)平臺(tái)實(shí)際行駛的路面并非理想化，而是存在一定的坡度，當(dāng)移動(dòng)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)到有坡度的地方時(shí)，重力將分解出一個(gè)沿著坡度方向的阻力，這個(gè)阻力就是坡度阻力Fr[6]。本文設(shè)計(jì)的工作地面最大坡度為100，則移動(dòng)平臺(tái)受到的坡度阻力Fr：

2.3.3 加速阻力Fa

移動(dòng)平臺(tái)小車(chē)加速行駛時(shí)，需要克服其質(zhì)量加速運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性力，稱(chēng)為加速阻力C。車(chē)輛的質(zhì)量分為平移質(zhì)量和旋轉(zhuǎn)質(zhì)量?jī)刹糠?。為了?jiǎn)化其力學(xué)計(jì)算過(guò)程，一般采用等效的方法將旋轉(zhuǎn)慣性力轉(zhuǎn)換為平移慣性力[7]。初算動(dòng)力學(xué)時(shí)，以滿(mǎn)載車(chē)輛為對(duì)象近似的取δ=1.5。則加速阻力Fa表示為：

移動(dòng)平臺(tái)的最大行駛速度Vmax=0.5m/s，電機(jī)的傳動(dòng)效率ε＝0.85，則電機(jī)的功率為：

為選取合適的電機(jī)，本文采用輪子轉(zhuǎn)速和電機(jī)功率來(lái)計(jì)算。移動(dòng)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)的最大速度Vmax=0.5m/s；運(yùn)動(dòng)時(shí)間t=1min；Mecanum 輪包絡(luò)圓的直徑D=254mm，則輪子的轉(zhuǎn)速為：

電機(jī)轉(zhuǎn)速經(jīng)過(guò)減速機(jī)傳遞給輪子，本文選取的減速比i=46，則電機(jī)的轉(zhuǎn)速n電：

綜上所述，本文設(shè)計(jì)的全向移動(dòng)平臺(tái)選用蘇州同毅的低壓直流伺服電機(jī)130SV-15030BA，配套驅(qū)動(dòng)器IXL.II50.100.48.C，額定電壓48V，額定輸出功率1500W，額定轉(zhuǎn)速3000r/min，額定力矩4.77N·m，峰值力矩為9.54N·m，額定電流39 +-10%。減速器為歐得克PLX120 行星減速機(jī)，減速比為46，額定輸出扭矩為245N·m，額定輸入轉(zhuǎn)速為3500r/min，容許徑向力為6700N，效率可達(dá)到94 。

3 升降機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

升降平臺(tái)作為獨(dú)立模塊，安裝在驅(qū)動(dòng)平臺(tái)上可以組合成起重機(jī)械，將物件送至指定高度。剪叉式升降機(jī)構(gòu)是指在驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的驅(qū)動(dòng)下，驅(qū)動(dòng)執(zhí)行裝置產(chǎn)生小位移行程的同時(shí)將驅(qū)動(dòng)力傳遞給剪叉裝置。剪叉裝置作為剪叉式升降機(jī)構(gòu)的主體具有折疊伸展性能，它受到驅(qū)動(dòng)執(zhí)行裝置的驅(qū)動(dòng)并將驅(qū)動(dòng)執(zhí)行裝置的小位移行程放大成豎直方向的較大行程，具有結(jié)構(gòu)緊湊、易操作、負(fù)載大、驅(qū)動(dòng)裝置多樣等優(yōu)點(diǎn)[8]。

本文設(shè)計(jì)的剪叉式升降機(jī)構(gòu)由液壓動(dòng)力單元提供動(dòng)力，升降平臺(tái)自身具備滾輪限位槽、機(jī)械限位開(kāi)關(guān)以及防墜落油缸等多級(jí)安全防護(hù)裝置，保證升降平臺(tái)在工作過(guò)程中安全可靠。液壓動(dòng)力單元的選型是本節(jié)的重點(diǎn)。

圖3 升降機(jī)構(gòu)示意圖

上式中：

H- 升降平臺(tái)的高度（不包括移動(dòng)平臺(tái)底盤(pán)）；

L0-A 點(diǎn)到C 點(diǎn)長(zhǎng)度，即機(jī)架長(zhǎng)度；

L1-A 點(diǎn)到E 點(diǎn)長(zhǎng)度，即交叉臂長(zhǎng)度；

l- 交叉臂固定鉸支點(diǎn)A 到交叉臂與液壓缸前魚(yú)眼鉸接點(diǎn)N 的距離；

S- 液壓缸展開(kāi)總長(zhǎng)度；

α- 交叉臂與水平線(xiàn)夾角；

β- 液壓缸與水平線(xiàn)夾角。

當(dāng)S 最大時(shí)升降機(jī)構(gòu)到達(dá)最大高度，根據(jù)已知條件和設(shè)計(jì)參數(shù)可以求出l 的大小，即鉸接點(diǎn)N 的位置。已知L0=1650mm，L1=1740mm，S=900mm，取l 為1000mm 代入式（10）和（11）中，可以求出H≈601≥600，所以當(dāng)l=1000mm 時(shí)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。結(jié)合該剪叉升降平臺(tái)的受載工況，建立力學(xué)模型，并求解平衡方程，可得到液壓缸活塞推力與夾角θ 與α 的函數(shù)關(guān)系：

由幾何關(guān)系可以算出Tmax≈2.42Q。升降平臺(tái)最大負(fù)載800kg，升降平臺(tái)自重按照200kg 計(jì)算，可以得出液壓動(dòng)力單元必須提供不小于2.42 噸的推力才能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

綜上所述，本次設(shè)計(jì)選用48V 液壓動(dòng)力單元，活塞桿行程390mm 最大負(fù)載3.5 噸，效率可達(dá)到95%，完全滿(mǎn)足最大升降高度600mm，最大負(fù)載800kg 的設(shè)計(jì)要求。

4 其他機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

4.1 主體結(jié)構(gòu)

主梁采用整體焊接、局部加強(qiáng)的原則。移動(dòng)平臺(tái)車(chē)架不僅要承載貨物，而且需要便于安裝和承載控制器、電池、驅(qū)動(dòng)電機(jī)以及其他附件，同時(shí)在運(yùn)動(dòng)的工程中保證各安裝部件之間不會(huì)發(fā)生干涉（圖4）。

圖4 主體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

4.2 抽拉式電控箱和儲(chǔ)物箱

電控箱和儲(chǔ)物箱安裝在移動(dòng)平臺(tái)兩側(cè)，電控箱的安裝位置直接影響調(diào)試和后期維護(hù)的便捷性，因此設(shè)計(jì)了一種抽拉式電控箱，在電控箱底部安裝滑軌，可以方便快捷的打開(kāi)電控箱。為了方便操作者放置常用維護(hù)工具，在電控箱對(duì)稱(chēng)位置設(shè)計(jì)了儲(chǔ)物箱（圖5）。

圖5 抽拉式電控箱

5 整車(chē)總體裝配

5.1 移動(dòng)平臺(tái)采用模塊化設(shè)計(jì)，主要由基礎(chǔ)移動(dòng)平臺(tái)、電動(dòng)升降平臺(tái)、電控柜和電池組等組成。

5.2 基礎(chǔ)移動(dòng)平臺(tái)包括：結(jié)構(gòu)梁框架、10 寸4 輪組、彈性懸掛、電池組、充電模塊等。

5.3 升降平臺(tái)包括：液壓動(dòng)力單元、升降行程限位開(kāi)關(guān)、急停開(kāi)關(guān)等組成，圖6。

圖6 全向移動(dòng)平臺(tái)總體方案和樣機(jī)圖

6 結(jié)論

本文設(shè)計(jì)了一種四輪對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)的Mecanum 全向移動(dòng)平臺(tái)，通過(guò)理論計(jì)算得出移動(dòng)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)所需的驅(qū)動(dòng)力，升降平臺(tái)工作所需的推力，并對(duì)伺服電機(jī)、行星減速器和液壓動(dòng)力單元等關(guān)鍵部件進(jìn)行選型。運(yùn)用模塊化設(shè)計(jì)把移動(dòng)平臺(tái)分為幾個(gè)部分，降低了裝配難度和批量生產(chǎn)成本。通過(guò)對(duì)樣機(jī)的實(shí)際測(cè)試結(jié)果表明:

6.1 全向移動(dòng)平臺(tái)的具有裝配簡(jiǎn)易，靈活性很強(qiáng)，運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定等特點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)了二維平面內(nèi)任意方向的移動(dòng)功能，包括直行、橫行、斜行、任意曲線(xiàn)移動(dòng)、零回轉(zhuǎn)半徑轉(zhuǎn)動(dòng)等全向移動(dòng)形式[9]。

6.2 所選用的伺服電機(jī)和行星減速機(jī)滿(mǎn)足驅(qū)動(dòng)力的要求，滿(mǎn)載情況下整車(chē)驅(qū)動(dòng)性能較好。

6.3 液壓動(dòng)力單元的選用滿(mǎn)足設(shè)計(jì)參數(shù)要求，可以舉升設(shè)計(jì)重量到指定高度并且運(yùn)行平穩(wěn)。

6.4 懸掛機(jī)構(gòu)的創(chuàng)新設(shè)計(jì)，有效的解決了地面不平情況下單輪滑移的問(wèn)題，提高了移動(dòng)平臺(tái)的定位精度。