苗曉岐

(軌道交通工程信息化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(中鐵一院)，西安 710043)

引言

中國至尼泊爾鐵路起于西藏自治區(qū)日喀則市，終于尼泊爾首都加德滿都，全長(zhǎng)580 km。首次穿越喜馬拉雅山，是全球冰湖分布最為集中的區(qū)域。喜馬拉雅北麓對(duì)中尼鐵路影響較大的冰湖12處，冰湖面積大小不等，其中最為典型的是郭如錯(cuò)冰湖，中國至尼泊爾鐵路橋梁工程位于其潰決通道上(圖1)。

圖1 喜馬拉雅北麓冰湖與中國至尼泊爾鐵路位置關(guān)系(紅色為郭如錯(cuò))

據(jù)統(tǒng)計(jì)，僅喜馬拉雅山在近50年來發(fā)生過20余次較大的冰湖潰決災(zāi)害，其中2/3發(fā)生在我國境內(nèi)[1]，而目前冰湖潰決型泥石流特征值計(jì)算還處在研究階段，指標(biāo)選取不夠合理，數(shù)值模擬亦不夠精確。國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范未見針對(duì)線性工程的潰決特征值計(jì)算，加之冰湖潰決后形成的洪水或泥石流具有爆發(fā)性強(qiáng)、規(guī)模大，危害范圍廣等特點(diǎn)，對(duì)潰決影響范圍內(nèi)的線性工程危害極大，成為制約中尼鐵路選線和工程設(shè)置的主要工程地質(zhì)問題。以喜馬拉雅北麓郭如錯(cuò)冰湖為例，通過孕災(zāi)環(huán)境的地質(zhì)調(diào)查，結(jié)合1984年至今多期歷史衛(wèi)星遙感影像、SBAS-InSAR形變分析、雨洪法、RAMMS數(shù)值模擬等，計(jì)算冰湖潰決后形成泥石流的運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)，并將參數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析，最后選取合理的參數(shù)，給出橋梁建議高度。為鐵路、公路等穿越冰湖發(fā)育區(qū)，如何開展冰湖潰決型泥石流特征值計(jì)算工作進(jìn)行了初步探索，在中尼、中巴、新藏等交通廊道選線上具有較高的應(yīng)用和推廣價(jià)值。

1 郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝溝域基本特征

郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝位于聶拉木縣波絨鄉(xiāng)，溝口地理坐標(biāo)：N28°31′12.87″，E85°39′12.97″。中尼鐵路線路方案從該泥石流溝口堆積區(qū)下游18.82 km以橋梁形式通過。郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝流域面積約85.16 km2，主溝縱長(zhǎng)19.70 km，流域范圍內(nèi)最高海拔約6 640 m，最低海拔約4 980 m，相對(duì)高差1 660 m，主溝平均縱坡降約為84.26‰，主溝總體順直，主溝內(nèi)發(fā)育郭如錯(cuò)1處大型冰湖。

2 孕災(zāi)地質(zhì)環(huán)境條件

2.1 地形地貌

郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝流域內(nèi)呈南西高北東低，溝道呈寬淺“U”形，谷坡20°～60°，谷寬450～900 m。冰湖兩岸岸坡30°～45°，由下而上為側(cè)磧壟、坡積物，側(cè)磧壟平緩處高出湖面70 m左右。溝道后緣為2條母冰川，右側(cè)冰川坡度20°～25°，坡向10°～15°，左側(cè)冰川坡度15°～30°，坡向90°～100°。冰湖下游主溝呈“V”形谷，主溝地勢(shì)較平緩，早期形成的側(cè)磧壟分布在主溝兩側(cè)，坡度35°～45°，高70 m左右[2]。

2.2 地層巖性

郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝溝內(nèi)被第四系滑坡堆積、泥石流堆積、沖洪積、湖積、冰磧堆積等成因的粉土、粉質(zhì)黏土、砂類土和碎石類土覆蓋，溝域后緣及側(cè)緣出露二疊系片麻巖、石英片巖。

2.3 地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃

根據(jù)GB 18306-2015《中國地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》，泥石流溝流域抗震設(shè)防烈度為Ⅶ度，地震動(dòng)峰值加速度0.15g，反應(yīng)譜特征周期0.45 s。

2.4 郭如錯(cuò)冰湖基本特征

郭如錯(cuò)冰湖位于佩枯錯(cuò)東南側(cè)上游，喜馬拉雅山北坡，下游湖口地理坐標(biāo)：N28°30′59.1″，E85°39′23.8″，湖口距離郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝溝口約8.5 km。冰湖形似長(zhǎng)條狀，沿軸向長(zhǎng)約6.50 km，平均寬約750 m，軸向40°，湖面未見浮冰，湖水較清澈。湖面靠近出水口有一平面似橢圓狀的小島，長(zhǎng)50 m左右，寬約30 m，將湖水隔開分成兩股水流，在小島前段(近跌水處)3 m處匯成一股，進(jìn)入跌水段。兩岸靠近冰川處有大量基巖出露，裂隙發(fā)育，其下有風(fēng)化碎片。該湖母冰川冰舌與湖相連，冰舌寬700～900 m，厚10～15 m[2](圖2～圖5)。

圖2 郭如錯(cuò)冰湖衛(wèi)星俯視圖

圖3 郭如錯(cuò)冰湖側(cè)磧壟及后緣冰川

圖4 郭如錯(cuò)冰湖出水口

圖5 郭如錯(cuò)冰湖終磧壟堆積物

2.5 終磧壟特征

對(duì)郭如錯(cuò)冰湖終磧壟調(diào)查發(fā)現(xiàn)，該終磧壟以冰磧孤、塊石為主，底部為二疊系片麻巖和石英片巖。終磧壟長(zhǎng)700～900 m，寬350 m，高50～60 m，物質(zhì)組成為塊石70%，碎石25%，砂3%，粉土和粉質(zhì)黏土 2%。出水口底寬30 m，頂寬100 m，高約30 m，水流方向40°，潰水口溝槽縱比降200‰，背水坡度10°[2]。根據(jù)圖2及圖6，目前終磧壟估算總體積約1.54×107m3。

圖6 郭如錯(cuò)冰湖終磧壟縱剖面5-5′

3 物源分布特征

根據(jù)野外調(diào)查和遙感解譯，郭如錯(cuò)冰湖泥石流主溝流域受冰川運(yùn)動(dòng)和常年積雪影響，泥石流溝域內(nèi)物源儲(chǔ)量豐富，松散物源類型為冰磧物、凍融物源、溝道物源、坡面物源、崩滑物源(圖7)，主要集中在溝道內(nèi)及冰川處，并以冰磧物及溝道物源為主，其中溝域內(nèi)可啟動(dòng)物源共21處，具體分布及規(guī)模見表1和圖8。

圖7 郭如錯(cuò)冰湖溝道、冰磧、崩滑、凍融物源

圖8 線路方案及郭如錯(cuò)冰湖物源分布示意

表1 郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝物源統(tǒng)計(jì)

4 郭如錯(cuò)冰湖潰決危險(xiǎn)性評(píng)價(jià)

4.1 庫容和面積變化趨勢(shì)分析

通過對(duì)郭如錯(cuò)冰湖1984年～2021年影像(來源GF-2、Landsat-8、OLI陸地成像儀、TIRS熱紅外傳感器)的分析解譯，得到郭如錯(cuò)冰湖歷年湖水面積，由于受云量影響，可用影像較少，最終按照年份順序篩選出8組影像[3-6]，見圖9。

圖9 郭如錯(cuò)冰湖1984年～2017年范圍解譯(紅線)

統(tǒng)計(jì)結(jié)果顯示，從1984年～2011年，郭如錯(cuò)冰湖面積變化較大(表2)，湖水面積4.531～4.833 km2，面積擴(kuò)大約6.7%，從2011年～2017年，郭如錯(cuò)冰湖面積變化較小，湖水面積為4.833～4.841 km2。在統(tǒng)計(jì)年份內(nèi)，湖水面積最大的年份為2017年。

冰湖庫容估算采用冰湖面積乘以冰湖平均深度，冰湖平均深度的估算依據(jù)郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝主溝縱斷面圖進(jìn)行估算。假設(shè)冰湖上游邊界到終磧壟下游堆積邊界的溝道為順直溝道，在縱剖面上將其連接為一條直線，同時(shí)假設(shè)終磧壟上游及下游的縱坡基本一致，結(jié)合Google高程所切現(xiàn)狀終磧壟及冰湖縱剖面，可以推測(cè)出冰湖在剖面上的平均水深以及終磧壟高度。根據(jù)縱剖面推測(cè)，郭如錯(cuò)冰湖在主溝縱斷面(圖10)上沿縱剖面最長(zhǎng)線統(tǒng)計(jì)的面積為0.338 km2，長(zhǎng)度為6.60 km，因此其平均深度約為51.22 m，由此估算的郭如錯(cuò)冰湖庫容見表2。

表2 郭如錯(cuò)冰湖1984年～2017年面積、庫容

圖10 郭如錯(cuò)冰湖泥石流主溝縱斷面

統(tǒng)計(jì)結(jié)果顯示，從1984年～2017年，庫容為2.321～2.480億m3，在統(tǒng)計(jì)年份內(nèi)，庫容最大的年份為2017年。

4.2 SBAS-InSAR郭如錯(cuò)冰湖形變分析

SBAS-InSAR技術(shù)最早由Berardino P等提出，其主要通過設(shè)置一定的時(shí)空基線閾值進(jìn)行多組影像的組合，從而生成一定數(shù)量的差分干涉圖，之后針對(duì)干涉結(jié)果進(jìn)行濾波、解纏操作，解纏時(shí)主要以位于研究區(qū)的某一穩(wěn)定點(diǎn)進(jìn)行解纏操作，最后基于像元逐個(gè)計(jì)算分析并最終獲取時(shí)間序列上的位移量[7-12]。本文通過SBAS-InSAR技術(shù)進(jìn)行郭如錯(cuò)冰湖形變分析。如圖11分別展示了郭如錯(cuò)冰湖2個(gè)時(shí)間段的典型差分干涉圖(圖11(a)、圖11(b))，InSAR年均形變速率結(jié)果(圖11(c))，由差分干涉圖以及年均形變速率結(jié)果可看出，冰湖并未發(fā)生明顯形變，并繪制冰湖典型形變點(diǎn)的歷史形變曲線(圖11(d))。

圖11 郭如錯(cuò)冰湖2個(gè)時(shí)間段典型差分干涉

4.3 終磧壟結(jié)構(gòu)及穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

郭如錯(cuò)冰湖終磧壟為冰磧物形成的塊碎石堆積體，終磧壟壩基為片麻巖和石英片巖，巖性堅(jiān)硬，透水性差，整個(gè)終磧壟面坡坡度約15°，背坡坡度約10°，塊石之間較密實(shí)、摩擦系數(shù)較高。郭如錯(cuò)冰湖常年處于穩(wěn)定流水狀態(tài)，在壩頂處終磧壟右側(cè)潰口有水流出，潰口過水面底寬30 m，說明該壩體具有穩(wěn)定的出水狀態(tài)(圖2)，且根據(jù)近37年對(duì)冰湖及其終磧壟影像分析，堰塞壩體無變形跡象，穩(wěn)定性良好。

4.4 冰湖潰決危險(xiǎn)性評(píng)價(jià)

冰湖潰決的機(jī)制一般分成兩類:(1)終磧壟內(nèi)部埋藏的冰核融化引起終磧壟管涌破壞；(2)冰川崩塌或者滑坡導(dǎo)致湖水位上漲并引起涌浪，造成終磧壟溢流型潰決。這兩種機(jī)制中，后者發(fā)生的次數(shù)多、災(zāi)害大[13]。郭如錯(cuò)后緣發(fā)育現(xiàn)代冰川，順山坡呈舌狀分布，面積2.3 km2，冰舌與湖相連，冰舌寬700～900 m，厚10～15 m，前緣冰川坡度約23.6°(圖12(a))。后緣山體受冰川強(qiáng)烈侵蝕，山壁陡立，高達(dá)1 000 m，終年積雪。在冰川上發(fā)育大量冰裂縫(圖12(b)～圖12(d))，裂縫寬度最大可達(dá)20 m，深入冰川內(nèi)部，將冰川切割成不連續(xù)的塊體。在氣溫急劇上升的情況下，冰川融水沿裂縫通道滲入冰川內(nèi)部，對(duì)冰川滑動(dòng)起到促進(jìn)作用，大量冰體可能墜落湖中，使湖水急劇上升，產(chǎn)生沖擊力，導(dǎo)致冰湖終磧壟瞬間潰決，產(chǎn)生冰湖潰決洪水，在冰磧物的參與下，最終形成冰湖潰決泥石流。

圖12 冰舌、冰滑坡、冰崩、冰裂縫

本文取臨界冰川厚度最大值h作為冰川滑動(dòng)的判別依據(jù)，當(dāng)冰湖后緣冰川平均厚度>h時(shí)，冰川發(fā)生滑動(dòng)[13]。取冰川與基巖接觸面內(nèi)聚力c=100 kPa，內(nèi)摩擦角φ=0°[14]。

(1)

式中，ρ為冰川密度，取900 kg/m3；g為重力加速度，取10 m/s2；θ為冰川坡角。

研究區(qū)冰川類型屬于亞海洋型冰川[15]，因此危險(xiǎn)冰川的平均厚度H計(jì)算公式如下[17]

H=-11.32+53.21F0.3

(2)

式中，H為危險(xiǎn)冰川平均厚度，m；F為危險(xiǎn)冰川面積，km2。計(jì)算參數(shù)選取和結(jié)果如表3所示。

表3 郭如錯(cuò)冰湖危險(xiǎn)冰川平均厚度計(jì)算結(jié)果[14]

因此，郭如錯(cuò)冰湖危險(xiǎn)冰川平均厚度57 m大于臨界冰川厚度27.8 m，冰川可能發(fā)生滑動(dòng)，穩(wěn)定性較低，發(fā)生冰川崩塌或者滑坡導(dǎo)致湖水位上漲并引起涌浪[16]，造成終磧壟溢流型潰決可能性較大。

5 郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝特征值計(jì)算[18]

郭如錯(cuò)泥石流溝匯水區(qū)域面積約為193.14 km2，主溝長(zhǎng)38.00 km，平均縱坡降為53.42‰。取郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝溝口和中尼鐵路工程所在位置為計(jì)算斷面，結(jié)合鐵路工程全壽命周期，本文設(shè)計(jì)頻率考慮100年一遇對(duì)泥石流特征值進(jìn)行計(jì)算和分析。

5.1 郭如錯(cuò)冰湖泥石流流速

根據(jù)流體形態(tài)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝為黏性泥石流，密度為1.621 g/cm3，考慮堵潰效應(yīng)，溝床糙率系數(shù)1/n取10，黏性泥石流溝采用西藏古鄉(xiāng)溝、東川蔣家溝、武都火燒溝的通用公式計(jì)算流速

(3)

式中，VC為泥石流流速，m/s；HC為泥石流平均泥深，m；IC為泥位縱坡降；1/n為溝床糙率系數(shù)。

根據(jù)公式(3)，計(jì)算結(jié)果見表4。

表4 郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝口平均流速計(jì)算結(jié)果

5.2 郭如錯(cuò)冰湖泥石流沖擊力計(jì)算

泥石流沖擊力包括整體沖擊力和單塊最大沖擊力，整體沖擊力計(jì)算公式為

(4)

式中，F(xiàn)為泥石流整體沖積力，kN/m2；g為重力加速度，9.8 m/s2；α為受力面與泥石流沖壓力方向的夾角，(°)；λ為受力體形狀系數(shù)，方形為1.47，矩形為1.33；圓形、尖端、圓端形為1.00。

單塊塊石的最大撞擊力按下式計(jì)算

(5)

式中，F(xiàn)S為單塊巨石的撞擊力，kN/m2；γ為動(dòng)能折減系數(shù)，正面撞擊時(shí)取0.3；α為受力面與泥石流撞擊面撞擊角，(°)；C1、C2為巨石與建筑物的彈性變形系數(shù)，若采用船筏與橋墩臺(tái)的撞擊系數(shù)，C1+C2=0.005；W為巨石重力，kN。沖擊力計(jì)算均考慮最危險(xiǎn)情況，即有關(guān)參數(shù)選取為沖擊力最大的數(shù)值，并只考慮正面撞擊。泥石流整體沖擊力和單塊最大沖擊力，根據(jù)公式(4)和公式(5)計(jì)算郭如錯(cuò)冰湖溝口斷面和工程所在位置斷面的整體和單塊最大沖擊力，結(jié)果見表5。

表5 泥石流沖擊力計(jì)算 kN/m2

5.3 郭如錯(cuò)冰湖泥石流最大沖刷深度

根據(jù)公式(6)計(jì)算郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝在溝口和工程所在位置斷面處局部最大沖刷深度，相關(guān)參數(shù)取值和計(jì)算結(jié)果見表6。

表6 溝口泥石流局部最大沖刷深度計(jì)算

(6)

式中，HB為局部最大沖刷深度，m；P為沖刷系數(shù)；HC為泥石流泥深，m；VC為泥石流流速，m/s；VH為土壤不沖刷流速，m/s；n為與堤岸平面形狀有關(guān)的系數(shù)，一般取值1/4～1/2；K為泥石流平均流速增大系數(shù)，根據(jù)內(nèi)插法確定。

5.4 郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝最大沖起高度和爬高

根據(jù)公式(7)和公式(8)計(jì)算郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝在溝口和工程所在位置斷面處最大沖起高度和爬高，相關(guān)參數(shù)取值和計(jì)算結(jié)果見表7。泥石流最大沖起高度

表7 溝口泥石流最大沖起高度計(jì)算

(7)

泥石流在爬高過程中由于受到溝床阻力的影響，其爬高

(8)

式中，b為迎面坡度的函數(shù)，取1.6。

6 郭如錯(cuò)冰湖潰決全過程數(shù)值模擬

為對(duì)雨洪法進(jìn)行驗(yàn)證，同時(shí)進(jìn)一步摸清郭如錯(cuò)冰湖潰決過程的運(yùn)動(dòng)特征，采用瑞士RAMMS(Rapid Mass Movements Simulation)三維數(shù)值模型[19-21]，模擬冰湖潰決全過程，計(jì)算終磧壟潰決后溝域不同斷面的特征值。此次模擬，選擇佩枯錯(cuò)至郭如錯(cuò)冰湖作為RAMMS模擬計(jì)算范圍，參數(shù)選取同雨洪法，對(duì)冰湖面積4.841 km2(2017年遙感解譯數(shù)據(jù))的工況進(jìn)行RAMMS模擬，獲取其影響范圍和沖擊力等參數(shù)。

根據(jù)模擬結(jié)果，將郭如錯(cuò)冰湖潰決后洪水運(yùn)動(dòng)過程劃分為4個(gè)階段(圖13)，具體包括：(1)開始運(yùn)動(dòng)階段：終磧壟在地震或降雨條件下發(fā)生破壞，強(qiáng)度降低，郭如錯(cuò)冰湖開始發(fā)生潰決；(2)加速運(yùn)動(dòng)階段：隨著洪水流量的增加，洪水?dāng)y帶溝道內(nèi)泥沙、碎石向溝道下游運(yùn)動(dòng)；(3)減速運(yùn)動(dòng)階段：冰湖下游縱坡降僅有20.3‰，坡度很緩，溝道寬闊，動(dòng)能變小，向下游運(yùn)動(dòng)，流速慢慢減小；(4)結(jié)束階段：模擬結(jié)果顯示，潰決洪水總量約2.48×108m3。

圖13 郭如錯(cuò)冰湖潰決運(yùn)動(dòng)過程模擬

根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果，可知潰決洪水影響范圍(圖14)，擬建中尼鐵路路線通過冰湖潰決洪峰流經(jīng)區(qū)域，線路附近區(qū)域流速最大值為3.45 m/s，平均0.84 m/s，流深最大值為1.28 m，平均值為0.31 m，線路處沖擊力最大值為19.00 kN/m2，平均值為1.53 kN/m2，可見潰決洪水對(duì)擬建鐵路有影響。

圖14 冰湖潰決流速、泥深、最大沖擊力空間分布

7 郭如錯(cuò)冰湖泥石流特征值對(duì)比分析

通過雨洪法和數(shù)值模擬，計(jì)算郭如錯(cuò)冰湖全潰后鐵路橋梁位置的流速、泥深、對(duì)橋墩整體沖擊力如表8所示。

表8 鐵路橋梁位置流速、泥深、對(duì)橋墩整體沖擊力計(jì)算結(jié)果匯總

通過將雨洪法與RAMMS數(shù)值模擬方法進(jìn)行對(duì)比可知，在鐵路橋梁位置斷面處，雨洪法計(jì)算的100年一遇降雨條件下的斷面流速及泥深與數(shù)值模擬結(jié)果接近，說明將冰湖堵塞潰決看成溝道堵塞潰決的一部分，采用雨洪法計(jì)算的結(jié)果具備合理性。雨洪法計(jì)算的泥石流沖擊力相對(duì)于數(shù)值模擬結(jié)果偏大，但是為了安全起見，以更為保守的雨洪法計(jì)算結(jié)果為準(zhǔn)。

8 郭如錯(cuò)冰湖潰決對(duì)擬建線路影響評(píng)價(jià)

雨洪法和RAMMS數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果均表明，郭如錯(cuò)冰湖潰決后對(duì)鐵路橋梁有較大影響，根據(jù)DZ/T0220—2006《泥石流災(zāi)害治理工程勘查規(guī)范》及在拉日鐵路、青藏鐵路泥石流方面的研究經(jīng)驗(yàn)，流域面積≥50 km2的泥石流溝的建議安全高度為5 m。因此，對(duì)于鐵路工程所在位置斷面橋跨凈空的建議高度采用泥深、沖起高度、爬高、安全高度之和7.89 m，可滿足潰決后的凈空需求。此外，應(yīng)加強(qiáng)墩臺(tái)的防護(hù)，減輕洪水裹挾塊石等的沖擊、掏蝕。

9 結(jié)論

(1)喜馬拉雅北麓郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝位于聶拉木縣波絨鄉(xiāng)，中尼鐵路線路方案從該泥石流溝口堆積區(qū)下游18.82 km以橋形式通過，郭如錯(cuò)冰湖終磧壟估算總體積約1.54×107m3，溝內(nèi)以冰磧物及溝道物源為主，可啟動(dòng)物源共21處，總靜儲(chǔ)量約28 049.82萬m3，總動(dòng)儲(chǔ)量約3640.34萬m3。

(2)通過1984年～2017年高精度遙感解譯，郭如錯(cuò)冰湖面積變化較大，湖水面積為4.531～4.833 km2，面積擴(kuò)大約6.7%，從2011年～2017年，郭如錯(cuò)冰湖面積變化較小，湖水面積為4.833～4.841 km2，平均深度51.22 m，庫容為2.321～2.480億m3，在統(tǒng)計(jì)年份內(nèi)，湖水面積和庫容最大的年份為2017年。

(3)對(duì)郭如錯(cuò)冰湖SBAS-InSAR典型時(shí)間段的差分干涉圖、InSAR年均形變速率結(jié)果圖、冰湖典型形變點(diǎn)的歷史形變曲線進(jìn)行分析，可以看出冰湖并未發(fā)生明顯形變。

(4)郭如錯(cuò)冰湖有穩(wěn)定的出水口，常年處于穩(wěn)定流水狀態(tài)，根據(jù)近37年對(duì)冰湖及其終磧壟影像分析，終磧壟無變形跡象，穩(wěn)定性良好。

(5)郭如錯(cuò)冰湖危險(xiǎn)冰川平均厚度57 m大于臨界冰川厚度27.8 m，冰川可能發(fā)生滑動(dòng)，穩(wěn)定性較低，發(fā)生冰川崩塌或者滑坡導(dǎo)致湖水位上漲并引起涌浪，造成終磧壟溢流型潰決可能性較大。

(6)首次針對(duì)線形工程，計(jì)算郭如錯(cuò)冰湖泥石流溝鐵路橋梁位置特征值計(jì)算結(jié)果，雨洪法：流速Vc=3.51 m/s，泥深Hc=1.26 m，整體沖擊力F=29.30 kN/m2，單塊最大沖擊力FS=33.91 kN/m2，局部最大沖刷深度HB=3.92 m，泥石流最大沖起高度ΔH=0.63 m，爬高ΔHc=1.0 m；RAMMS數(shù)值模擬：流速Vc=3.54 m/s，泥深Hc=1.28 m，整體沖擊力F=19.00 kN/m2。首次將雨洪法與RAMMS數(shù)值模擬方法進(jìn)行計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比可知，在鐵路橋梁位置斷面處，雨洪法計(jì)算的100年一遇降雨條件下的斷面流速及泥深與數(shù)值模擬結(jié)果接近，證明采用雨洪法計(jì)算的結(jié)果具備合理性。雨洪法計(jì)算的泥石流沖擊力相對(duì)于數(shù)值模擬結(jié)果偏大，但是為了工程安全，以更為保守的雨洪法計(jì)算結(jié)果為準(zhǔn)。

(7)郭如錯(cuò)冰湖潰決對(duì)鐵路橋梁的凈空和墩臺(tái)防護(hù)影響較大，對(duì)于鐵路工程所在位置斷面橋跨凈空的建議高度采用7.89 m，并加強(qiáng)墩臺(tái)防護(hù)，可滿足工程安全需求。