王明濤，盧玉斌，蔡雄峰，姜錫權(quán)，陳林碧

（1. 中國科學(xué)院福建物質(zhì)結(jié)構(gòu)研究所泉州裝備制造研究所，福建 晉江 362000；2. 中北大學(xué)，山西 太原 030051；3. 合肥姜水動態(tài)力學(xué)實驗技術(shù)有限公司，安徽 合肥 230031；4. 福建有竹科技有限公司，福建 永安 366000）

隨著時代的飛速發(fā)展，可持續(xù)利用和綠色環(huán)保等理念已成為建筑材料的新要求，竹材因其綠色環(huán)保、可持續(xù)利用、保溫節(jié)能和成本低廉等優(yōu)點而逐漸受到青睞。我國竹子資源豐富，竹林面積和產(chǎn)能都位居世界前列。竹子生長周期較短，3～5 年即可成材，力學(xué)性能也相當(dāng)優(yōu)良，是一種優(yōu)質(zhì)的建筑材料。重組竹是一種以竹子為原材，經(jīng)過截斷、疏解、去皮、干燥、浸膠、鋪裝、熱壓等多道工序得到的一種新型竹基復(fù)合材料，被廣泛應(yīng)用于建筑、家具、交通運輸?shù)阮I(lǐng)域。重組竹內(nèi)部主要分為纖維束增強(qiáng)相和基體組織及樹脂基體組成的基體相兩部分，前者由大量的厚壁細(xì)胞（纖維細(xì)胞）組成，后者由樹脂及薄壁細(xì)胞（基體細(xì)胞）組成，薄壁細(xì)胞和壓制過程中留下的孔隙在微觀上形成了大量的胞孔，因此重組竹是一種同時包含纖維和胞孔的復(fù)合材料。

張俊珍等發(fā)現(xiàn)重組竹的力學(xué)性能要優(yōu)于落葉松等一些木材。李霞鎮(zhèn)等發(fā)現(xiàn)重組竹的力學(xué)性能具有兩向性，其順紋抗拉和剪切試樣均為脆性破壞，而順紋抗壓、橫紋局部和全部抗壓試樣均為延性破壞。孫玲玲等研究了重組竹順紋單軸抗壓性能，結(jié)果表明：順紋軸壓強(qiáng)度與彈性模量分別為58.40 MPa和12.32 GPa，破壞方式主要分為彎曲失穩(wěn)破壞、斜剪破壞及黏結(jié)失效破壞。魏洋等研究了重組竹柱在偏心受壓下偏心距對力學(xué)性能的影響，結(jié)果表明：在偏心載荷作用下，試件破壞主要為柱身中部竹材纖維受拉斷裂。Wei 等對重組竹柱在循環(huán)荷載下的壓縮性能進(jìn)行了研究，結(jié)果表明：破壞形式包括屈曲、剪切和劈裂，在高應(yīng)變范圍內(nèi)，竹材柱的殘余塑性應(yīng)變比遠(yuǎn)低于混凝土，并建立了循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變模型。Tan 等通過對不同長細(xì)比的重組竹（PBSL）柱進(jìn)行軸壓實驗，總結(jié)了破壞模式、極限承載力和荷載-應(yīng)變關(guān)系，發(fā)現(xiàn)長細(xì)比對破壞模式影響顯著。

以上是對重組竹在準(zhǔn)靜態(tài)荷載下的抗壓性能、破壞過程和破壞類型的研究，但針對重組竹在動態(tài)加載下的沖擊力學(xué)性能的研究尚不多見。Li 等通過落錘沖擊實驗研究了重組竹在動態(tài)加載下的抗沖擊性能，發(fā)現(xiàn)試件的變形比和能量吸收比不受纖維取向的影響，試件高度對抗沖擊性能沒有顯著的影響，初始沖擊水平?jīng)Q定了變形過程中試樣的最大變形和能量吸收。于子絢等等對縱橫組坯的竹木復(fù)合重組材進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)該組坯形式的沖擊性能優(yōu)于同密度的重組竹材料。

本文中采用材料試驗機(jī)對毛竹基重組竹進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)加載下的壓縮實驗和循環(huán)加卸載實驗，利用分離式霍普金森壓桿（split Hopkinson pressure bar，SHPB）實驗系統(tǒng)進(jìn)行不同加載速率下的沖擊實驗，研究重組竹的破壞形態(tài)，總結(jié)重組竹順紋沖擊破壞的吸能特性，擬為重組竹在如交通護(hù)欄等承受高速沖擊的工程應(yīng)用領(lǐng)域提供科學(xué)依據(jù)和工程指導(dǎo)。

1 材料與實驗方法

為探究重組竹在不同加載速率下的力學(xué)行為，進(jìn)行了順紋準(zhǔn)靜態(tài)壓縮實驗、循環(huán)加卸載實驗和動態(tài)實驗。其中，準(zhǔn)靜態(tài)實驗參照《木材物理力學(xué)試驗方法總則》和《木材順紋抗壓強(qiáng)度試驗方法》進(jìn)行。

1.1 試件制備

重組竹取自福建有竹科技有限公司規(guī)模化生產(chǎn)且在市場廣泛應(yīng)用的商業(yè)產(chǎn)品，加工工藝和加工過程已趨于成熟，制備原材為福建永安地區(qū)的毛竹，竹齡約3～5 年。經(jīng)測量，重組竹的密度和含水率分別為1.06 g/cm和8.52%，密度大小居于常見規(guī)格的中等范圍。選取同一批生產(chǎn)的板材進(jìn)行試樣制備以保證其代表性，取材方法如圖1(a)所示：將每塊板材分為5 個區(qū)域，取區(qū)域A 和B 的部分制備試樣，其余3 部分留存。如圖1(b)所示，準(zhǔn)靜態(tài)壓縮和加卸載試件尺寸為30 mm×20 mm×20 mm，動態(tài)壓縮試件為?20 mm×10 mm 的圓柱，將試件進(jìn)行磨銑以保證試件表面平整光滑，且上下表面保持平行。試件受沖擊方向（厚度方向）為重組竹順紋方向。準(zhǔn)靜態(tài)壓縮試件為10 個，編號為QX1～QX10；動態(tài)實驗中設(shè)計應(yīng)變率不同的4 組實驗，每組3 個試件，共計12 個，編號為DX1～DX12（其中D 指動態(tài)加載，X 指沿著順紋方向（方向）加載）；加卸載試件3 個，編號CX1～CX3。

圖1 重組竹試樣制備Fig. 1 Manufacturing of bamboo scrimber samples for tests

1.2 實驗技術(shù)與方法

采用材料試驗機(jī)（MTS-E45.305）（見圖2(a)）進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)壓縮實驗和循環(huán)加卸載實驗。實驗時，在試件上下表面涂抹潤滑劑以減小摩擦力。準(zhǔn)靜態(tài)單軸壓縮加載采用位移控制，加載速度為0.18 mm/min，對應(yīng)應(yīng)變率為1.0×10s，利用傳感器進(jìn)行數(shù)據(jù)收集。循環(huán)加卸載實驗采用力控制，加載速度控制為300 N/s， 卸載速度控制為500 N/s，循環(huán)升級梯度為5 kN，第1 次加載到荷載為5 kN 時即停止加載并卸載至零，第2 個循環(huán)截止荷載為10 kN， 并以此遞增循環(huán)。在達(dá)到30 kN 后，將循環(huán)梯度減小為2 kN。

圖2 MTS 材料試驗機(jī)和SHPB 實驗平臺Fig. 2 MTS testing machine and SHPB experimental platform

動態(tài)加載采用的SHPB 實驗技術(shù)是建立在一維應(yīng)力波假定和短試件的應(yīng)力/應(yīng)變沿其長度均勻分布（動態(tài)平衡）假定的基礎(chǔ)之上，如圖2(b)所示。SHPB 系統(tǒng)采用的鋁制撞擊桿、入射桿和透射桿均處在彈性狀態(tài)下，其長度分別為600、4000 和3200 mm，直徑均為50 mm。其波速、波阻抗均一致，彈性模量為70 GPa，密度為2.7 g/cm，3 根桿件保證對中以滿足一維應(yīng)力波假定。

實驗時，將試件置于入射桿與透射桿之間，在兩桿處接觸端分別對二者配置保護(hù)套筒裝置以保護(hù)桿件（見圖2(c)），保護(hù)套筒由套筒、墊片和螺母組成。其中墊片材料和直徑與桿件的保持一致，墊片和桿件端部表面平整光滑以保證應(yīng)力波在經(jīng)過接觸面時不產(chǎn)生反射，在實驗前對佩戴保護(hù)套筒裝置的桿件進(jìn)行空打檢測，如圖3 所示。撞擊之后在入射桿上只檢測到入射波而無明顯反射波信號，說明入射桿與透射桿對中情況良好，同時也證實該保護(hù)裝置對實驗結(jié)果無影響。

圖3 佩戴保護(hù)套筒空打波形Fig. 3 Wave profiles with protection

對氣室充氣并驅(qū)動撞擊桿撞擊入射桿產(chǎn)生沖擊荷載，并在入射桿中傳播入射脈沖。試件在該壓縮脈沖作用下高速變形，壓縮脈沖一部分透過試件繼續(xù)傳播至透射桿形成透射脈沖，另一部分因試件與桿件的波阻抗和截面積不同被反射回入射桿，形成反射脈沖。這些脈沖信號以應(yīng)力波的形式被桿上的應(yīng)變片捕捉，并通過惠斯通電橋、信號放大器和瞬態(tài)波形儲存器等組成的測量系統(tǒng)進(jìn)行測量和記錄，而子彈速度則由測速系統(tǒng)測量。在透射桿后面置有吸收桿，吸收桿起到捕獲透射脈沖和最終與阻尼器吸收能量的作用，使得透射桿不再運動，并防止無吸收桿時從透射桿另一端產(chǎn)生可能干擾試件的二次反射波。

SHPB 實驗技術(shù)應(yīng)在實驗過程中保證應(yīng)力平衡和恒定應(yīng)變率。應(yīng)力平衡指在沖擊加載過程中試件內(nèi)的應(yīng)力和應(yīng)變沿著試件長度方向均勻分布，應(yīng)力波效應(yīng)可以被忽略，一般認(rèn)為當(dāng)應(yīng)力平衡因子σ＞0.95 時達(dá)到比較理想的應(yīng)力平衡狀態(tài)。而恒定應(yīng)變率指的是在加載過程中應(yīng)力值達(dá)到70%壓縮破壞強(qiáng)度至壓縮破壞強(qiáng)度這一段時間內(nèi)的應(yīng)變率恒定，通常用恒應(yīng)變率因子κ 來衡量，當(dāng)κ＜30%時可近似認(rèn)為達(dá)到恒定應(yīng)變率水平。應(yīng)力平衡因子σ和恒應(yīng)變率因子κ 分別由下式計算：

圖4 應(yīng)力平衡情況Fig. 4 Stress equilibrium situation

圖5 恒定應(yīng)變率情況Fig. 5 Constant strain rate situation

2 結(jié)果與討論

2.1 實驗結(jié)果

2.1.1 應(yīng)力-應(yīng)變曲線和破壞形態(tài)

準(zhǔn)靜態(tài)壓縮結(jié)果如圖6(a)所示，重組竹試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈線性增長、非線性增長和平臺發(fā)展3 個階段，變形過程如圖7 所示。圖8 為準(zhǔn)靜態(tài)循環(huán)加卸載試驗，可以看出前3 個滯回圈基本重合，說明在第Ⅰ階段的線性增長屬于彈性變形。從第4 個循環(huán)開始，曲線不再卸載至原點而是與應(yīng)變軸交于一大于零的點，該處應(yīng)變?yōu)樗苄詰?yīng)變，說明隨著荷載增大，試件產(chǎn)生了塑性變形，應(yīng)力-應(yīng)變曲線中表現(xiàn)為第Ⅱ階段（非線性變形階段）。隨著變形增大，曲線斜率接近于水平，進(jìn)入平臺期，即第Ⅲ階段，應(yīng)力不再隨著應(yīng)變增長發(fā)生明顯變化，第Ⅱ階段和第Ⅲ階段的變形都為彈塑性變形。進(jìn)入平臺階段的轉(zhuǎn)折點處的應(yīng)力代表屈服強(qiáng)度，平臺階段的應(yīng)力值為平臺應(yīng)力。平臺應(yīng)力與平臺階段的應(yīng)變是衡量材料吸能特性的重要指標(biāo)，應(yīng)力-應(yīng)變曲線圍成的面積越大，吸能性能越好。當(dāng)曲線突然下降，試件的承載能力達(dá)到極限，下降點的應(yīng)力值為壓縮破壞強(qiáng)度。

圖6 重組竹在不同應(yīng)變率下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig. 6 Stress-strain curves of bamboo scrimber under different strain rates

圖7 重組竹準(zhǔn)靜態(tài)壓縮的3 個變形階段Fig. 7 Three deformation stages of bamboo scrimber under quasi-static compression

圖8 循環(huán)加卸載的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig. 8 Stress-strain curves of cyclic loading and unloading tests

圖6(b)～(e)重組竹的沖擊實驗曲線變化特征與準(zhǔn)靜態(tài)相似，基于準(zhǔn)靜態(tài)分析動態(tài)加載下的變形過程也可以分為線性增長、非線性增長和平臺發(fā)展3 個階段，在第Ⅰ階段的線彈性增長過程中，試件內(nèi)部的基體組織和纖維束產(chǎn)生可逆變形，變形在卸載后恢復(fù)。在第Ⅱ階段，試件內(nèi)部的部分胞孔開始塌陷，孔隙逐漸被壓實，纖維束也逐漸屈曲（見圖9），這種微觀變化表現(xiàn)為宏觀上不可逆轉(zhuǎn)的塑性變形，實驗曲線為非線性變化。隨著變形增大，曲線進(jìn)入第Ⅲ階段，應(yīng)力不再明顯變化?；跍?zhǔn)靜態(tài)下的變形機(jī)制推斷重組竹在沖擊加載下的變形過程也分為彈性變形和彈塑性變形階段。屈服強(qiáng)度、壓縮破壞強(qiáng)度和平臺應(yīng)力以及相應(yīng)的變異系數(shù)見表1。其中變異系數(shù)是標(biāo)準(zhǔn)差與均值的比值，反映單位均值上的離散程度：變異系數(shù)越小，則離散程度越小。

表1 重組竹在不同應(yīng)變率下的動態(tài)力學(xué)參數(shù)Table 1 Dynamic mechanical parameters of bamboo scrimber under different strain rates

圖9 重組竹在沖擊加載下的破壞形態(tài)Fig. 9 Failure morphology of bamboo scrimber under impact loading

試件按照應(yīng)變率大小分組，應(yīng)變率接近的分為一組，每組內(nèi)對不同試件的應(yīng)變率、屈服強(qiáng)度和壓縮破壞強(qiáng)度等取平均值（見表1）。由表1 可知，在準(zhǔn)靜態(tài)單軸壓縮實驗中，屈服強(qiáng)度和壓縮破壞強(qiáng)度分別為63.19 和71.68 MPa，對應(yīng)的變異系數(shù)為7.05%和7.60%。在動態(tài)沖擊作用下，當(dāng)平均應(yīng)變率為348 s時，其屈服強(qiáng)度和壓縮破壞強(qiáng)度分別為119.65 和133.81 MPa，對應(yīng)的變異系數(shù)分別為2.34%和1.55%；當(dāng)平均應(yīng)變率提高至635 s時，強(qiáng)度分別提高至161.65 和170.77 MPa，對應(yīng)的變異系數(shù)為3.03% 和2.75%。變異系數(shù)差別較小，證明實驗的重復(fù)性良好。

觀察破壞后的試件（圖9(a)）可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)應(yīng)變率較小（約348 s）時，試件在動態(tài)沖擊荷載下，其正面和側(cè)面均未發(fā)生明顯的宏觀破壞而只有部分彈塑性變形；當(dāng)應(yīng)變率增大至449 s時，試件正面和邊緣出現(xiàn)微小裂縫，說明試件內(nèi)部已經(jīng)產(chǎn)生破壞；當(dāng)應(yīng)變率約為518 s時，在試件的正面和側(cè)面均出現(xiàn)裂紋，且出現(xiàn)裂紋的部位已經(jīng)有脫落趨勢；而當(dāng)應(yīng)變率增大到約635 s時，試件的破壞程度繼續(xù)增大，已經(jīng)可以明顯觀察到部分碎片脫落，且有劈裂、屈曲等破壞形態(tài)，在試件的正面，裂紋無規(guī)則地隨界面線延伸拓展，形成網(wǎng)狀破壞裂紋。圖9(b)～(c) 分別為胞孔結(jié)構(gòu)的塌陷和纖維束屈曲，對應(yīng)加載應(yīng)變率約為635 s，應(yīng)變水平約為14%。

觀察圖7，由第Ⅲ階段應(yīng)力-應(yīng)變曲線和每個階段的試件變形情況發(fā)現(xiàn)，破壞之前的試件經(jīng)歷了較長的應(yīng)力平臺期，應(yīng)變不斷增大的同時應(yīng)力維持在相對穩(wěn)定的水平，同時，在對應(yīng)的試件的變形過程中，可以發(fā)現(xiàn)試件只是發(fā)生了較大形變而并未產(chǎn)生破壞，這種破壞形式及破壞應(yīng)變水平和其他延性材料破壞時類似，屬于延性破壞。

2.1.2 平臺應(yīng)力

圖10 為不同應(yīng)變率水平下的平臺應(yīng)力的情況，通過觀察應(yīng)力-應(yīng)變曲線中的應(yīng)力平臺期，可以分析壓縮過程中塑性變形過程的耗能情況。在平臺期內(nèi)，試件發(fā)生塑性變形，應(yīng)力曲線斜率接近于零。重組竹動態(tài)壓縮過程中的平臺應(yīng)力定義為塑性平臺段的應(yīng)力平均值：

圖10 重組竹在不同應(yīng)變率下的平臺應(yīng)力Fig. 10 The plateau stress of bamboo scrimber under different strain rates

式中：ε為極限應(yīng)變，ε為屈服應(yīng)變，σ為平臺應(yīng)力?？梢园l(fā)現(xiàn)，在動態(tài)應(yīng)變率范圍內(nèi)，隨著應(yīng)變率從348 s增大到635 s，平臺應(yīng)力相應(yīng)地從132.15 MPa 增大至167.58 MPa，而在準(zhǔn)靜態(tài)水平下的平臺應(yīng)力僅為68.35 MPa，表明應(yīng)變率效應(yīng)明顯。

2.2 應(yīng)變率效應(yīng)

材料的應(yīng)變率效應(yīng)可以解釋為：隨著應(yīng)變率的增大，材料的流動應(yīng)力和屈服應(yīng)力隨之不斷增大，且發(fā)生屈服滯后的現(xiàn)象。為了更加直觀地表達(dá)重組竹在受到?jīng)_擊載荷時的應(yīng)變率效應(yīng)，引入動態(tài)增強(qiáng)因子DIF（dynamic increase factor），定義為不同應(yīng)變率下壓縮破壞強(qiáng)度與準(zhǔn)靜態(tài)下壓縮破壞強(qiáng)度的比值，用η 表示：

式中：σ為準(zhǔn)靜態(tài)（應(yīng)變率為1.0×10s）下的壓縮破壞強(qiáng)度，由準(zhǔn)靜態(tài)實驗測得為71.68 MPa；σ為不同應(yīng)變率下的壓縮破壞強(qiáng)度，取表1 中數(shù)值。當(dāng)應(yīng)變率趨近于零時，η 按照定義取1，隨著應(yīng)變率的增大，動態(tài)壓縮破壞強(qiáng)度隨之不斷增大 ，而η 也隨之增大。在以橫坐標(biāo)為應(yīng)變率的坐標(biāo)圖（見圖11）中， DIF 為一條截距為1 的直線，即DIF 與應(yīng)變率呈線性增長關(guān)系（斜率為0.0024）：

圖11 重組竹在不同應(yīng)變率下的動態(tài)增強(qiáng)因子Fig. 11 The dynamic increase factor of bamboo scrimber under different strain rates

式中：為擬合系數(shù)，該值越接近于1，擬合度越好。

2.3 應(yīng)變比能

應(yīng)變比能是材料的體積內(nèi)應(yīng)變能，又稱應(yīng)變能密度。用材料在受到荷載發(fā)生變形至破壞的整個過程的應(yīng)變比能來衡量材料的吸能能力：

對應(yīng)力-應(yīng)變曲線3 個階段進(jìn)行積分分析加載過程中的吸能情況，如圖12 所示。比較應(yīng)變比能在不同應(yīng)變率范圍內(nèi)的曲線（圖12(a)～(e)）可以發(fā)現(xiàn)，應(yīng)變比能與應(yīng)變均呈現(xiàn)線性增長關(guān)系，且在同一應(yīng)變率范圍等級下曲線吻合情況良好，再次驗證了試驗良好的重復(fù)性和較小的變異性。不同應(yīng)變率范圍內(nèi)平均應(yīng)變率所對應(yīng)的平均應(yīng)變比能（該組內(nèi)不同試件的應(yīng)變比能的平均值）見表1，在動態(tài)應(yīng)變率范圍內(nèi)，應(yīng)變比能從348 s的9.38 MJ/m增長到635 s的20.83 MJ/m，在應(yīng)變率增長了1.83 倍的情況下實現(xiàn)應(yīng)變比能提高2.22 倍，比準(zhǔn)靜態(tài)下的5.72 MJ/m提高了3.64 倍，說明重組竹在壓縮過程中，吸收能量的能力隨著應(yīng)變率的增大而提高，增長趨勢如圖12(f)所示。

圖12 重組竹在不同應(yīng)變率下的應(yīng)變比能Fig. 12 The strain energy densities of bamboo scrimber under different strain rates

3 結(jié) 論

（1）準(zhǔn)靜態(tài)壓縮破壞強(qiáng)度為73.68 MPa，應(yīng)變率為348、449、519 和635 s時重組竹的壓縮破壞強(qiáng)度分別為133.81、141.36、142.95 和170.77 MPa。

（2）重組竹材料在沖擊壓縮過程的應(yīng)力-應(yīng)變曲線經(jīng)歷了線性增長、非線性增長和平臺發(fā)展3 個階段，在第Ⅰ階段發(fā)生彈性變形，在第Ⅱ、Ⅲ階段發(fā)生彈塑性變形，破壞類型為延性破壞。

（3）重組竹在沖擊壓縮過程中表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率效應(yīng)，屈服強(qiáng)度和壓縮破壞強(qiáng)度隨著應(yīng)變率的增大而增大，并伴隨屈服滯后的現(xiàn)象。動態(tài)增強(qiáng)因子擬合曲線與應(yīng)變率之間呈線性關(guān)系，斜率為0.0024，可重復(fù)性較好。

（4）重組竹在沖擊壓縮過程中吸收能量的能力隨著應(yīng)變率的增大而提高，以應(yīng)變比能衡量，從10s的5.72 MJ/m增長到635 s的20.83 MJ/m，應(yīng)變比能曲線與應(yīng)變之間存在著近似線性關(guān)系。