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滿深區(qū)塊深井強封堵鉆井液技術(shù)

2022-06-28 01:57喻化民薛莉吳紅玲李海彪馮丹楊冀平魯娜
鉆井液與完井液 2022年2期
關(guān)鍵詞:巖樣泥巖鉆井液

喻化民,薛莉,吳紅玲,李海彪,馮丹,楊冀平,魯娜

(1.中國石油集團渤海鉆探工程技術(shù)研究院,河北任丘 062550;2.中國石油集團華北油田分公司第三采油廠,河北河間 062450)

滿深區(qū)塊位于塔里木盆地塔北與塔中兩大隆起的鞍部[1],是塔里木油田深層油氣勘探開發(fā)的重點新區(qū)。目的儲層奧陶系碳酸鹽巖頂面埋藏深度大于7000 m,是超深斷控巖溶為主的碳酸鹽巖油氣藏。深井鉆探需穿越多套地質(zhì)層序,存在地溫梯度高、巖性特殊多樣、斷裂破碎程度高和伴生高壓鹽水等諸多難點[2-4],對鉆井液技術(shù)要求較高。前期部署的深探井上部地層施工順暢,機械鉆速較高;而中深部時有發(fā)生阻卡、坍塌掉塊、擴徑、卡鉆和井漏等不同程度井壁失穩(wěn)[5-14]。具體表現(xiàn)為三疊系、石炭系和志留系泥巖剝蝕掉塊,二疊系火成巖漏失與垮塌,奧陶系桑塔木組泥巖坍塌與憋阻等。井壁失穩(wěn)極易造成井眼不規(guī)則,甚至經(jīng)反復(fù)劃眼、倒劃眼后上提下放時仍有掛卡顯示,頂驅(qū)頻繁憋停,嚴重滯緩了勘探與開發(fā)進程。由于各服務(wù)公司鉆井液處理理念上的差異和對地層的認識不充分,此問題仍未能得到有效解決。針對該區(qū)塊中深部地層井壁失穩(wěn)難題,室內(nèi)開展強封堵鉆井液體系技術(shù)研究,該技術(shù)在現(xiàn)場應(yīng)用中取得較好的應(yīng)用效果。

1 地層特點及鉆井液技術(shù)對策

1.1 地層巖性及鉆井液難點

由鄰井資料可知:該區(qū)塊發(fā)育多條走滑斷裂,形成多個斷控縫洞型碳酸鹽巖圈閉。根據(jù)壓力預(yù)測確定了四開井身結(jié)構(gòu),三個必封點分別對應(yīng)封隔地表疏松地層、二疊系火成巖易漏地層及一間房組頂以上伴生高壓鹽水地層。

一開井段:鉆遇第四系至新近系地層,巖性為泥巖、泥質(zhì)粉砂巖和粉砂巖不等厚互層,易水化造漿,易形成虛厚泥餅,易造成泥包鉆頭和阻卡。

二開井段:鉆遇新近系至石炭系地層,上部巖性為泥巖、泥質(zhì)粉砂巖和粉砂巖不等厚互層,中部三疊系以含礫細砂巖與砂質(zhì)小砂礫為主,間雜碳質(zhì)泥巖;二疊系為凝灰?guī)r及玄武巖;下部石炭系為泥巖、鈣質(zhì)粉砂巖與泥灰?guī)r、灰?guī)r略等厚互層。三疊系泥巖膠黏性強,易造成泥包;二疊系、石炭系微裂縫發(fā)育,易發(fā)生剝蝕性掉塊,易造成阻卡、擴徑和“糖葫蘆”井眼。

三開井段:鉆遇石炭系至奧陶系一間房頂?shù)貙?,上部志留系為粉砂質(zhì)泥巖與細砂巖、含瀝青質(zhì)細砂巖互層。中下部奧陶系鐵熱克阿瓦提組為細砂巖、粉砂巖、泥質(zhì)粉砂巖、綠灰色泥巖不等厚互層;桑塔木組以泥灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r為主,常發(fā)育侵入巖。鐵熱克阿瓦提組和桑塔木組存在破裂帶,破碎程度高,且發(fā)育高壓鹽水層,地層承壓能力低,易垮塌掉塊,造成阻卡、憋鉆,且伴生高壓鹽水易溢流污染浸泡井壁。

四開井段:鉆遇奧陶系一間房組地層,巖性為亮晶、泥晶砂屑灰?guī)r夾泥晶灰?guī)r及生屑灰?guī)r,地層縫洞發(fā)育,易漏、易溢流,且含H2S 含量高,安全風險大。

1.2 井壁失穩(wěn)機理分析

1.2.1 黏土礦物成分分析

取鄰井中深部不同地層代表性巖樣進行全巖X-射線衍射和黏土礦物成分分析,巖石礦物成分以石英和方解石為主,含少量斜長石,石英含量為31.2%~47%;黏土礦物含量在14.5%~63%,以伊利石和伊/蒙混層為主,局部富含高嶺石和綠泥石。各地層組分占比差異大,T 地層伊/蒙混層含量范圍在74%~94%;P 地層伊/蒙混層含量在50%~83%;C 地層伊/蒙混層含量在16%~67%,局部含高嶺石量達71%;D 地層伊/蒙混層含量在18%~87%,局部含綠泥石量達46%~71%;S 地層伊利石含量在24%~64%,伊/蒙混層含量在10%~56%;O 地層伊利石含量在18%~54%,伊/蒙混層含量在17%~50%;地層具有潛在水化能力,且膨脹性存在較大差異。具體情況見表1。

表1 滿深區(qū)塊各層段黏土礦物組分平均相對含量

1.2.2 微觀結(jié)構(gòu)特征

取鄰井中深部不同地層代表性巖樣進行SEM電鏡掃描分析,可以看出三疊系巖樣結(jié)構(gòu)松散,孔隙較發(fā)育,黏土礦物以伊蒙混層為主;石炭系巖樣微裂縫和溶蝕孔隙發(fā)育,黏土礦物組分以伊利石和伊蒙混層為主;志留系巖樣構(gòu)造較疏松,微裂縫發(fā)育,黏土礦物組分以伊蒙混層和伊利石為主;奧陶系桑塔木組巖樣構(gòu)造疏松,微裂縫、孔隙發(fā)育,黏土礦物組分以伊蒙混層和伊利石為主。

1.2.3 井壁失穩(wěn)機理分析

結(jié)合地質(zhì)特征、室內(nèi)巖樣礦物組分測試、電鏡掃描結(jié)果及現(xiàn)場鉆井情況中可知:滿深區(qū)塊中深部地質(zhì)條件復(fù)雜,巖性多樣,地層斷裂破碎,微裂縫發(fā)育,外來液相侵入易造成井壁失穩(wěn),導(dǎo)致井漏、剝落掉塊、阻卡和擴徑等井下復(fù)雜,分析如下。

1)地層應(yīng)力平衡破壞引起的井壁失穩(wěn)。滿深區(qū)塊經(jīng)歷了加里東、海西、燕山、喜馬拉雅等多期地質(zhì)構(gòu)造運動,地層存在傾角,當井眼被鉆開后,原有應(yīng)力平衡被破壞,根據(jù)剪切破裂理論模型,鉆井液液柱壓力不足以支撐時,井壁周圍巖石所受應(yīng)力超過巖石本身極限強度,發(fā)生力學失穩(wěn),產(chǎn)生剪切破壞造成剝落、坍塌等。

2)“水力劈裂”作用引起的井壁失穩(wěn)。滿深區(qū)塊中深部地層巖石被壓實,基巖致密,微裂縫或?qū)永戆l(fā)育,在地應(yīng)力或鉆井液液柱壓力作用下,鉆井液的侵入將產(chǎn)生誘導(dǎo)裂縫,引起地層內(nèi)部微裂縫的擴展。具體表現(xiàn)為對密度較敏感,易垮易漏。

3)水化膨脹作用引起井壁失穩(wěn)。滿深區(qū)塊中深部地層的黏土礦物含量高,以伊利石和伊/蒙混層為主,局部富含高嶺石和綠泥石,水敏性泥巖和硬脆性泥巖2 種典型巖樣相互共存,各礦物組分占比差異大,地層具有潛在的水化能力,且膨脹性存在較大差異。隨著井深的增加,水化作用有所減弱,多屬于弱膨脹、硬脆性泥巖[15-18]。①水敏性泥巖:水化作用造成巖石內(nèi)膨脹壓增加,改變了井周應(yīng)力分布,減小了巖石的有效應(yīng)力,同時使得巖石顆粒間膠結(jié)力減弱,巖石強度降低,坍塌壓力增加;②硬脆性泥巖:巖石微裂縫發(fā)育,黏土礦物組分水化能力、水化速度和膨脹程度存在差異,誘發(fā)次生裂隙,加強水力劈裂作用,導(dǎo)致巖石剝蝕、崩塌、掉塊。

1.3 鉆井液技術(shù)對策

滿深區(qū)塊中深部地層巖石礦物組成,微觀構(gòu)造、孔滲性質(zhì)等具有個體性和特殊性。現(xiàn)用聚磺體系在高溫穩(wěn)定性、流變性控制和抗污染性等方面有不錯表現(xiàn),而在化學抑制、化學封堵方面有所欠缺,不能完全滿足鉆井需要。將聚磺體系改造成KCl 聚磺體系可使鉆井液抑制性得到較大程度提高,但單一技術(shù)措施依舊無法改善井下情況,無法徹底根除井壁失穩(wěn)問題。研究發(fā)現(xiàn):水力劈裂和泥頁巖水化不等速膨脹引起的井壁失穩(wěn)是該區(qū)塊中深部事故復(fù)雜較多的根本原因。除了滿足合適的密度外,提高鉆井液的抑制性和封堵性是提高井壁穩(wěn)定性的技術(shù)關(guān)鍵。采用“物理支撐+化學抑制封堵”多元防塌技術(shù)對策,通過優(yōu)選抑制劑、封堵防塌劑和抗溫耐鹽降濾失劑等關(guān)鍵處理劑,構(gòu)建出適用于深井的強封堵鉆井液體系,預(yù)期可降低井壁失穩(wěn)可能性,達到減少井下復(fù)雜、提高鉆井時效的目的。

2 室內(nèi)研究

2.1 強封堵鉆井液體系配方

2.1.1 泥頁巖抑制劑優(yōu)選

取鄰井T 地層的代表性巖樣,采用滾動回收率實驗對其抑制性能進行評價,測得巖樣在清水、5%KCl、2%NH4-HPAN-2、2%聚合醇、2%聚胺、0.3%IND30 和2%硅酸鈉中的滾動回收率分別為22.9%、56.70%、40.20%、36.50%、64.60%、71.16%、32.40%。由此可知,大分子聚合物IND30 可以較好地包被抑制泥巖水化分散,其滾動回收率高達71.16%;KCl、聚胺滾動回收率分別為56.7%、64.6%,說明其抑制泥頁巖水化分散效果也較好??紤]到流變性控制、成本和使用方便度等其他因素,優(yōu)先選用KCl 作為泥頁巖抑制劑,輔助使用IND30 和聚胺。KCl 加量對鉆井液性能的影響如表2 所示。由表2 可知,隨著KCl 加量的增加,鉆井液的黏度、切力逐漸降低,濾失量逐漸增大,泥巖滾動回收率逐漸提高;當KCl 加量為5%時,鉆井液黏度、切力趨于穩(wěn)定;當KCl 加量為7%時,鉆井液抑制泥巖水化分散和抑制膨脹能力最強。

表2 KCl 加量對鉆井液性能的影響

2.1.2 封堵防塌劑優(yōu)選

結(jié)合前期研究成果,150 ℃時,SMP-1 和SMP-2 降濾失效果較差,SMP-3 降濾失效果相對較好,且流變性控制較好;180 ℃時,SMP-1 和SMP-2 降濾失效果有所改善;SMP-3 降濾失效果仍較好,故選用SMP-3 作為主降濾失劑。以實驗漿配方為基漿,分別加入不同封堵防塌劑,加重至鉆井液密度為1.36 g/cm3,測試其老化后的性能,結(jié)果見表3。如表3 所示,在150 ℃滾動16 h 后,DYFT-2 和FT-1A 的中壓濾失量、120 ℃和150 ℃高溫高壓濾失量相對較小,說明其封堵效果較好。SY-A01 在120 ℃時高溫高壓濾失量小于15 mL,在井溫120 ℃及以下時,也可以選用為封堵防塌劑。加入超細碳酸鈣YX 幾乎不影響鉆井液流變性,濾失量降低。

表3 在基漿中加入不同防塌劑的性能(150 ℃、16 h)

封堵防塌劑的優(yōu)選復(fù)配性能評價實驗見表4。由表4 可以看出,在150 ℃滾動16 h 后,DYFT-2 和FT-1A 復(fù)配使用可以降低中壓濾失量和高溫高壓濾失量,說明復(fù)配后的封堵效果更好;加入超細碳酸鈣YX、隨鉆堵漏劑SQD-98 或DF-1,鉆井液的黏度、切力略增,濾失量進一步降低,說明其粒徑配比得到優(yōu)化,封堵效果得到加強。

表4 封堵防塌劑優(yōu)選復(fù)配性能評價實驗(150 ℃、16 h)

2.1.3 輔助降濾失劑優(yōu)選

收集油田常用抗溫耐鹽降濾失劑,進行對比評價實驗,結(jié)果見表5。由表5 可以看出:在150 ℃滾動老化16 h后,XCD-LV 可以增加基漿初終切力,但其濾失量相對較大,說明其抗溫性較差;CMC-LV 和PAC-LV 可以增加基漿塑性黏度和動切力,同時濾失量較小,說明其抗溫性和降濾失效果較好;當PAC-LV 與KJAN、NH4-HPAN-2、JNF-3 和TYJS-1 復(fù)配使用時,可以達到維持相對低黏度、高切力;降低濾失量效果,說明復(fù)配后降濾失效果進一步加強。

表5 降濾失劑優(yōu)選性能評價實驗(150 ℃、16 h)

2.1.4 強封堵鉆井液配方的確定

通過大量的室內(nèi)實驗,進一步優(yōu)化了抗溫耐鹽降濾失劑,封堵防塌劑和其他輔助處理劑加量配比,最終形成了強抑制強封堵鉆井液的配方如下。

4%膨潤土漿+0.4% NaOH+0.3%PAC-LV+3%SMP-3+3%SPNH+2%JNF-3(或 PSC-2)+2%DYFT-2+2%FT-1A(或SY-A01)+2%YX +2% SQD-98+2%LE-5+7%KCl+重晶石

2.2 強封堵鉆井液性能

為維護中深部地層井壁穩(wěn)定,需提高鉆井液的抑制和封堵防塌性能,以滿足現(xiàn)場鉆井需要。因此,主要評價強封堵鉆井液的抗溫性、抑制性、封堵性和抗污染性等指標以驗證其適應(yīng)性。

2.2.1 抗溫性

根據(jù)前期部署探井地質(zhì)和工程設(shè)計資料,滿深區(qū)塊井深約為8000 m,預(yù)計中深部地層溫度為150 ℃,漏失當量密度最高為1.36 g/cm3,以此為依據(jù)來評價強封堵鉆井液的抗溫性,實驗結(jié)果如表6 所示。

表6 強封堵鉆井液抗溫性能評價實驗

由表6 可知,在150 ℃下,滾動老化前后相比黏度、切力略微下降,濾失量有所降低,說明老化后鉆井液性能更趨于穩(wěn)定,老化48 h 后鉆井液黏度、切力仍能維持較高程度,濾失量仍較低,說明其抗溫性較好;在180 ℃下,黏度、切力有所降低,濾失量有所增加,鉆井液仍能維持API 濾失量小于5 mL,高溫高壓濾失量小于15 mL,說明其抗溫性能滿足180 ℃高溫條件。

2.2.2 抑制性

稱取滿深區(qū)塊已鉆井T,S 地層代表性巖樣做滾動回收實驗和水化膨脹實驗。T 地層巖樣滾動老化條件120 ℃×16 h,S 地層巖樣滾動老化條件140 ℃×16 h,結(jié)果見圖1。由圖1 可知,在強封堵鉆井液中,T 地層巖樣滾動回收率為89.36%,S 地層巖樣滾動回收率為91.33%,T 地層巖樣膨脹率為7.3%,S 地層巖樣膨脹率為4.3%,均遠優(yōu)于自來水;說明鉆井液抑制泥頁巖水化膨脹能力強。

圖1 強封堵鉆井液抑制性評價實驗結(jié)果對比圖

2.2.3 封堵性

采用高溫高壓可視型砂床濾失儀對強封堵鉆井液封堵能力進行評價,用不同粒徑石英砂模擬地層大小裂隙,結(jié)果見表7。由表7 可以看出,在不同粒徑砂床條件下,強封堵鉆井液8 h 侵入砂床的深度均較小,說明強封堵鉆井液可以有效封堵不同砂粒間微裂隙,形成致密封堵層,阻止鉆井液繼續(xù)侵入,封堵效果較好。

表7 強封堵鉆井液鉆井液砂床封堵性評價實驗

2.2.4 抗鹽水污染性

由調(diào)研資料知:奧陶系地層鐵熱克阿瓦提組和桑塔木組發(fā)育高壓鹽水,易溢流污染鉆井液?;灧党鳆}水性能知,其氯離子含量較高,鈣離子含量與淡水幾乎一樣,以此為依據(jù),用飽和NaCl 鹽水模擬地層水對強封堵鉆井液進行污染實驗,結(jié)果見表8。由表8 可以看出,強封堵鉆井液在加入10%飽和鹽水后,鉆井液黏度、切力有所降低,濾失量有所增加,鉆井液性能仍能維持較好;在加入15%飽和鹽水后,鉆井液密度,黏度、切力均有較大程度降低,濾失量增加較多,鉆井液性能遭到一定程度破壞,需及時補加處理劑才能維護至較好,說明其抗鹽水污染限為10%。

表8 在強封堵鉆井液中加入飽和鹽水的抗鹽水污染性能

3 現(xiàn)場應(yīng)用

ManS5-H4 井是部署在滿深區(qū)塊滿深5 井區(qū)的一口超深水平井,目的層位為奧陶系一間房組。該井采用四開井身結(jié)構(gòu),一開采用Φ444.5 mm 鉆頭開鉆,鉆進至井深1200 m 中途完鉆,下入Φ339.7 mm表層套管封固地表疏松地層;二開采用Φ311.2 mm鉆頭開鉆,鉆進至井深4830 m 中途完鉆,下入Φ244.5 mm 技術(shù)套管封固二疊系易漏地層;三開采用Φ215.9 mm 鉆頭開鉆,鉆進至井深7652 m 中途完鉆,下入Φ177.8 mm 技術(shù)套管封固目的層頂部伴生高壓鹽水層;四開采用Φ152.4 mm 鉆頭開鉆,鉆進至井深8116 m 完鉆,裸眼完井。

3.1 鉆井液現(xiàn)場施工工藝

1)體系轉(zhuǎn)換。鉆進至三疊系后,在兩循環(huán)周內(nèi)均勻加入高濃度鉀聚磺膠液,同時加入2%~3%瀝青類防塌劑徹底轉(zhuǎn)化為強封堵鉆井液。隨著井深的增加,預(yù)測井底溫度達到120 ℃后,選用SMP-3 作為酚醛樹脂類處理劑,同時合理使用固控設(shè)備,有效清除劣質(zhì)固相。造斜點后逐漸提高潤滑劑含量,水平段維持含油量在4%~6%,確保鉆井液具有良好的抗溫、抗污染和潤滑防卡能力。

2)密度控制。參照三壓力剖面預(yù)測,根據(jù)地層壓力監(jiān)測和振動篩返砂情況合理調(diào)整鉆井液密度范圍,三疊系、二疊系、石炭系、泥盆系、志留系、奧陶系桑塔木組地層密度分別控制為1.25~1.27 g/cm3、1.27~1.28 g/cm3、1.28~1.3 g/cm3、1.33~1.35 g/cm3、1.33~1.36 g/cm3、1.36~1.40 g/cm3,確保在力學支撐上維持井壁穩(wěn)定。

3)抑制性控制。維持井漿中KCl 含量在7%左右。并監(jiān)測K+含量,三疊系K+含量控制在25 000 mg/L 以上,二疊系K+含量30 000 mg/L 以上,志留系及以下地層K+含量20 000 mg/L 以上。當發(fā)現(xiàn)巖屑黏軟,及時補充KCl。也可向井漿中加入0.5%~2%聚胺進一步增強抑制性,加之前注意做好小型實驗。

4)封堵性調(diào)控。將瀝青類防塌劑、超細碳酸鈣YX 和隨鉆堵漏劑SQD-98 復(fù)配使用加強封堵,并定期不斷補充提高封堵效果。二疊系前加入3%瀝青類防塌劑,進入二疊系提高至5%左右,同時補入2%超細碳酸鈣YX,1-2%隨鉆堵漏劑SQD-98。隨井深增加選用軟化點匹配的瀝青類防塌劑,三疊系、二疊系選用瀝青軟化點在115~125 ℃,石炭系、志留系選用125~135 ℃,奧陶系桑塔木組宜選用135 ℃以上。同時嚴格控制鉆井液中壓濾失量在5.0 mL 以內(nèi),三疊系高溫高壓濾失量在12.0 mL 以內(nèi),二疊系及以下地層高溫高壓濾失量在10.0 mL 以內(nèi),減緩或避免泥頁巖水化膨脹引起的井壁失穩(wěn)。

3.2 鉆井液應(yīng)用效果分析

為了維護中深部地層井壁穩(wěn)定,避免井下復(fù)雜,保障該井順利鉆進,在三疊系地層及以下井段(3500~8116 m)應(yīng)用了強封堵防塌鉆井液。其應(yīng)用效果如下。

1)ManS5-H4 實鉆鉆井液性能見圖2。強封堵鉆井液能適應(yīng)井深和地層特點變化,性能穩(wěn)定,流變性好,濾失量低,能滿足該井中深部復(fù)雜地層復(fù)雜井眼軌跡鉆井需求,無鉆井液相關(guān)事故發(fā)生,電測、下套管等作業(yè)均一次性到位,應(yīng)用效果較好。由圖2 可知:強封堵鉆井液各開次性能穩(wěn)定,動切力基本維持在5 Pa 左右,中壓濾失量小于5 mL,高溫高壓濾失量小于10 mL,能滿足攜巖返砂,清潔井眼鉆井需求,巖屑規(guī)整代表性好。

圖2 ManS5-H4 實鉆鉆井液性能

2)強封堵鉆井液抑制性強,能有效抑制泥巖水化分散膨脹,降低水化不等速井壁失穩(wěn)風險。如圖3 所示,該井井眼規(guī)則,井徑擴大率較小,起下鉆過程井眼通暢,無掛阻現(xiàn)象發(fā)生。井徑擴大率能控制在鉆井設(shè)計要求范圍。二開井段井徑平均擴大率為4.28%,三開井段井徑平均擴大率為6.75%。

圖3 ManS5-H4 井井徑擴大率

3)強封堵鉆井液采用多元協(xié)同封堵防塌,將瀝青類防塌劑、超細碳酸鈣YX 和隨鉆堵漏劑SQD-98 復(fù)配使用,能封堵地層微裂縫間隙,在近井壁帶形成致密封堵層,阻止鉆井液固液相侵入地層,降低水力劈裂和水化不等速膨脹井壁失穩(wěn)風險。同時也間接提高了地層的承壓能力,在力學支撐上維持井壁穩(wěn)定。該井三開井段使用鉆井液密度最高為1.38 g/cm3,大于漏失壓力當量密度1.36 g/cm3,鉆進過程,無掉塊現(xiàn)象發(fā)生,漏失量較鄰井大幅降低。

4)強封堵鉆井液抗鹽水污染能力強。在奧陶系桑塔木組用1.38 g/cm3密度鉆進至井深7011.31 m時遇高壓鹽水層,溢流鹽水當量密度達1.43 g/cm3,氯離子含量高達120 000 mg/L,在關(guān)井壓穩(wěn)鹽水過程中,井眼通暢,無垮塌掉塊現(xiàn)象發(fā)生,鉆具能輕松順利起出,起下鉆無掛卡現(xiàn)象。電測該井段最大井徑擴大率為16.9%,溢流發(fā)生后現(xiàn)場變更為控壓鉆進工藝,在微溢情況下,鉆井液流變性能保持穩(wěn)定,能滿足懸浮攜巖,無垮塌現(xiàn)象發(fā)生,能滿足復(fù)雜地層復(fù)雜工藝鉆進需求。

4 結(jié)論

1.滿深區(qū)塊中深部地層黏土礦物含量高,組分差異大,具有潛在水化和膨脹性差異性,水力劈裂作用和水化膨脹不等速是造成井壁失穩(wěn)的最直接原因,提高鉆井液抑制性和加強封堵性是解決井壁失穩(wěn)問題的技術(shù)關(guān)鍵。

2.針對滿深區(qū)塊中深部地層巖性特點和鉆井液技術(shù)難點,采用瀝青類防塌劑、超細碳酸鈣和隨鉆堵漏劑多元協(xié)同加強封堵防塌,構(gòu)建了強封堵鉆井液體系,經(jīng)評價該體系鉆井液抗溫性達180 ℃、中壓濾失量為3.0 mL,高溫高壓濾失量為10.6 mL/150 ℃、能封堵20~120 目不同粒徑石英砂間微孔隙。具有抗溫性好,濾失量低,抑制性強和封堵性好等技術(shù)特點。

3.強封堵鉆井液體系在ManS5-H4 井成功應(yīng)用,解決了該井中深部地層阻卡、坍塌掉塊和擴徑等井壁失穩(wěn)問題,鉆井液施工過程中,井眼通暢,井徑規(guī)則,巖屑代表性好,無鉆井液事故發(fā)生,井下復(fù)雜大幅減少,能滿足復(fù)雜地層復(fù)雜工藝鉆進需要,提高了鉆井綜合效益,取得較好應(yīng)用效果。

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高應(yīng)力狀態(tài)下大理巖受異源擾動聲發(fā)射響應(yīng)研究 ①
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風化泥巖地質(zhì)斷層水疏排工藝探討
頻繁動力擾動對圍壓卸載中高儲能巖體的動力學影響*
靜水壓力對巖石在等離子體沖擊下 壓裂效果的影響*
高密度鉆井液技術(shù)的現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢
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