蘇 鵬

（晉能控股集團同發(fā)東周窯煤業(yè)有限公司，山西 大同 037100）

0 引 言

經(jīng)過多年的發(fā)展，綜合機械化放頂煤開采已經(jīng)成為我國厚煤層的主要開采方法，得到了大面積的推廣應用，取得了顯著的經(jīng)濟和社會效益。與一次采全高相比，綜放開采工作面端面穩(wěn)定性差、煤壁發(fā)生片冒的頻率高，不僅影響工作面的正常生產(chǎn)，而且對工人的安全造成威脅。而工作面回采中遇到斷層等地質(zhì)構(gòu)造時，煤壁穩(wěn)定性進一步惡化，治理難度大幅增加[1-4]。因此，進行綜放工作面過斷層煤壁片幫穩(wěn)定性研究，形成一套有效的控制技術(shù)，對實現(xiàn)綜放工作面的正常、安全回采具有重要的意義。

1 工作面概況

1.1 地質(zhì)條件

東周窯礦8103 工作面位于859 水平一盤區(qū)，工作面平均標高為+923 m，地面平均標高+1 431 m。工作面北部為采區(qū)3 條大巷，西部為8102 采空區(qū)，南部及東部為實體煤。所采煤層為山西組4 號煤，總厚度為7.2 m，煤層結(jié)構(gòu)復雜，含有2～4 層夾矸石，最大為2.4 m，最小為0.4 m，平均0.6 m，巖性多為砂質(zhì)泥巖、炭質(zhì)泥巖、泥巖、煌斑巖。根據(jù)工作面周邊地質(zhì)鉆孔BK46、J27、B1515、B1914 及掘進過程中揭露情況，煤層頂?shù)装鍘r性如圖1 所示。

圖1 4 號煤頂?shù)装鍘r性

工作面范圍內(nèi)兩巷掘進過程中實際揭露17 條斷層。根據(jù)以往4 號煤工作面的回采經(jīng)驗，3 m 以上的斷層對生產(chǎn)的影響較大。該工作面落差大于3 m的有9 條，見表1。其中位于運料巷的5103-02 斷層落差最大，為15 m，位于工作面前方1 196 m 處。

表1 8103 工作面3 m 以上斷層統(tǒng)計

1.2 生產(chǎn)條件

工作面開切眼長度233 m，推進距離1 517 m，采用綜合機械化后退式放頂煤開采，采高為3.2 m，放煤厚度4.0 m，采放比約為1∶1.2，自然垮落法管理采空區(qū)頂板，工作面主要設(shè)備見表2?；炯艿闹行木酁? 750 mm，工作阻力為13 000 kN，底板前端比壓2.64 MPa，支護強度1.23 MPa。

表2 8103 工作面主要開采設(shè)備

8103 工作面采用“四六”制作業(yè)方式。早班檢修設(shè)備，其余班生產(chǎn)出煤。工作面循環(huán)進尺0.8 m，每天完成6 個正規(guī)循環(huán)，日進尺4.8 m。

2 片幫特點及原因分析

2.1 片幫特點

在工作面回采過程中，進行了3 周期來壓約40 m 范圍的礦壓觀測，對工作面煤壁的片冒情況進行統(tǒng)計，由統(tǒng)計可以看出，8103 工作面煤壁片幫主要有以下特點：

1）片幫尺寸。片幫長度集中在4 m 以上，占比83%，其中片幫長度2～3 m 之間的發(fā)生頻率最大。片幫高度主要集中在2 m 以下，占比85%。見圖2。

圖2 工作面片冒統(tǒng)計

2）片幫位置和形式。片幫位置主要集中在煤壁的上分層，片幫形式為拉伸破壞和剪切破壞，如圖3所示。

圖3 8103 工作面主要片幫形式

3）斷層附近的片幫更加嚴重。5103-03 斷層落差為7.0 m，工作面推進至該斷層附近時發(fā)生了回采以來的最大片幫，片幫尺寸為6.2 m×3.1 m×2.3 m（長×高×深），對生產(chǎn)造成了嚴重影響。

2.2 片幫原因

綜合分析，造成8103 綜放工作面煤壁片幫的主要因素有：

1）實驗室測試表明，4 號煤的單軸抗壓強度為9.7 MPa，折算成普氏系數(shù)為0.97，為松軟煤層，內(nèi)部節(jié)理裂隙發(fā)育程度高，受工作面集中應力的影響，極易沿裂隙面發(fā)生滑落形成片幫。

2）采用綜放開采，超前支承壓力分布范圍大，加大了支架上方頂煤的破碎程度，水平位移大，在支架前方漏頂。

3）工作面斷層分布密集，受斷層影響煤層本身的塑性破壞區(qū)域范圍大，工作面回采至斷層附近時，斷層活化，煤壁發(fā)生沿斷層面的滑移造成失穩(wěn)。

4）工作面支架管理存在短板，多個液壓支架的位態(tài)不正，頂梁抬頭現(xiàn)象嚴重，初撐力不足，漏液多，工作阻力低，對頂板的支護效果差。

5）煤壁片幫后未及時采取措施，無支護空間的增大誘發(fā)了冒頂?shù)陌l(fā)生，形成了片幫-冒頂-片幫的惡性循環(huán)，加劇了工作面片冒的程度。

3 數(shù)值模擬分析

3.1 模型的建立

以8103 工作面的地質(zhì)生產(chǎn)條件為基礎(chǔ)，采用UDEC 數(shù)值模擬軟件對影響煤壁片幫的因素進行分析。

圖4 UDEC 數(shù)值計算模型

工作面推進方向為x 軸方向，豎直方向為y 軸。模型尺寸為150 m×60 m，圍巖本構(gòu)關(guān)系為摩爾-庫倫模型?；卷攭K度為6.0 m×4.0 m，直接頂塊度為2.0 m×1.5 m，割煤和放煤的塊度一致，均為0.25 m×0.25 m。數(shù)值計算模型如圖4 所示。

上部邊界約束條件為應力邊界，下部邊界條件為位移邊界，工作面回采方向可自由移動，豎直方向固定鉸支。模型兩側(cè)為煤體和頂?shù)装鍘r體，采用位移邊界條件，豎直方向自由運動，x 方向固定。

以平均不平衡力達到最大不平衡力的1/15 000，視模型為原巖應力狀態(tài)。

3.2 模擬方案

主要模擬端面距和支架工作阻力對煤壁片幫、冒頂?shù)挠绊懗潭?，主要的模擬方案為：

1）端面距對煤壁穩(wěn)定性影響。保持支架工作阻力為10 400 kN 不變，模擬端面距為0.00、250、500、750、1 000、1 250 m 6 種情況下煤壁的片冒情況。

2）支架工作阻力對煤壁穩(wěn)定性影響。保持端面距為0.5 m 不變，模擬工作阻力為11 500 、12 000 、12 500、13 000、13 500、14 000 kN 時的煤壁穩(wěn)定性。

3.3 模擬結(jié)果分析

圖5 數(shù)值模擬結(jié)果（端面距0.5m）

端面距為0.5 m 時，煤壁片冒情況的數(shù)值模擬結(jié)果如圖5 所示。

根據(jù)6 種方案的數(shù)值結(jié)果，可得到端面距對煤壁穩(wěn)定性關(guān)系曲線，如圖6 所示。

由圖6（a）可以看出，端面穩(wěn)定性與端面距的大小成近似反比例關(guān)系，端面距越大，端面穩(wěn)定性越差。當端面距小于500 mm 時，煤壁片冒尺寸較小，一般在260 mm 以下，端面控制效果好。當端面距超過500 mm 時，隨著端面距的增大，端面穩(wěn)定性急劇降低，當端面距為1.5 m 時，片幫超過1.0 m，冒頂超過1.5 m，煤壁片冒難以控制。

由圖6（b）可以看出，支架工作阻力對端面失穩(wěn)有較好的控制效果。當支架工作阻力從11 500 kN升至13 000 kN 的過程中，煤壁片幫、冒頂尺寸呈直線下降，下降速率大。但當工作阻力由13 000 kN 提高至14 000 kN 時，片幫、冒頂?shù)某叽缫灿兴鶞p小，但降幅較小。

圖6 端面穩(wěn)定性影響因素模擬結(jié)果

由數(shù)值模擬結(jié)果可知，8103 工作面的端面距應控制在500 mm 以內(nèi)，支架工作阻力為13 000 kN，當前支架選型合理。

4 控制措施及效果

通過對8103 工作面片幫特點及原因的分析，結(jié)合數(shù)值模擬的分析結(jié)果，在8103 工作面采取以下控制措施。

4.1 玻璃鋼錨桿加固

對于一般片幫區(qū)域在煤壁上補打玻璃鋼錨桿加固。錨桿規(guī)格為φ20 mm×2 500 mm，采用2 卷K2345 樹脂藥卷錨固，布置方式為“二一二”五花布置，2 根錨桿的上位錨桿距頂800 mm，間距為700 mm，單根錨桿布置在2 根錨桿之間，距頂板1 500 mm，如圖7 所示。錨桿排距視現(xiàn)場情況而定，保持在800～1 000 mm 之間。所有的錨桿配木托盤，規(guī)格為300 mm×300 mm×50 mm（長×寬×厚）、孔徑為22 mm。

圖7 玻璃鋼錨桿布置示意圖（單位：mm）

4.2 注漿加固

注漿可以提高煤體的物理力學性能，提高煤壁穩(wěn)定性，但注漿成本相對較高。因此，一般在工作面通過斷層或片幫嚴重時采取注漿措施。注漿孔布置見圖8。上排注漿孔距離頂板600 mm，向上傾斜20°，下排注漿孔距離頂板1 600 mm，垂直煤壁，上下排交錯布置，排距為3 000 mm。注漿孔φ32 mm，孔深為8 000 mm，注漿壓力不得大于8 MPa，當有漿液流出時及時調(diào)整壓力或停止注漿。

圖8 注漿孔布置圖（單位：mm）

4.3 其他措施

1）保證支架初撐力和工作阻力。當支架出現(xiàn)片冒造成不接頂時，要及時采取背板接頂?shù)却胧苊庵С袎毫ο蚯胺睫D(zhuǎn)移，加劇片幫。

2）及時移架。滯后采煤機2 個支架開始移架，并且?guī)阂萍?，移架過程中支架降低高度不得超過80 mm，貼頂前移。

3）加強煤壁片幫預警監(jiān)測。加強對工作面全長、全時段的礦壓觀測，加強煤壁片幫預警，一旦出現(xiàn)支架工作阻力驟降及位態(tài)不正等情況，及時采取措施加固煤壁。

4.4 治理效果

采取以上措施后，8103 工作面煤壁片幫冒頂?shù)陌l(fā)生頻率明顯降低，片幫范圍有明顯改善。最大片幫長度由6.2 m 變?yōu)?.5 m，片幫深度和高度均小于1.5 m，經(jīng)過落差最大的斷層5103-02 時，由于提前采取了注漿加固措施，工作面正?；夭桑从^測到明顯片幫，工作面煤壁穩(wěn)定性控制取得了理想的效果。

5 結(jié) 論

1）8103 綜放工作面片幫長度集中在4 m 以上，高度主要集中在2 m 以下，片幫形式主要為拉伸破壞和剪切破壞。

2）煤層單軸抗壓強度低、工作面斷層分布密集、支架管理存在短板、未及時采取處理措施等是造成工作面片幫頻發(fā)的主要原因。

3）數(shù)值模擬分析表明，8103 工作面的端面距應控制在500 mm 以內(nèi)，支架工作阻力為13 000 kN。

4）通過采取玻璃鋼錨桿、注漿加固、提高支架工作阻力、及時帶壓移架等措施，工作面片幫頻率和范圍明顯減少，實現(xiàn)了工作面的安全回采。