劉安琦
(松下制冷(大連)有限公司 大連 166000)
本文中空調(diào)機(jī)組是指以水為制冷劑,制取0 ℃以上低溫的空調(diào)機(jī)組。
本次失效的機(jī)組中吸收器用不銹鋼高效換熱管,管體表面進(jìn)行了滾花處理用來(lái)增加換熱能力;此管為尺寸為Ф16 × 0.8 mm 的長(zhǎng)管,材質(zhì)為SUS436L(日本鋼材牌號(hào)),對(duì)應(yīng)國(guó)標(biāo)牌號(hào)為019Cr18MoTi,是典型的中鉻高純鐵素體不銹鋼。這類鋼材導(dǎo)熱系數(shù)大,膨脹系數(shù)小,具有良好的抗氧化性、耐蝕性和耐氯化物腐蝕破裂性,是國(guó)內(nèi)空調(diào)機(jī)組普遍采用的一種材質(zhì)。
基于換熱鋼管的材質(zhì)及工作環(huán)境,對(duì)失效鋼管的特征部位,如鋼管內(nèi)外壁、腐蝕孔周圍區(qū)域內(nèi)外壁、腐蝕孔處的鋼管橫截面、管壁縱向剖面,分別測(cè)試分析。具體試驗(yàn)檢測(cè)方案如下:①熒光光譜儀(XRF)、碳硫分析儀測(cè)試結(jié)果;②顯微金相(OM)分析;③鋼管內(nèi)外壁宏觀形貌分析;④腐蝕孔及管壁的微觀形貌(SEM)分析;⑤腐蝕產(chǎn)物、沉積水垢及管壁的(EDS)能譜分析。
對(duì)鋼管縱向剖面與橫向截面處的組織進(jìn)行觀測(cè)。通過(guò)顯微觀察腐蝕后的金相組織,確認(rèn)鋼管組織為純鐵素體等軸晶,組織較均勻,在個(gè)別晶粒內(nèi)部和晶界上有細(xì)小碳化物,平均晶粒尺寸約為51 μm。
由X 射線熒光光譜儀及碳硫分析儀測(cè)定的鋼管材質(zhì)元素成分如表1,對(duì)照J(rèn)IS G3463-2006《鍋爐與熱交換器用不銹鋼鋼管》(日本標(biāo)準(zhǔn))中SUS436L 材質(zhì)的成分,可以確認(rèn)此鋼管的化學(xué)成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
表1 鋼管材質(zhì)元素成分
宏觀整體照片,可以看到,鋼管外壁出現(xiàn)大面積銹斑總體呈棕褐色,發(fā)生了較為嚴(yán)重的銹蝕,且管壁多處位置出現(xiàn)腐蝕孔。圖1(a)中鋼管外壁觀察的不同形態(tài)腐蝕孔,最大孔徑處接近2 mm,腐蝕孔邊緣層較薄,腐蝕孔周圍無(wú)腐蝕銹跡。圖1(b)中的腐蝕孔形貌與圖1(a)有較大差別,由外壁向內(nèi)壁凹陷,腐蝕孔周圍存在大量橙褐色腐蝕銹跡。
圖1 鋼管外壁不同狀態(tài)的腐蝕孔
圖2為鋼管存在較大腐蝕的局部位置內(nèi)外壁形貌對(duì)比照片。在圖2(a)中,從內(nèi)壁一側(cè)可以較清晰地看到,兩腐蝕孔均為從內(nèi)壁向外壁凹陷。在圖2(b)中,通過(guò)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn),腐蝕孔在內(nèi)壁一側(cè)腐蝕掉的面積要大于外壁一側(cè);并且,由于穿孔后內(nèi)外壁腐蝕并發(fā)進(jìn)行,在外壁腐蝕孔周圍的管壁表面,也可以看到有大塊的腐蝕銹斑。此外,在圖2(a)中可以看到大腐蝕孔周圍區(qū)域存在許多小腐蝕坑,應(yīng)為鋼管內(nèi)壁腐蝕初期的損傷形貌。通過(guò)以上分析可以推斷,大多數(shù)的管壁點(diǎn)蝕應(yīng)起始于內(nèi)壁,并逐漸向管壁內(nèi)擴(kuò)展達(dá)到外壁,最終形成較大的穿透腐蝕孔。
圖2 鋼管局部的內(nèi)外壁腐蝕孔對(duì)比
1)換熱鋼管蝕孔及內(nèi)、外壁形貌分析
換熱鋼管內(nèi)壁已經(jīng)穿透管壁的較大腐蝕孔,可以看到在腐蝕孔外壁一側(cè)并不是規(guī)則圓形,可以推斷此較大腐蝕孔可能為相鄰多個(gè)腐蝕孔相互貫通而形成;并且,腐蝕孔在內(nèi)壁一側(cè)的直徑要明顯大于外壁,并且覆蓋有較厚的腐蝕銹垢層。
大腐蝕孔附近剛形成的較小初期腐蝕坑,個(gè)別幾個(gè)位置非常臨近的腐蝕坑已經(jīng)相互聯(lián)通,從而將加速腐蝕進(jìn)程,并形成較大的腐蝕孔。其中也有內(nèi)壁僅發(fā)生表層腐蝕的小圓形腐蝕區(qū),暫未形成腐蝕坑,其周圍可見未覆蓋水垢的較光潔管內(nèi)壁基體。
綜合判斷內(nèi)壁存在大量表層腐蝕區(qū)、腐蝕坑及較大坡度腐蝕孔的照片,基本可以判斷鋼管腐蝕主要是由內(nèi)向外腐蝕,隨著腐蝕的深入,管壁逐漸變薄,最后發(fā)生管壁穿孔泄漏。
2)換熱鋼管內(nèi)壁蝕孔及內(nèi)、外壁EDS 能譜分析
換熱鋼管內(nèi)壁腐蝕孔壁的EDS 能譜分析結(jié)果顯示,在有一定坡度的腐蝕孔壁覆蓋有較厚的腐蝕銹垢層,銹垢層含有一定量的合金元素Cr,以及大量的雜質(zhì)元素O和S,銹垢層主要為管壁腐蝕后形成的腐蝕產(chǎn)物。腐蝕孔壁處較高含量的S 元素,有可能存在硫酸鹽還原菌,將SO42-還原為S2-,并與Fe2+形成FeS 沉淀。
換熱鋼管內(nèi)壁沉積水垢的EDS 能譜結(jié)果顯示,除合金元素Cr 以外,還含有大量的O 及少量S、Ca 元素。因此可以推斷,內(nèi)壁沉積水垢為管路中循環(huán)水有一定硬度所導(dǎo)致。在制冷機(jī)組換熱過(guò)程中,由于溫差導(dǎo)致鋼管內(nèi)冷劑水中溶解碳酸氫鈣(Ca(HCO3)2)和硫酸鈣(CaSO4)的分解和析出,并沉積在管內(nèi)壁從而形成了水垢層。
在不含有沉積水垢層內(nèi)壁,C、O 元素的含量大量降低,測(cè)試結(jié)果中仍含有部分C、O 元素可能為聚焦電子束掃到附近水垢層所引起,并且也不存在S 元素。
換熱管外壁并不能露出較光澤金屬基體表面,也存有一定厚度的沉積層,但沉積層厚度較為均勻。對(duì)比發(fā)現(xiàn)換熱管外壁沉積層的化學(xué)成分與內(nèi)壁水垢差異較大,管外壁沉積層主要成分為O、Fe、Cr,未發(fā)現(xiàn)明顯的雜質(zhì)元素。
失效鋼管的主要腐蝕形式為局部點(diǎn)蝕,點(diǎn)蝕起始于管內(nèi)壁,由內(nèi)壁向外壁腐蝕,從而最終形成較大的穿透腐蝕孔,導(dǎo)致鋼管發(fā)生泄漏。
點(diǎn)蝕發(fā)生的主要原因推測(cè)由以下2 點(diǎn)共同復(fù)合作用形成。
1)垢下腐蝕
鋼管內(nèi)壁大量的結(jié)垢層誘發(fā)了點(diǎn)蝕的形成。結(jié)垢會(huì)引起一種特殊的局部腐蝕形態(tài),其機(jī)理是由于受設(shè)備幾何形狀和腐蝕產(chǎn)物、沉積物的影響,使得介質(zhì)在金屬表面的流動(dòng)和電介質(zhì)的擴(kuò)散受到限制,造成被阻塞的的空腔內(nèi)介質(zhì)化學(xué)成分與整體介質(zhì)有很大差別,空腔內(nèi)介質(zhì)pH 值發(fā)生較大變化,形成阻垢下腐蝕。垢下腐蝕為電化學(xué)腐蝕過(guò)程,由于沉積銹垢中含有氧化鐵,氧化鐵的電位較高而成為陰極,而鋼管壁的電位低為陽(yáng)極。鋼管在陽(yáng)極發(fā)生氧化反應(yīng)釋放電子,自身被氧化成為高價(jià)態(tài)的金屬離子從金屬基體上溶解到水中。反應(yīng)如下:
Fe → Fe2++ 2e
陰極反應(yīng)為:
1/2O2+ H2O + 2e → 2OH-
當(dāng)亞鐵離子與氫氧根相遇時(shí),生成氫氧化亞鐵沉淀,反應(yīng)式如下:
Fe2++2OH- →Fe(OH)2
氫氧化亞鐵可以被進(jìn)一步氧化而生成氫氧化鐵。陽(yáng)極和陰極反應(yīng)過(guò)程同時(shí)發(fā)生,促使鋼管腐蝕不斷進(jìn)行。
2)S 元素的垢下堆積,誘導(dǎo)并加速腐蝕
EDS 能譜分析過(guò)程中,在腐蝕孔壁的腐蝕產(chǎn)物及水垢層中,均發(fā)現(xiàn)有較高含量的S 元素,而在不含有沉積水垢層內(nèi)壁則未檢出S 元素,由此推測(cè)水質(zhì)中極有可能存在厭氧的硫酸鹽還原菌(簡(jiǎn)稱SRB),因SRB 的厭氧特性,使其在結(jié)垢層水質(zhì)交換緩慢的區(qū)域大量聚集繁殖,捕獲水體中的SO42-并還原為S2-,使垢層局部區(qū)域內(nèi)的S2-大量產(chǎn)生,而S2-可以與Fe2+形成FeS 沉淀,加速垢下腐蝕進(jìn)程。同時(shí)因SRB的生物特性,可以產(chǎn)生粘液物質(zhì),加速水垢形成,使得上述反應(yīng)循環(huán)加速進(jìn)行。
綜上所述,鋼管的點(diǎn)蝕泄漏是由于換熱管內(nèi)壁大量的水垢層引起的垢下腐蝕導(dǎo)致的,同時(shí)點(diǎn)蝕孔部位大量的S2-造成了腐蝕的加速進(jìn)行。
1)對(duì)空調(diào)機(jī)組循環(huán)水水質(zhì)進(jìn)行嚴(yán)格控制,循環(huán)水進(jìn)入冷卻機(jī)組之前,對(duì)其進(jìn)行適當(dāng)過(guò)濾處理,并定期檢測(cè)水質(zhì),盡量降低換熱管內(nèi)壁形成結(jié)垢層的可能性。
2)定期對(duì)空調(diào)機(jī)組的管路進(jìn)行清洗除垢。