安平，徐欽升，丁偉，秦泗龍，閆翔鵬

1.日照公路建設(shè)有限公司，山東 日照 276800；2.山東省交通科學(xué)研究院，山東 濟(jì)南 250031

0 引言

在我國高速公路建設(shè)中，水泥穩(wěn)定碎石基層已發(fā)展成為高等級(jí)公路基層的主要結(jié)構(gòu)類型[1-3]，且在今后相當(dāng)長時(shí)間內(nèi)仍將是高速公路基層建設(shè)的主流，與其他材料類型基層相比，水泥穩(wěn)定碎石基層整體性好，承載力強(qiáng)，抗壓強(qiáng)度大，抗壓回彈模量高，荷載分散作用好，是路面結(jié)構(gòu)的主要承重層，可較好地保證荷載作用在瀝青路面上時(shí)整個(gè)路面結(jié)構(gòu)不會(huì)因強(qiáng)度、模量不足或變形過大而發(fā)生破壞[4-6]。但大量工程應(yīng)用實(shí)踐表明，水泥穩(wěn)定碎石基層在運(yùn)營過程中出現(xiàn)了大量裂縫和耐久性差等問題[7-11]。為解決這些問題，研究人員從改變水泥穩(wěn)定碎石攪拌工藝技術(shù)開展研究：薛少青[12]研究了振動(dòng)攪拌技術(shù)對水泥穩(wěn)定碎石性能的影響；楊周曉政[13]研究分離式振動(dòng)拌和技術(shù)對水泥穩(wěn)定碎石性能的影響；肖棟[14]研究了振動(dòng)攪拌條件下的水泥穩(wěn)定碎石混合料的性能及工程應(yīng)用；蔡長松等[15]研究了基于拌和方式的水泥穩(wěn)定碎石基層性能；閆翔鵬等[16]研究了分步拌和技術(shù)對水泥穩(wěn)定碎石混合料性能的影響。工藝的改變提升了水泥穩(wěn)定碎石混合料路用性能，但多采用振動(dòng)攪拌技術(shù)，對水泥穩(wěn)定碎石在不同拌和技術(shù)下力學(xué)性能變化規(guī)律研究較少，對減少水泥用量和用水量后混合料的性能指標(biāo)變化規(guī)律的研究較少[17-20]。

本文研究分步拌和抗裂型水泥穩(wěn)定碎石混合料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的變化規(guī)律，分析不同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下分步拌和工藝和常規(guī)拌和工藝對水泥穩(wěn)定碎石混合料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量規(guī)律的影響，以期減少水泥用量,提升水泥穩(wěn)定碎石基層的耐久性，提高路面的工程質(zhì)量。

1 試驗(yàn)

1.1 方案

對基于常規(guī)拌和技術(shù)和分步拌和技術(shù)的水泥穩(wěn)定碎石混合料進(jìn)行7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和抗壓回彈模量試驗(yàn)，分析不同拌和工藝、不同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)和不同養(yǎng)護(hù)齡期下的水泥穩(wěn)定碎石混合料的7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量的變化規(guī)律。

試驗(yàn)方案為：在水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為2.5%、3.0%、3.5%、4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%、6.5%，養(yǎng)護(hù)齡期分別為7、14、28 d條件下測試水泥穩(wěn)定碎石混合料的7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度；在水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為2.5%、3.0%、3.5%、4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%、6.5%，測試水泥穩(wěn)定碎石混合料養(yǎng)護(hù)齡期為7 d的抗壓回彈模量。

1.2 水泥穩(wěn)定碎石混合料的配合比

1.2.1 原材料

選定粒徑規(guī)格為>20～30、>10～20、>5～10 mm的優(yōu)質(zhì)粗碎石集料及0～5 mm的優(yōu)質(zhì)細(xì)碎石集料，集料指標(biāo)均滿足文獻(xiàn)[21]的技術(shù)指標(biāo)要求，主要檢測結(jié)果如表1所示。

表1 選用粗、細(xì)碎石集料的主要指標(biāo)檢測結(jié)果

選用P.O 32.5水泥，主要技術(shù)指標(biāo)如表2所示。

表2 水泥主要技術(shù)指標(biāo)

選用可飲用自來水，主要技術(shù)指標(biāo)如表3所示。

表3 所用水質(zhì)分析試驗(yàn)結(jié)果

1.2.2 級(jí)配

按照文獻(xiàn)[22]推薦級(jí)配范圍進(jìn)行水泥穩(wěn)定碎石混合料配合比設(shè)計(jì)，合成級(jí)配如表4所示。

表4 水泥穩(wěn)定碎石混合料合成級(jí)配

2 試驗(yàn)結(jié)果及數(shù)據(jù)分析

2.1 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

根據(jù)試驗(yàn)方案并按照文獻(xiàn)[23]進(jìn)行7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，常規(guī)及分步拌和工藝、不同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下的水泥穩(wěn)定碎石混合料試驗(yàn)結(jié)果如表5、6所示。

表5 常規(guī)拌和水泥穩(wěn)定碎石混合料試驗(yàn)結(jié)果

由表5、6可知：2種拌和工藝下的水泥穩(wěn)定碎石混合料的R均隨水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而增大；水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)相同時(shí)，采用分步拌和工藝的水泥穩(wěn)定碎石混合料的R更大。原因是分步拌和技術(shù)可使水泥與水?dāng)嚢杈鶆?，形成有一定稠度的水泥膠漿，減少或避免生成水泥團(tuán)粒，提高水泥顆粒的擴(kuò)散均勻度；分步拌和技術(shù)也可提升粗集料表面的裹附效果，集料凹陷部位可被拌和均勻的水泥膠漿有效填充，混合料內(nèi)部的孔隙率降低，材料密度增大，界面處水泥顆粒體積濃度增大，水泥漿與粗集料界面的機(jī)械咬合作用增強(qiáng)，集料間的結(jié)合更穩(wěn)固，有效提升水泥穩(wěn)定碎石混合料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

實(shí)際工程中水泥穩(wěn)定碎石基層一般設(shè)計(jì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為4.5～5.0 MPa，在保證設(shè)計(jì)強(qiáng)度的前提下，分步拌和技術(shù)所用水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)最小約為3.0%～3.5%，常規(guī)拌和技術(shù)所用水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)最小約為4.0%～4.5%，證明采用分步攪拌技術(shù)可在同一水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下提高水泥穩(wěn)定碎石混合料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。若要求同一無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，可減少水泥用量，也間接表明分步拌和工藝可改善混合料抗裂性能。

由表6可知：在不同的水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下，分步拌和工藝的水泥穩(wěn)定碎石混合料Cv明顯小于常規(guī)拌和，Cv約減小24%～47%(同一水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下，分步拌和工藝的Cv與常規(guī)拌和工藝的Cv的差與常規(guī)拌和工藝的Cv的比值)，表明分步拌和工藝可有效改善水泥穩(wěn)定碎石混合料的拌和狀態(tài)，提升混合料拌和均勻性。

表6 分步拌和水泥穩(wěn)定碎石混合料試驗(yàn)結(jié)果

水泥穩(wěn)定碎石混合料7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度增量

式中：σf為分步拌和混合料7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度；σc為常規(guī)拌和混合料7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

根據(jù)表6試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算2種拌和工藝、不同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下水泥穩(wěn)定碎石混合料的Eσ，如表7所示。

表7 2種拌和工藝、不同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下水泥穩(wěn)定碎石混合料的Eσ

由表7可知：水泥穩(wěn)定碎石混合料所用水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時(shí)，基于分步拌和工藝的水泥穩(wěn)定碎石混合料7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度約比常規(guī)拌和技術(shù)高28.44%；隨著水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，強(qiáng)度增長趨勢逐漸減小?？傮w來看，分步拌和工藝在相同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度更高；若要求同一無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，可減少水泥穩(wěn)定碎石混合料的水泥用量，提高混合料抗裂性能。

2.2 抗壓回彈模量

參照文獻(xiàn)[24]要求對2種拌和工藝下的水泥穩(wěn)定碎石混合料進(jìn)行抗壓回彈模量試驗(yàn)，采用UTM-100萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行加載(分6級(jí)加載，單位壓力為0.5～0.7 MPa，加載速率為1 mm/min，正式試驗(yàn)前，先預(yù)壓2次)，2種拌和工藝、不同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)水泥穩(wěn)定碎石混合料抗壓回彈模量結(jié)果如表8所示。

表8 不同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)時(shí)2種拌和工藝的水泥穩(wěn)定碎石混合料的抗壓回彈模量

由表8可知：2種拌和工藝下的水泥穩(wěn)定碎石混合料抗壓回彈模量均隨水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而升高；與常規(guī)拌和工藝相比，相同試驗(yàn)條件下，基于分步拌和工藝的水泥穩(wěn)定碎石混合料抗壓回彈模量更高；在水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時(shí)，分步拌和成型的水泥穩(wěn)定碎石混合料抗壓回彈模量更大，約比其常規(guī)拌和高29.07%；隨水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大，分步拌和成型的水泥穩(wěn)定碎石混合料抗壓回彈模量增長幅度逐漸減小，但總體來看，在相同水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下分步拌和工藝可獲得更高的抗壓回彈模量，強(qiáng)度/剛度更大，變形更小，基層耐久性相對更佳；在相同抗壓回彈模量指標(biāo)要求前提下，基于分步拌和工藝的水泥穩(wěn)定碎石混合料可以在水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時(shí)滿足要求，降低混合料的水泥用量，可有效減少水泥穩(wěn)定碎石的開裂，提升混合料的抗裂性能。

3 結(jié)論

1)相同條件下，基于分步拌和與常規(guī)拌和工藝的水泥穩(wěn)定碎石混合料7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量整體變化趨勢一致，均隨水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而增大。

2)同一水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)下，分步拌和水泥穩(wěn)定碎石混合料的抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量更大。

3)分步拌和工藝可在相同7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗壓回彈模量設(shè)計(jì)指標(biāo)下，降低水泥穩(wěn)定碎石混合料的水泥質(zhì)量分?jǐn)?shù)，縮減成本。