郭良丹，譚 銳，林寶森，殷 戈，伍仁杰，蔣國安，柯展煌，嚴(yán)曉生

(1. 國能南京電力試驗(yàn)研究有限公司，江蘇 南京 210046; 2. 國能（泉州）熱電有限公司，福建 泉州 362804）)

0 引 言

面對(duì)化石能源日漸枯竭的能源問題，人們關(guān)注的焦點(diǎn)從傳統(tǒng)能源發(fā)電轉(zhuǎn)移到了太陽能、潮汐能等新能源發(fā)電上，新能源發(fā)電產(chǎn)業(yè)也因而得到了快速發(fā)展[1-2]。在新能源發(fā)電大規(guī)模并網(wǎng)背景下，本身調(diào)峰能力受限的供熱機(jī)組不能同時(shí)滿足電、熱負(fù)荷需求，這給電網(wǎng)調(diào)度帶來了極大的負(fù)擔(dān)[3-6]。國家能源局發(fā)布通知要求加強(qiáng)對(duì)供熱機(jī)組調(diào)峰性能監(jiān)管，鼓勵(lì)供熱機(jī)組通過增加儲(chǔ)熱裝置提高負(fù)荷調(diào)節(jié)能力，協(xié)調(diào)電力調(diào)度機(jī)構(gòu)和熱力調(diào)度機(jī)構(gòu)優(yōu)化熱電運(yùn)行方式[7]。

面對(duì)供熱機(jī)組靈活性改造的熱潮，張倩男[8]利用Gambit軟件對(duì)熱水蓄熱罐進(jìn)行幾何建模，數(shù)值模擬了熱水蓄熱罐在蓄放熱過程中斜溫層的變化規(guī)律；楊利[9]采用Ebsilon軟件搭建熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組運(yùn)行優(yōu)化分析模型，對(duì)某電廠亞臨界2×330 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組配置儲(chǔ)熱罐后運(yùn)行方式及優(yōu)化效果進(jìn)行分析計(jì)算；王惠杰等[10]基于Aspen plus軟件搭建了供熱機(jī)組配置儲(chǔ)熱裝置的仿真模型，并研究供熱機(jī)組配置儲(chǔ)熱裝置后的調(diào)峰范圍；Dai等[11]以蒸汽的三級(jí)傳熱模型和基于夾帶耗散的熱阻理論為基礎(chǔ)，給出了一個(gè)考慮常規(guī)火電機(jī)組、VRESs和帶相變TES裝置的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的綜合電力熱力調(diào)度模型，并提出了求解該非線性規(guī)劃問題的迭代方法。Hu等[12]為提高熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的可調(diào)性，在熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)中安裝相變儲(chǔ)熱裝置，提出用熱阻網(wǎng)絡(luò)分析集成系統(tǒng)，用線性規(guī)劃方法優(yōu)化集成系統(tǒng)的運(yùn)行方式，為供熱系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)儲(chǔ)存設(shè)施。

本文提出在熱網(wǎng)側(cè)增設(shè)熱水儲(chǔ)熱罐的方法以提高供熱機(jī)組的調(diào)峰靈活性，并基于某地區(qū)的熱負(fù)荷、電負(fù)荷變化情況提出了兩種儲(chǔ)熱模式、計(jì)算了兩種儲(chǔ)熱模式下儲(chǔ)熱罐的儲(chǔ)熱容量。此外為確定最佳調(diào)峰調(diào)度方案，分析了兩種儲(chǔ)熱模式在調(diào)峰范圍、放熱速度和熱經(jīng)濟(jì)性3個(gè)方面的差異。由于此深度調(diào)峰方法的影響因素復(fù)雜多變，目前并沒有具體的應(yīng)用方案，因此本研究內(nèi)容在實(shí)際應(yīng)用中具有重要的參考意義。

1 儲(chǔ)熱罐參與供熱機(jī)組調(diào)峰原理

熱網(wǎng)側(cè)在不增設(shè)儲(chǔ)熱罐的情況下，供熱抽汽總焓降與熱負(fù)荷保持動(dòng)態(tài)平衡，供熱抽汽傳熱給熱網(wǎng)循環(huán)水，該過程的能量守恒方程如下：

式中：mpipe，mchp——供熱循環(huán)水流量和供熱抽汽量，t/h；

cp——定壓比熱容，kJ/(kg·℃)；

Ths,out和Ths,in——熱網(wǎng)供回水溫度，℃；

h5，hsh——供熱抽汽焓值，疏水焓值，kJ/kg；

Nh，Nre——熱網(wǎng)負(fù)荷和機(jī)組供熱負(fù)荷，MW。

供熱機(jī)組的最大供熱抽汽量即供熱能力是隨著電負(fù)荷變化的，也這正是這種制約關(guān)系導(dǎo)致機(jī)組不能同時(shí)滿足一直變化的電、熱負(fù)荷需求。而增設(shè)儲(chǔ)熱罐可改善這種情況，當(dāng)機(jī)組的供熱能力可滿足熱負(fù)荷且有富余時(shí)，按機(jī)組最大供熱抽汽量抽汽，抽出來的熱蒸汽一部分用來供熱，另一部分用來儲(chǔ)熱；當(dāng)機(jī)組供熱能力不能滿足熱負(fù)荷時(shí)，儲(chǔ)熱罐則放熱來彌補(bǔ)機(jī)組供熱不足[13-14]。其中儲(chǔ)熱罐最小容量mtes可由公式(2)計(jì)算出：

以24 h為周期，若儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)熱量大于夜間采暖所需且放熱速度足夠快，機(jī)組可以在夜間停止供熱，供熱完全由儲(chǔ)熱罐承擔(dān)，這時(shí)機(jī)組可同純凝機(jī)組一樣靈活調(diào)峰；若儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)熱量小于夜間采暖所需，機(jī)組可在夜間減少供熱抽汽，與儲(chǔ)熱罐共同供熱，此時(shí)儲(chǔ)熱罐用來補(bǔ)充機(jī)組因調(diào)峰導(dǎo)致的供熱不足。

2 供熱機(jī)組耦合儲(chǔ)熱罐模型

該供熱系統(tǒng)分為供熱機(jī)組、換熱站、儲(chǔ)熱罐三個(gè)部分，其中熱水儲(chǔ)熱罐是與熱網(wǎng)循環(huán)水聯(lián)通的。機(jī)組供熱抽汽mstm,hs經(jīng)過熱網(wǎng)換熱器將熱網(wǎng)循環(huán)水從Ths,in加熱到Ths,out，當(dāng)機(jī)組的供熱能力大于熱網(wǎng)負(fù)荷時(shí)，Ths,out會(huì)過高超出熱網(wǎng)的采暖需求，將該溫度過高的熱網(wǎng)水分成兩部分：一部分與儲(chǔ)熱罐釋放的冷水混合供熱，另一部分存儲(chǔ)在儲(chǔ)熱罐中；當(dāng)機(jī)組的供熱能力小于熱網(wǎng)負(fù)荷時(shí)，供熱抽汽量不足以滿足熱負(fù)荷需求時(shí)，將熱網(wǎng)回水分成兩部分：一部分進(jìn)入熱網(wǎng)加熱器加熱，而后與儲(chǔ)熱罐釋放的熱水混合供熱，另一部分存儲(chǔ)在儲(chǔ)熱罐中。

為分析供熱機(jī)組耦合儲(chǔ)熱罐后的調(diào)峰能力變化、儲(chǔ)熱罐的響應(yīng)情況及等效煤耗率的變化情況，使用EBSILON軟件搭建了供熱機(jī)組耦合熱水儲(chǔ)熱罐的仿真模型，如圖1所示，并添加了time series序列，以便于分析儲(chǔ)熱罐的放熱特性。

圖1 供熱機(jī)組耦合儲(chǔ)熱罐的EBSILON模型

3 利用儲(chǔ)熱優(yōu)化電熱調(diào)度

3.1 日運(yùn)行電熱調(diào)度分析

某地區(qū)采暖期某一天的熱負(fù)荷需求變化情況見表1，電負(fù)荷需求變化情況如圖2所示。

表1 熱負(fù)荷折算的供熱抽汽量

圖2 某地區(qū)某一天的電負(fù)荷變化圖

現(xiàn)已知一天中各時(shí)刻所需的電量和供熱抽汽量，供熱機(jī)組的調(diào)峰能力卻不能一直滿足需求。本文通過儲(chǔ)熱解決該問題，需先確定具體哪些時(shí)刻電網(wǎng)負(fù)荷超出了供熱機(jī)組的調(diào)峰能力。

首先通過EBSILON軟件搭建的供熱機(jī)組仿真模型，計(jì)算出機(jī)組的安全運(yùn)行區(qū)域，即圖3點(diǎn)ABCDE圍成的區(qū)域。

圖3 某供熱機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)域

具體地講，首先確定最大鍋爐出力負(fù)荷線AB，該線代表的各工況主蒸汽流量均為1180.007 t/h，其中A點(diǎn)為最大發(fā)電負(fù)荷工況（0，366.7 MW），B點(diǎn)為額定供熱負(fù)荷工況（550 t/h，266.7 MW）。其次確定額定供熱工況下的最小發(fā)電負(fù)荷，經(jīng)過迭代計(jì)算可以得到額定供熱工況下的最小發(fā)電負(fù)荷工況C點(diǎn)(550 t/h，255.6 MW）。接下來確定最小鍋爐出力負(fù)荷曲線ED，其中E點(diǎn)是機(jī)組穩(wěn)態(tài)運(yùn)行最小凝氣工況點(diǎn)（0 t/h，153.13 MW），點(diǎn)D是鍋爐穩(wěn)定在最小出力情況下的最大供熱抽汽工況，為（200 t/h，116.66 MW），此時(shí)不能再增加供熱抽汽流量，這是因?yàn)橐Ｕ系蛪焊鬃钚∵M(jìn)汽流量。

機(jī)組的安全運(yùn)行區(qū)域確定后可以得到機(jī)組各供熱工況下的調(diào)峰范圍，如圖4所示。

圖4 “以熱定電”模式下供熱機(jī)組調(diào)峰范圍

由圖4可以看出，當(dāng)供熱抽汽流量減小時(shí)，機(jī)組最大發(fā)電功率增大，最小發(fā)電功率減小，即調(diào)峰范圍增大，反之當(dāng)供熱抽汽流量增大時(shí)，調(diào)峰范圍減小。但14:00左右最小發(fā)電功率有微小上升，這是因?yàn)橄拗茩C(jī)組最小發(fā)電功率的因素發(fā)生改變，從低壓缸最小進(jìn)汽流量限制轉(zhuǎn)為最小主蒸汽流量限制。

為確定具體哪些時(shí)段內(nèi)供熱機(jī)組無法完成電網(wǎng)調(diào)峰，將同一時(shí)間電網(wǎng)負(fù)荷變化曲線和供熱機(jī)組調(diào)峰范圍曲線在同一圖中繪出，見圖5。

圖5 電負(fù)荷與調(diào)峰范圍曲線

由圖5可以看出，電網(wǎng)負(fù)荷曲線不是一直介于代表調(diào)峰范圍的兩條紅線之間，23:30至4:30時(shí)段供熱機(jī)組最小發(fā)電功率大于電網(wǎng)負(fù)荷，在16:30至19:30時(shí)段供熱機(jī)組最大發(fā)電功率小于電網(wǎng)負(fù)荷，無法滿足電用戶需求。這兩時(shí)段的情況均是由機(jī)組供熱調(diào)峰范圍變小導(dǎo)致的。若這兩時(shí)段內(nèi)機(jī)組減少抽汽供熱或者不抽汽供熱，用儲(chǔ)熱罐替代機(jī)組供熱，機(jī)組便可滿足電網(wǎng)調(diào)峰要求。

3.2 儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)方案

機(jī)組的安全運(yùn)行區(qū)域確定后還可求出各工況下的調(diào)峰抽汽余量。計(jì)算公式如下所示：

若ΔG＞0，說明此時(shí)機(jī)組在滿足熱用戶、電網(wǎng)需求的情況下還可以抽出更多的蒸汽用來儲(chǔ)熱，若ΔG＜0或ΔG=0，說明此時(shí)機(jī)組已經(jīng)達(dá)到了調(diào)節(jié)上限，無法抽出多余的蒸汽用來儲(chǔ)熱。另外使用式(3)對(duì)時(shí)間積分還可得到總抽汽余量。而總抽汽余量是否足夠填補(bǔ)上述兩個(gè)時(shí)段機(jī)組為滿足電網(wǎng)調(diào)峰減少的供熱蒸汽量，關(guān)系到使用儲(chǔ)熱罐調(diào)峰的可行性。

現(xiàn)將各時(shí)刻的供熱抽汽量和最大供熱抽汽量在同一圖中繪出，見圖6。紅色曲線低于黑色曲線時(shí)，意味著機(jī)組此時(shí)的供熱抽汽量已經(jīng)達(dá)到了該發(fā)電負(fù)荷下的最大供熱抽汽量，若再強(qiáng)行增大供熱抽汽，低壓缸進(jìn)汽流量將小于臨界值，影響機(jī)組安全運(yùn)行。

圖6 供熱抽汽量和最大供熱抽汽量變化

在機(jī)組可以同時(shí)滿足電網(wǎng)調(diào)峰和供熱的時(shí)段內(nèi)，機(jī)組還能抽出比采暖需求更多的高溫蒸汽，抽汽余量總量Q1在圖6中表示為藍(lán)色陰影區(qū)域面積，求解公式如下：

通過積分公式求解出圖6中藍(lán)色陰影區(qū)域面積Q1≈2 600 t。機(jī)組不能滿足電網(wǎng)調(diào)峰的兩個(gè)時(shí)段，可使用儲(chǔ)熱罐移峰填谷來滿足電網(wǎng)調(diào)峰。其中儲(chǔ)熱罐有兩種調(diào)節(jié)模式可采用，一種是儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式，即在滿足電網(wǎng)調(diào)峰的條件下，儲(chǔ)熱罐放熱填補(bǔ)機(jī)組為滿足電網(wǎng)調(diào)峰減少的供熱。在這種模式下，需要求出該時(shí)段內(nèi)出各發(fā)電負(fù)荷下的最大供熱抽汽量，再用各時(shí)刻所需的采暖抽汽量減去最大供熱抽汽量，得到各時(shí)刻采暖所缺的抽汽量，將其對(duì)時(shí)間積分，便可得到該模式下儲(chǔ)熱罐的最小容量Q2；另一種是儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式，即該時(shí)段內(nèi)機(jī)組直接中斷供熱，供熱完全由儲(chǔ)熱罐承擔(dān)。在這種模式下，將各時(shí)刻采暖所需的供熱抽汽量對(duì)時(shí)間求積分，可得到供熱機(jī)組中斷供應(yīng)情況下儲(chǔ)熱罐的最小容量Q3。計(jì)算公式如下：

式中：G0—各時(shí)刻采暖所需的供熱抽汽量；

Gmax—各時(shí)刻發(fā)電負(fù)荷下的最大供熱抽汽量。

通過積分可以求出圖中各陰影區(qū)域面積：Q2=S1+S3=401.51 t，Q3=S1+S3+S5+S6= 2 352.45 t。Q1大于Q2和Q3，這說明總抽汽余量足夠補(bǔ)充為電網(wǎng)調(diào)峰減少的供熱，且兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式均可行。

4 儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)方案對(duì)比分析

從總抽汽余量上看兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式都能滿足電網(wǎng)和熱網(wǎng)的需求，但具體采用哪種模式還需對(duì)調(diào)峰范圍、供熱響應(yīng)和熱經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行對(duì)比。

4.1 調(diào)峰區(qū)間對(duì)比

根據(jù)兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式的設(shè)計(jì)思路求出各時(shí)刻的抽汽流量并作圖7，其中4:30到16:00時(shí)段機(jī)組供熱抽汽較多，超出采暖所需，超出部分儲(chǔ)存在儲(chǔ)熱罐中。在儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式中不需要這么多的熱量，到9:30時(shí)儲(chǔ)熱罐已儲(chǔ)有500 t，大于Q1足以供熱，可停止儲(chǔ)熱過程。現(xiàn)已知兩種模式下機(jī)組各時(shí)刻的供熱抽汽流量，將相關(guān)數(shù)據(jù)代入機(jī)組仿真模型中，可計(jì)算出供熱機(jī)組對(duì)應(yīng)的調(diào)峰范圍，并將其與電網(wǎng)負(fù)荷比較作圖8。

圖7 兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式中抽汽量變化

圖8 兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式中調(diào)峰能力變化

通過圖7(a)、(b)可以發(fā)現(xiàn)兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式的供熱抽汽量瞬時(shí)值是不同的，儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式中抽汽量變化曲線比較平滑，07:17時(shí)抽汽量瞬時(shí)值達(dá)到最大514.3 t/h，17:07時(shí)抽汽量瞬時(shí)值達(dá)到最小128 t/h。儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式中抽汽量變化曲線出現(xiàn)兩次突變，第一次突變?cè)?4:18時(shí)抽汽量瞬時(shí)值從0 t/h跳躍到327.5 t/h，第二次突變是在16:36時(shí)抽汽量瞬時(shí)值降低到0 t/h，并在0抽汽狀態(tài)持續(xù)了3 h。另外圖7(a)、(b)圖中兩曲線與x軸圍成的面積基本相同，說明供熱抽汽總量相等，與采用哪種模式無關(guān)。根據(jù)圖8(a)、(b)可知，兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式下紅線始終位于兩條藍(lán)線之間，這說明使用儲(chǔ)熱罐供熱后機(jī)組各時(shí)刻的調(diào)峰范圍均可滿足電網(wǎng)調(diào)峰。

4.2 儲(chǔ)熱罐放熱速度對(duì)比

依照兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式中的設(shè)計(jì)參數(shù)，在EBSILON耦合儲(chǔ)熱罐模型上增加時(shí)間序列，模擬儲(chǔ)熱罐放熱過程，并將儲(chǔ)熱罐各時(shí)刻的平均放熱速度變化情況列在表2中。由于機(jī)組聯(lián)合儲(chǔ)熱罐供熱屬于水側(cè)聯(lián)動(dòng)，因此傳熱過程很快，熱負(fù)荷變化時(shí)響應(yīng)也很快，不影響熱用戶感受。MJ/s

表2 儲(chǔ)熱罐在各時(shí)刻的平均放熱速度

由表2可以看出，儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式中儲(chǔ)熱罐的放熱速度小于儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式，這是因?yàn)閮?chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式是直接由儲(chǔ)熱罐熱水和熱網(wǎng)回水直接混合換熱，換熱溫差大，而儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式則是儲(chǔ)熱罐熱水與與熱網(wǎng)加熱器加熱后的熱網(wǎng)回水混合換熱，換熱溫差小。但儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式對(duì)儲(chǔ)熱罐參數(shù)要求更高。

4.3 等效煤耗對(duì)比

等價(jià)煤耗法是將供熱獲得的效益折合成發(fā)電后，與實(shí)際發(fā)電量相加，便得到機(jī)組等價(jià)發(fā)電量，從而算出機(jī)組的等價(jià)煤耗率。該方法既能算出等價(jià)煤耗率，又可體現(xiàn)出供熱機(jī)組的熱分?jǐn)偙萚15]。等價(jià)發(fā)電量計(jì)算公式如下：

式中：Pe1——供熱機(jī)組實(shí)際發(fā)電量，kW；

Pe2——供熱機(jī)組供熱量效益轉(zhuǎn)化的發(fā)電量，kW。

其中，Qr為供熱機(jī)組供熱量，GJ/h；sr為單位熱量的熱價(jià)，元/GJ；sw為單位電價(jià)，元/GJ；Dr為機(jī)組供熱抽汽流量，t/h；ir為機(jī)組供熱抽汽焓，kJ/kg；ih為機(jī)組供熱抽汽經(jīng)換熱后的焓值，kJ/kg。機(jī)組煤耗可由下式算出：

其中，ηb和ηp為鍋爐和管道效率；Qnet為標(biāo)準(zhǔn)煤熱值，kJ/kg；Btp為供熱機(jī)組煤耗量，t/h；D0和Dz為主蒸汽和再熱蒸汽流量，t/h；i0和ifw是主蒸汽焓和給水焓，kJ/kg；iz1和iz2為熱、冷段再熱蒸汽焓，kJ/kg。等價(jià)煤耗率為：

通過EBSILON機(jī)組耦合儲(chǔ)熱罐仿真模型模擬兩種儲(chǔ)熱調(diào)節(jié)模式，可以得到計(jì)算等效煤耗所需參數(shù)，進(jìn)而可計(jì)算出煤耗率隨供熱抽汽量的變化情況，如圖9所示。

圖9 等價(jià)煤耗率變化

對(duì)比圖9中兩種模式下的等價(jià)煤耗率變化曲線，前9個(gè)小時(shí)紅線在藍(lán)線下方，儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式下等價(jià)煤耗率更低，熱經(jīng)濟(jì)性更好，09:00到15:42時(shí)段藍(lán)線在紅線下方，儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式下等價(jià)煤耗率更低，熱經(jīng)濟(jì)性更好，15:42時(shí)之后紅線基本位于藍(lán)線下方。盡管如此卻不能從總時(shí)長上判定采用哪種模式，而是將兩條曲線對(duì)橫坐標(biāo)時(shí)間積分再比較大小來確定采用方案。即：

其中btp1(t)，btp2(t)分別為儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式，儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式中t時(shí)的等價(jià)煤耗率。

若Δb＞0，說明儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式下煤耗量更多，采用儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式更經(jīng)濟(jì)；若Δb＜0，說明儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式下煤耗量更多，采用儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式更經(jīng)濟(jì)。經(jīng)積分求解儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式平均等價(jià)煤耗為370.42 g/kWh，儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式平均等價(jià)煤耗為357.17 g/kWh，Δb=13.25＞0，說明儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式更經(jīng)濟(jì)。

5 結(jié)束語

1) 兩種模式下的供熱抽汽量瞬時(shí)值是不同的，儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式中供熱抽汽量變化曲線比較平滑，供熱抽汽量瞬時(shí)值最大為514.3 t/h，最小為128 t/h。儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式中供熱抽汽量變化曲線有兩次突變，一次是在04:18時(shí)抽汽量瞬時(shí)值從0突增到327.5 t/h，另外一次是在16:36時(shí)抽汽量瞬時(shí)值降低到0 t/h，并在0抽汽狀態(tài)持續(xù)了3 h。

2) 在相同電、熱負(fù)荷條件下，儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式下的儲(chǔ)熱罐最小容量為401.51 t，儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式下的儲(chǔ)熱罐最小容量2 352.45 t。

3) 相對(duì)于儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式，儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式中儲(chǔ)熱罐的平均放熱速度較大，但對(duì)儲(chǔ)熱罐參數(shù)要求也更高。

4)在相同電、熱負(fù)荷條件下，儲(chǔ)熱罐提供部分供熱負(fù)荷模式的平均等價(jià)煤耗為370.42 g/kWh，儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式的平均等價(jià)煤耗為357.17 g/kWh，儲(chǔ)熱罐提供全部供熱負(fù)荷模式熱經(jīng)濟(jì)性更好。