于連山

（中鐵二十一局集團(tuán)第六工程有限公司，北京 101111）

1 研究背景

高速鐵路CRTSIII型板式無砟軌道結(jié)構(gòu)中，充填層SCC（Self-Compacting Concrete，即自密實(shí)混凝土）的施工質(zhì)量對整個(gè)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和耐久性有重要影響。鐵路施工常常面臨不同季節(jié)，環(huán)境溫度對充填層SCC的施工穩(wěn)定性有重要影響。實(shí)踐表明，溫度的差異導(dǎo)致充填層SCC在冬季和夏季的施工性能差別很大，混凝土易于出現(xiàn)離析泌水等不良現(xiàn)象。

溫度升高可以加快水泥水化速率，從而加速漿體內(nèi)部自由水的消耗，使得水化產(chǎn)物和水泥顆粒搭接形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)速率更快，漿體分散相體積分?jǐn)?shù)增大，從而影響漿體的流變性能[1]。溫度對水泥懸浮分散體系中分散介質(zhì)的黏度也會(huì)造成影響。除了分散相和分散介質(zhì)之外，溫度對高效減水劑的吸附性能也有一定影響[2-3]。SCHMIDT等[4]認(rèn)為，加入高電荷密度的聚羧酸減水劑后，溫度較低時(shí)，自密實(shí)混凝土具有良好的流動(dòng)保持性；溫度較高時(shí)，自密實(shí)混凝土流動(dòng)保持性有所降低。而對于低電荷密度聚羧酸減水劑，自密實(shí)混凝土流變性能則出現(xiàn)了相反的變化趨勢。FEYS等[5]證明了漿體流變特性和剪切速率間存在相關(guān)性，且黏度對剪切速率的依賴性很大程度取決于溫度。目前混凝土流變性能的調(diào)整主要通過摻加礦物摻和料、外加劑以及黏度改性劑等方法來進(jìn)行，但在SCC流變性能環(huán)境敏感性方面仍然有待研究。因此，本文討論了溫度因素對水泥漿體中單摻粉煤灰、礦粉的復(fù)合漿體流變性能的影響，以期為充填層高穩(wěn)定性施工提供試驗(yàn)和理論依據(jù)。

2 原材料與試驗(yàn)方法

2.1 原材料

水泥（C）采用中國聯(lián)合水泥集團(tuán)生產(chǎn)的基準(zhǔn)水泥（P·I42.5）；粉煤灰（FA）為F類I級灰；礦粉（SL）級別為S95；高性能聚羧酸減水劑（SP），減水率29%；拌和所用水為自來水。

2.2 配合比

水膠比保持0.3，將粉煤灰及礦粉均等質(zhì)量替代0、10%、20%、30%、40%、50%水泥。減水劑摻量為膠凝材料質(zhì)量的0.3%。

2.3 試驗(yàn)方法

2.3.1 流變試驗(yàn)

試驗(yàn)采用Anton Paar MCR 102流變儀進(jìn)行流變測試。將膠凝材料混合均勻后，逐步加入減水劑和水進(jìn)行攪拌，攪拌完成后分別在5℃、20℃及35℃環(huán)境下靜置5 min、60 min及120 min后進(jìn)行流變測試。流變性能參數(shù)計(jì)算采用H-B模型和Bingham模型進(jìn)行擬合分析。2種模型的表達(dá)公式如下：

式（1）（2）中：τ為剪切應(yīng)力，Pa；τ0為2種流變模型擬合得到的屈服應(yīng)力值，Pa；K為H-B模型擬合得到的塑性黏度系數(shù)，Pa·sn；γ為剪切速率，s-1；n為H-B模型中流變指數(shù)，用于表征新拌水泥凈漿剪切增稠或剪切變稀的程度；η為Bingham模型擬合得到的塑性黏度系數(shù)，Pa·s。

2.3.2 水化熱

不同配合比下的水泥凈漿體系水化放熱速率和放熱總量采用美國生產(chǎn)的TAM Air八通道等溫量熱儀進(jìn)行測試。

3 結(jié)果及討論

3.1 流變曲線

圖1和圖2分別為5℃、20℃和35℃條件下50%FA摻量復(fù)合漿體的τ-γ曲線和η-γ曲線。

圖1 C-50%FA復(fù)合漿體τ-γ曲線

圖2 C-50%FA復(fù)合漿體η-γ曲線

在新拌時(shí)刻，溫度對相同配合比下漿體流變曲線無明顯影響。隨著靜置時(shí)間的延長，相同的剪切速率下，剪切應(yīng)力值與表觀黏度值均隨著溫度的升高而逐漸增大；且靜置的時(shí)間越長，溫度對剪切應(yīng)力值與表觀黏度值的影響程度越大。對于大多數(shù)環(huán)境條件下的漿體，表觀黏度在不同的溫度環(huán)境下均呈現(xiàn)先迅速減小后緩慢增大的變化趨勢。然而復(fù)合漿體靜置120 min后，當(dāng)溫度升高至35℃時(shí)，η-γ曲線近似表現(xiàn)為反比例函數(shù)的形態(tài)，表觀黏度隨剪切速率呈全段減小的趨勢。

圖3和圖4分別為不同溫度下?lián)饺?0%SL后復(fù)合漿體的τ-γ曲線和η-γ曲線。對于τ-γ曲線，摻入礦粉后所有曲線均呈上凹趨勢。同一靜置時(shí)間下，溫度越高，同組漿體在相同剪切速率下的剪切應(yīng)力及表觀黏度值均越大。靜置時(shí)間越長，漿體的流變參數(shù)值受溫度影響較顯著。與C-50%FA復(fù)合漿體相比，C-50%SL漿體在相同靜置時(shí)間及溫度下，屈服應(yīng)力及塑性黏度較低。

圖3 C-50%SL復(fù)合漿體τ-γ曲線

圖4 C-50%SL復(fù)合漿體η-γ剪切速率曲線

3.2 屈服應(yīng)力

圖5和圖6分別為不同摻量的FA及SL在不同的靜置時(shí)間下，各組漿體屈服應(yīng)力隨溫度的變化情況圖。

圖5 溫度對C-FA漿體屈服應(yīng)力的影響

圖6 溫度對C-SL漿體屈服應(yīng)力的影響

由圖可得，漿體在相同靜置時(shí)間、相同溫度下，漿體屈服應(yīng)力均隨FA或SL摻量的增加而降低。在相同靜置時(shí)間、相同摻量的條件下，漿體屈服應(yīng)力均隨溫度上升而呈現(xiàn)增大趨勢，但隨FA或SL摻量的增加，漿體屈服應(yīng)力的增長趨勢減弱。摻量較高（40%、50%）的漿體，在靜置5 min后，漿體屈服應(yīng)力受溫度影響較小，尤其是C-SL漿體，當(dāng)?shù)V粉替代率為50%，漿體屈服應(yīng)力隨著溫度的增長無明顯增長。然而隨著靜置時(shí)間的延長，各組漿體屈服應(yīng)力在35℃時(shí)有較為顯著的增長。說明FA與SL的摻入降低了屈服應(yīng)力在膠凝體系中的溫度敏感性。各組漿體的屈服應(yīng)力在20—35℃間的增長幅度較5—20℃更加顯著。

3.3 塑性黏度

圖7和圖8分別為C-FA漿體及C-SL漿體在不同靜置時(shí)間及不同溫度下的塑性黏度變化情況。

圖7 溫度對C-FA漿體塑性黏度的影響

圖8 溫度對C-SL漿體塑性黏度的影響

由圖可以看出，對于相同靜置時(shí)間、同一摻量的漿體，塑性黏度值隨溫度的升高而增大。新拌C-SL漿體的塑性黏度值受溫度影響較小，尤其當(dāng)SL摻量達(dá)到40%，溫度變化難以對漿體塑性黏度產(chǎn)生影響。此外，摻量較高的C-SL漿體，其塑性黏度值受靜置時(shí)間的影響程度大于溫度變化對其的影響。當(dāng)SL摻量較低（10%、20%），復(fù)合漿體呈現(xiàn)出的塑性黏度與純水泥漿體接近。在相同靜置時(shí)間及溫度條件下，各組漿體的塑性黏度隨FA或SL摻量增加而下降，且摻量越大，塑性黏度值降低程度越大。與屈服應(yīng)力變化情況不同，大多數(shù)漿體的塑性黏度表現(xiàn)為在5—20℃條件下的增長幅度更為顯著。比較C-FA漿體與C-SL漿體，前者在5—20℃條件下塑性黏度值的增長幅度總體較小，但在20—35℃下塑性黏度值上升幅度較C-SL漿體明顯。

4 水化對流變學(xué)參數(shù)的影響

水泥水化作用對新拌水泥基材料流變性能產(chǎn)生一定影響，一個(gè)可能的原因是水泥的水化進(jìn)程會(huì)影響減水劑分子的分散作用[6]。隨著水泥水化的進(jìn)行，水泥顆粒表面不斷生成新的水化產(chǎn)物，從而對減水劑分子產(chǎn)生一定包裹作用[7-8]。

圖9為3組膠凝體系在3個(gè)不同溫度環(huán)境下的前70 h和前2.5 h放熱速率曲線。由圖9可知，對于單摻各種膠凝材料復(fù)合漿體而言，隨著溫度的升高，水化放熱曲線峰值有較大幅度升高，放熱峰出現(xiàn)時(shí)間提前。純水泥組和C-30%FA組由35℃降至20℃時(shí)，水化放熱峰有明顯延后，而C-30%SL組變化不明顯。通過前2.5 h的水化過程可以發(fā)現(xiàn)，溫度的升高使得各組水泥漿體放熱速率在初始時(shí)刻顯著增長。

圖9 復(fù)合膠凝體系在不同溫度條件下的水化放熱速率曲線

圖10表示各組漿體屈服應(yīng)力與誘導(dǎo)期結(jié)束時(shí)間的關(guān)系，圖11表示漿體塑性黏度與放熱峰值時(shí)間的關(guān)系。對于以上摻入不同礦物摻合料的自密實(shí)混凝土膠凝體系，流變參數(shù)值與水化放熱參數(shù)呈反向變化關(guān)系，即隨著溫度的升高，屈服應(yīng)力和塑性黏度有所增加，而水化誘導(dǎo)期結(jié)束時(shí)間和放熱峰值時(shí)間逐漸減小。溫度的升高導(dǎo)致水化過程顯著加速。

圖10 各組漿體屈服應(yīng)力與誘導(dǎo)期結(jié)束時(shí)間的關(guān)系

圖11 各組漿體塑性黏度與放熱峰值時(shí)間的關(guān)系

其中，復(fù)合漿體C-30%FA由5℃升至20℃時(shí)，屈服應(yīng)力無顯著變化，同時(shí)其誘導(dǎo)結(jié)束時(shí)間下降程度較其余漿體更緩慢。對于純水泥組和C-30%SL組，誘導(dǎo)結(jié)束時(shí)間明顯降低，屈服應(yīng)力升高也較為明顯。對于塑性黏度，3組漿體由20℃升至35℃，放熱峰值時(shí)間減小率明顯小于5—20℃。與此同時(shí)，它們從20℃升至35℃的塑性黏度值沒有明顯提高。由此可見，水化放熱速率與流變參數(shù)存在較為密切的聯(lián)系。

5 結(jié)論

隨著溫度升高，各組漿體在相同剪切速率下的剪切應(yīng)力、表觀黏度、屈服應(yīng)力及塑性黏度均有所增大。復(fù)合漿體的屈服應(yīng)力總體在20℃上升至35℃過程中增加幅度較大，而塑性黏度在5—20℃下上升幅度較大。溫度的變化對漿體流變指數(shù)的變化影響較小。

粉煤灰和礦粉對純水泥漿體流變參數(shù)和流變指數(shù)的溫度敏感性具有削弱作用，即摻入50%粉煤灰或50%礦粉時(shí)，隨著環(huán)境溫度升高，漿體屈服應(yīng)力、塑性黏度和流變指數(shù)變化幅度均小于純水泥漿，并且此時(shí)漿體剪切增稠程度仍然較高。

各膠凝體系的流變參數(shù)值與水化放熱參數(shù)呈反向變化關(guān)系，即隨溫度升高，屈服應(yīng)力和塑性黏度增加，而水化誘導(dǎo)期結(jié)束時(shí)間和放熱峰值時(shí)間逐漸減小。