朱 娜 黃文君 高德利

(中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室)

0 引 言

大位移井是在定向井、水平井和深井基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的一種新型鉆井技術(shù)，集中了各種常規(guī)井型的技術(shù)難點(diǎn)，代表了鉆井技術(shù)發(fā)展的最新高度[1-2]，而井眼凈化是大位移井鉆井過(guò)程中面臨的重要難題之一[3-7]。研究結(jié)果顯示，不同地區(qū)發(fā)生卡鉆事故的主要原因不同[8]，根據(jù)拉丁美洲作業(yè)統(tǒng)計(jì)，65%的事故原因是井眼凈化不充分[9-10]；而鉆井工況對(duì)卡鉆的影響也非常大，起下鉆時(shí)卡鉆發(fā)生的比例很高，可能高達(dá)90%[8]。A.A.ALSHAIKH等[11]還發(fā)現(xiàn)，接單根、倒劃眼、鉆進(jìn)和起鉆是最常見(jiàn)的卡鉆工況，比例分別為28%、18%、14%和13%。準(zhǔn)確預(yù)測(cè)復(fù)雜工況下巖屑床的運(yùn)移和分布對(duì)降低和控制卡鉆風(fēng)險(xiǎn)具有重要意義。

目前研究巖屑運(yùn)移的方法主要分為3種[12-15]：試驗(yàn)法、有限元仿真法和分層模型法，這3種方法各有優(yōu)缺點(diǎn)。其中，試驗(yàn)法的優(yōu)點(diǎn)是可以通過(guò)測(cè)量直接得到巖屑的濃度，但是不便于模擬復(fù)雜工具以及全井筒中巖屑的運(yùn)移規(guī)律。有限元仿真軟件Fluent能夠精細(xì)地模擬各種工具，比如巖屑床破壞器作用下顆粒的運(yùn)移和分布，但是其計(jì)算時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)，所以現(xiàn)有的仿真模型長(zhǎng)度主要集中在數(shù)十米。分層模型法包括兩層模型和三層模型，計(jì)算速度較快，在模擬全井段的巖屑床分布有明顯的優(yōu)勢(shì)。

但是，無(wú)論是上述哪種方法，主要研究的工況都是鉆進(jìn)或者洗井2種，而關(guān)于停泵和起下鉆工況的研究非常少。在試驗(yàn)法中，一般是假設(shè)從入口以一定排量和濃度注入液體和巖屑顆粒，然后研究環(huán)空中顆粒的濃度分布[13]。本質(zhì)上，這是一種鉆進(jìn)工況；而分層模型法中，先假設(shè)環(huán)空中分布一定高度的巖屑床，然后研究不同排量和不同偏心度等參數(shù)下巖屑高度減小的規(guī)律[14]，這種情況本質(zhì)是洗井工況。而停泵時(shí)，由于鉆井液的懸浮力不足，巖屑床可能停止向上運(yùn)移，甚至向下滑動(dòng)，并且堆積在大斜度井段，形成了卡鉆風(fēng)險(xiǎn)。準(zhǔn)確預(yù)測(cè)停泵狀態(tài)下巖屑床堆積的高度和位置對(duì)井眼凈化有很重要的指導(dǎo)意義。另一方面，在現(xiàn)有模型中，無(wú)論是鉆進(jìn)還是循環(huán)狀態(tài)下，都是假設(shè)鉆桿不動(dòng)，此時(shí)鉆桿對(duì)巖屑床和懸浮層的摩擦力為阻力。當(dāng)起下鉆時(shí)，鉆桿的作用力有可能會(huì)變成動(dòng)力。此時(shí)，傳統(tǒng)的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型將不能完全適用，需要對(duì)鉆桿的受力進(jìn)行修正。

本文擬建立適用于停泵和起下鉆工況的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型，并分析鉆進(jìn)、洗井、停泵以及起鉆的組合工況下巖屑床的動(dòng)態(tài)運(yùn)移規(guī)律，以期為提高大位移井作業(yè)井眼凈化效果提供理論指導(dǎo)。

1 巖屑床動(dòng)態(tài)運(yùn)移模型

1.1 復(fù)雜工況下兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型的概念

目前現(xiàn)有的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型主要基于鉆進(jìn)和洗井2種工況，并不完全適用于停泵和起下鉆的復(fù)雜工況，因?yàn)槭芰﹃P(guān)系發(fā)生了變化，具體分析如下。

1.1.1 鉆井和洗井工況

巖屑床在鉆井液剪切力的攜帶下，由井底運(yùn)移至井口。對(duì)于懸浮層，重力和巖屑床提供的剪切力均為阻力。現(xiàn)有的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型通過(guò)建立和求解動(dòng)量守恒和質(zhì)量守恒方程，可以模擬這兩個(gè)過(guò)程。

1.1.2 停泵

與上述2種工況相反，停泵時(shí)，巖屑床在重力的作用下從井口下滑。

對(duì)于懸浮層，重力和巖屑床提供的剪切力變成了動(dòng)力。由于巖屑床層和懸浮層的受力關(guān)系均發(fā)生了變化，兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型的動(dòng)量方程也需要進(jìn)行完善。

1.1.3 起下鉆

在現(xiàn)有模型中，無(wú)論是鉆進(jìn)還是循環(huán)狀態(tài)下，都是假設(shè)鉆桿不動(dòng)，此時(shí)鉆桿對(duì)巖屑床和懸浮層的摩擦力為阻力。當(dāng)起下鉆時(shí)，鉆桿的作用力有可能會(huì)變成動(dòng)力。比如開(kāi)泵起鉆、倒劃眼起鉆或者停泵下鉆，如果起下鉆速度大于巖屑床和懸浮層的運(yùn)移速度，那么鉆桿對(duì)兩層的運(yùn)移提供動(dòng)力。此時(shí)，傳統(tǒng)的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型將不能適用，需要對(duì)鉆桿的受力進(jìn)行修正。

1.2 兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型的基本假設(shè)

兩層模型示意圖如圖1所示，模型的基本假設(shè)如下[16-18]：

圖1 鉆進(jìn)、循環(huán)和停泵工況下巖屑運(yùn)移兩層模型示意圖Fig.1 Schematic diagram of two-layer cuttings migration model under the conditions of drilling,circulation and pump stop

(1)上層為懸浮層，包括巖屑固相和鉆井液液相；

(2)下層為巖屑床，此層中的巖屑體積分?jǐn)?shù)假定為52%；

(3)固液體系均為不可壓縮介質(zhì)，固體顆粒具有相同的直徑和圓球度；

(4)不考慮溫度變化的影響。

1.3 鉆井和洗井工況下的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型

在上述假設(shè)條件下，根據(jù)流體力學(xué)理論，運(yùn)用質(zhì)量守恒定律和動(dòng)量定理推導(dǎo)出了巖屑床層、懸浮層的連續(xù)性方程和運(yùn)動(dòng)方程，此方程為一階偏微分方程組[19-20]，其中懸浮層中液相、固相以及巖屑床層的動(dòng)量方程分別為：

(1)

懸浮層中液相、固相以及巖屑床層的連續(xù)性方程為：

(2)

式中：A為面積，m2；C為體積分?jǐn)?shù)，無(wú)因次；v為速度，m/s；ρ為密度，g/cm3；p為壓力，Pa；τ為剪切力，Pa；S為潤(rùn)濕周長(zhǎng)，m；F為干摩擦力，N；FCF為固體顆粒和液體之間的拖曳力，N；θ為井斜角，(°)；g為重力加速度，m/s2；ФSF為懸浮層固相變化質(zhì)量，kg；ФSC為懸浮層液相變化質(zhì)量，kg；ФBS為巖屑床固相變化質(zhì)量，kg；ξF、ξC、ξB為考慮浮力作用之后的修正系數(shù)；下標(biāo)S、B、I、F、C分別代表懸浮層、巖屑床層、懸浮層與巖屑床的相界面、懸浮層中的液相、懸浮層中的固相。

由上可知，此模型需求解8個(gè)未知數(shù):AS、AB、vC、vF、vB、CC、CF和p，以上有6個(gè)方程不足以實(shí)現(xiàn)求解，需要添加2個(gè)輔助方程：

AB+AS=AT

(3)

CC+CF=1

(4)

式中：AT為環(huán)空總截面積，m2。

由于模型方程組非線性較強(qiáng)，未知數(shù)之間還存在耦合，所以引用GUO X.L.等[21]的SETS方法求解。

1.4 停泵工況下的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型

在停泵工況下，由于鉆井液的懸浮力不足，巖屑床可能停止向上運(yùn)移，甚至向下滑動(dòng)(見(jiàn)圖1c)。此時(shí)，動(dòng)量方程中的受力關(guān)系與鉆井和循環(huán)工況不同。其中，重力變成了巖屑運(yùn)移的動(dòng)力，懸浮層的剪應(yīng)力變成了阻力。因此，兩層模型的動(dòng)量守恒方程需要進(jìn)行修正。

懸浮層中液相、固相及巖屑床層的動(dòng)量方程為：

(5)

停泵工況下的質(zhì)量守恒方程與方程(2)一致。

其中，式(5)中巖屑床的摩擦力為滑動(dòng)摩擦，即巖屑床已經(jīng)向下滑動(dòng)時(shí)與井壁之間的摩擦力。但是事實(shí)上，巖屑床并不是一直在滑動(dòng)，而是有可能在大井斜角的井段停止下滑，并且產(chǎn)生堆積。在這種情況下，摩擦力是靜摩擦。巖屑床開(kāi)始滑動(dòng)的判斷條件是靜干摩擦力(FSTA)達(dá)到最大干摩擦力(FMAX)[22]。當(dāng)滿足以下條件時(shí)，巖屑床保持靜止[23-24]：

FSTA

(6)

靜摩擦的準(zhǔn)確計(jì)算對(duì)于預(yù)測(cè)停泵時(shí)巖屑床的堆積位置和高度至關(guān)重要，其計(jì)算方法如下：首先，當(dāng)巖屑床從靜止?fàn)顟B(tài)開(kāi)始下滑時(shí)，假設(shè)巖屑床的初始速度為0，即vB≈0。則由質(zhì)量方程可知：

(7)

然后，將上述方程代入到動(dòng)量方程組(5)中，可以得出：

(8)

因此，由方程組(8)消元，可以得到靜摩擦力的計(jì)算方程：

ρBABgξBcosθ+τISI

(9)

特殊地，當(dāng)懸浮層的初始速度也為0時(shí)，上式可以簡(jiǎn)化為：

FSTA=(ρFgξF-ρBgξB)ABcosθ

(10)

方程式(9)可以用來(lái)計(jì)算巖屑床的休止角(即將含有巖屑床和懸浮層的管柱，從水平面上逐漸向上抬起，巖屑床開(kāi)始下滑的角度)。因此，當(dāng)靜摩擦力達(dá)到最大摩擦力時(shí)，巖屑床開(kāi)始向下滑動(dòng)。

1.5 起下鉆工況下的兩層動(dòng)態(tài)巖屑床運(yùn)移模型

通常，鉆桿有3種運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，即向上運(yùn)動(dòng)、向下運(yùn)動(dòng)和靜止。這3種狀態(tài)的主要區(qū)別在于，鉆桿對(duì)巖屑床層以及懸浮層的剪切力方向不同。更具體地說(shuō)，當(dāng)鉆桿靜止時(shí)，如果開(kāi)泵循環(huán)，那么鉆桿對(duì)于巖屑床和懸浮層都產(chǎn)生了阻力。當(dāng)起鉆時(shí)，如果停泵，巖屑床下滑，那么鉆桿對(duì)于巖屑床和懸浮層提供的也是阻力；反之，開(kāi)泵起鉆，比如倒劃眼工況，鉆桿提供的可能是動(dòng)力或者是阻力，取決于鉆桿與兩層之間的相對(duì)速度。同理，下鉆時(shí)，鉆桿提供的可能是動(dòng)力或者是阻力，與下鉆速度和巖屑床、懸浮層的相對(duì)速度相關(guān)[25]。

但是，目前的兩層模型通常假設(shè)鉆桿處于靜止?fàn)顟B(tài)，無(wú)論是鉆進(jìn)還是循環(huán)，鉆桿對(duì)兩層的剪切力均為阻力。因此模擬起下鉆工況時(shí)，如果鉆桿提供的是動(dòng)力，那么動(dòng)量方程也會(huì)發(fā)生變化，可以通過(guò)改變動(dòng)量方程中的潤(rùn)濕周長(zhǎng)來(lái)進(jìn)行修正。王文廣和ZHU N.等[26-27]根據(jù)巖屑高度和鉆桿的位置，將兩層模型的截面圖分為了5種，并且分別推導(dǎo)了其幾何關(guān)系式。以其第2種幾何關(guān)系式為例，當(dāng)鉆桿對(duì)巖屑床層和懸浮層提供的作用力為阻力時(shí)，也是現(xiàn)有的兩層動(dòng)態(tài)巖屑運(yùn)移模型采用的計(jì)算方法，巖屑床層和懸浮層的潤(rùn)濕周長(zhǎng)如下：

(11)

當(dāng)鉆桿對(duì)巖屑床層和懸浮層提供的作用力為動(dòng)力時(shí)，巖屑床層和懸浮層的潤(rùn)濕周長(zhǎng)修正如下：

(12)

式中：d1為井眼內(nèi)徑，m；d2為鉆桿外徑，m；α為環(huán)空巖屑床面相對(duì)于井眼中心的圓心半角，rad；β為環(huán)空巖屑床面相對(duì)于鉆桿中心的圓心半角，rad。

2 巖屑床動(dòng)態(tài)運(yùn)移規(guī)律分析

圖3 X-1井井身結(jié)構(gòu)示意圖Fig.3 Casing program of Well X-1

X-1井為南海油田某大位移井，其井眼軌跡和井身結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2、3，實(shí)際完鉆井深5 117.00 m，水平位移4 211.24 m，垂深1 704.46 m，水垂比為2.47。在施工中遇到的典型問(wèn)題包括倒劃眼困難，頻繁憋泵、憋扭矩，憋泵引起ECD瞬時(shí)升高壓漏地層，由于井漏和卡鉆的出現(xiàn)，導(dǎo)致整個(gè)施工周期長(zhǎng)于設(shè)計(jì)周期，嚴(yán)重影響了作業(yè)時(shí)效，同時(shí)給作業(yè)帶來(lái)很大風(fēng)險(xiǎn)。分析認(rèn)為該大位移井大斜度段(井斜角80°，長(zhǎng)3 240 m)中巖屑沉積形成巖屑床，導(dǎo)致部分井壁失穩(wěn)，井徑擴(kuò)大，存在部分“擴(kuò)徑”形成了“臺(tái)階”，且加劇了巖屑床的堆積。因此，基于巖屑床運(yùn)移兩層動(dòng)態(tài)模型對(duì)X-1井進(jìn)行計(jì)算，模擬該井的巖屑床分布。

圖2 X-1井井眼軌跡圖Fig.2 Well trajectory of Well X-1

2.1 復(fù)雜工況下的巖屑床的分布規(guī)律

采用兩層巖屑床動(dòng)態(tài)運(yùn)移模型模擬復(fù)雜工況下巖屑床的分布規(guī)律，包括鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況以及起鉆。其中，鉆進(jìn)和洗井時(shí)間分別為1 h，排量為30 L/s，機(jī)械鉆速為60 m/h。

首先模擬第1個(gè)鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況，在環(huán)空初始巖屑床高度為0的條件下，鉆進(jìn)1 h，模擬結(jié)果如圖4所示。由圖4可見(jiàn)，在鉆頭附近形成了一個(gè)小砂丘，最大無(wú)因次巖屑床高度為12.3%，砂丘長(zhǎng)度約為1 500 m。然后在此基礎(chǔ)上洗井1 h，可見(jiàn)，砂丘的數(shù)量保持不變，在鉆井液的沖洗作用下，向前運(yùn)移了約700 m。在此基礎(chǔ)上停泵、接單根，此時(shí)斜井段的巖屑堆積并不明顯，原因是巖屑床還沒(méi)有運(yùn)移至斜井段。

圖4 第1次鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況下巖屑床高度分布圖Fig.4 Distribution of cuttings bed height with the alternation of the first drilling,washing and pump stop

在上述巖屑分布的基礎(chǔ)上，模擬第2個(gè)鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況組合，模擬結(jié)果如圖5所示。由圖5可見(jiàn)，在鉆頭處形成了第2個(gè)砂丘。砂丘無(wú)因次高度為12.3%，長(zhǎng)度約為1 500 m。第一個(gè)砂丘的波峰已經(jīng)向前運(yùn)移到了井深3 000 m處。然后洗井循環(huán)1 h之后，2個(gè)砂丘均朝井口方向運(yùn)移，同時(shí)高度也有所減小。第1個(gè)形成的砂丘無(wú)因次高度由12.3%減小為9.8%。在此基礎(chǔ)上停泵，可以看出巖屑下滑至第二洗井區(qū)，但是高度較小，為4.1%，因?yàn)榇藭r(shí)2個(gè)砂丘的波峰尚未運(yùn)移至第二洗井區(qū)。

圖5 第2次鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況下巖屑床高度分布圖Fig.5 Distribution of cuttings bed height with the alternation of the second drilling,washing and pump stop

在上述巖屑分布的基礎(chǔ)上，模擬第3個(gè)鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況組合,模擬結(jié)果如圖6所示。由圖6可見(jiàn)，鉆進(jìn)1 h之后在鉆頭處形成了第3個(gè)砂丘，洗井1 h后，形成的第1個(gè)砂丘已經(jīng)運(yùn)移至井口，此時(shí)第二洗井區(qū)的無(wú)因次巖屑床高度約為7.9%。在此基礎(chǔ)上停泵，巖屑下滑產(chǎn)生堆積，其最高堆積的無(wú)因次巖屑床高度約為10.1%，可見(jiàn)初始巖屑高度越大，停泵時(shí)堆積高度越高。

圖6 第3次鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況下巖屑床高度分布圖Fig.6 Distribution of cuttings bed height with the alternation of the third drilling,washing and pump stop

第4次鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況下巖屑床高度的分布如圖7所示。由圖7可見(jiàn)，其與第3次交替工況下巖屑床分布基本一致原因是巖屑已經(jīng)運(yùn)移出井口，留在井筒中的巖屑分布達(dá)到了動(dòng)態(tài)穩(wěn)定，并且大斜度井段內(nèi)大約每2 000 m形成了一個(gè)砂丘。以此類推，當(dāng)鉆進(jìn)500 m時(shí)(以鉆進(jìn)500 m井段進(jìn)行短起下作業(yè)為例)，大約需要進(jìn)行8個(gè)上述工況的循環(huán)，巖屑分布和圖7基本一致。然后在其基礎(chǔ)上模擬起鉆工況下的巖屑床分布(見(jiàn)圖8)，其中起鉆速度是0.5 m/s，接頭直徑260 mm。由圖8可知，在接頭作用下形成了無(wú)因次高度約為15.0%的小砂丘，會(huì)造成起鉆遇阻。如果要保證起鉆順暢，應(yīng)該繼續(xù)循環(huán)洗井，使井筒中的波浪狀巖屑床清洗至安全值(無(wú)因次巖屑床高度小于10.0%)。

圖7 第4次鉆進(jìn)、洗井、停泵的交替工況下巖屑床高度分布圖Fig.7 Distribution of cuttings bed height with the alternation of the fourth drilling,washing and pump stop

圖8 起鉆時(shí)巖屑高度分布圖Fig.8 Distribution of cuttings bed height during tripping out

井筒內(nèi)巖屑床呈波浪式分布，相應(yīng)地，洗井時(shí)巖屑的返排也呈現(xiàn)間斷式。更具體地，當(dāng)離井口較近的砂丘返排時(shí)，地面會(huì)出現(xiàn)一次較大的“巖屑潮”[28]，當(dāng)該砂丘完全運(yùn)移出井口后，振動(dòng)篩會(huì)暫時(shí)干凈，此時(shí)如果認(rèn)為井眼凈化而起鉆，將會(huì)很容易發(fā)生卡鉆(這也是目前大位移井鉆井施工時(shí)，起鉆遇阻并轉(zhuǎn)為倒劃眼起鉆的一個(gè)很重要的因素)，所以此時(shí)應(yīng)該繼續(xù)洗井，直到地面出現(xiàn)第2次和第3次“巖屑潮”，也就是井筒內(nèi)的砂丘被清洗干凈。

2.2 排量的影響

以鉆進(jìn)、洗井、停泵工況的交替4個(gè)循環(huán)為例，不同洗井排量下巖屑床的無(wú)因次高度分布如圖9所示。排量Q的變化范圍是30～65 L/s。分析結(jié)果表明，排量越大，大斜度井段的無(wú)因次巖屑床高度越小，井眼清洗效果越好。流量為30和65 L/s時(shí)，最高無(wú)因次高度分別為11.7%和10.5%，同時(shí)巖屑床整體向井口處移動(dòng)了約1 000 m，更有利于巖屑床的返排。而巖屑床在停泵時(shí)下滑堆積的高度并不與排量成反比。原因是巖屑床并非以一個(gè)均勻的高度分布，而是呈波浪狀。巖屑下滑的堆積高度與初始巖屑高度成正比。具體地說(shuō)，當(dāng)排量為65 L/s時(shí)，巖屑床的波峰運(yùn)移至第二洗井區(qū)；而當(dāng)排量為30 L/s時(shí)，波峰還沒(méi)有運(yùn)移到第二洗井區(qū)。

圖9 排量對(duì)無(wú)因次巖屑床高度的影響Fig.9 Influence of displacement on the dimensionless height of cuttings bed

2.3 機(jī)械鉆速的影響

以鉆進(jìn)、洗井、停泵工況的交替4個(gè)循環(huán)為例，不同機(jī)械鉆速下巖屑床的無(wú)因次高度分布如圖10所示。機(jī)械鉆速v的變化范圍是20～60 m/h。分析結(jié)果表明：當(dāng)機(jī)械鉆速為60 m/h時(shí)，巖屑床的最高無(wú)因次高度11.7%；而當(dāng)機(jī)械鉆速為20 m/h時(shí)，最高無(wú)因次高度6.0%。由此可見(jiàn)，機(jī)械鉆速越高，巖屑床整體高度越大；同時(shí)，巖屑床在停泵時(shí)下滑堆積至第二洗井區(qū)時(shí)，其堆積高度也與機(jī)械鉆速呈正相關(guān)。

圖10 機(jī)械鉆速對(duì)無(wú)因次巖屑床高度的影響Fig.10 Influence of ROP on the dimensionless height of cuttings bed

3 結(jié) 論

(1)本文建立的大位移井復(fù)雜工況下巖屑床動(dòng)態(tài)運(yùn)移模型可以模擬鉆進(jìn)、洗井、停泵及起鉆工況下巖屑床的動(dòng)態(tài)分布。模擬結(jié)果表明，在機(jī)械鉆速為60 m/h、排量為30 L/s時(shí)，隨著鉆進(jìn)、洗井、停泵工況的交替，大斜度井段內(nèi)大約每2 000 m形成一個(gè)砂丘。相應(yīng)地，地面返排的“巖屑潮”數(shù)量也和井筒內(nèi)砂丘相對(duì)應(yīng)。第1個(gè)“巖屑潮”返排后，振動(dòng)篩暫時(shí)的干凈不能表征井眼已經(jīng)凈化，此時(shí)起鉆將很容易發(fā)生卡鉆，所以此時(shí)應(yīng)該繼續(xù)洗井，直到地面出現(xiàn)第2次或更多次的“巖屑潮”，即井筒內(nèi)的砂丘均運(yùn)移至地面。

(2)在其他參數(shù)一致時(shí)，排量越大，巖屑床沿井口方向運(yùn)移的位移越大，大斜度井段的無(wú)因次巖屑床的高度越小。但是在停泵工況下，第二洗井區(qū)處巖屑床下滑堆積的高度并不與排量成反比，而是和停泵之前的初始巖屑高度成正比。

(3)機(jī)械鉆速越高，巖屑床的整體高度越大，同時(shí)斜井段處巖屑床在停泵時(shí)下滑堆積，其堆積高度也與機(jī)械鉆速呈正相關(guān)。