金智榮，張華麗，陳佳豪，吳飛鵬

(1.中石化江蘇油田分公司，江蘇 揚(yáng)州，225009;2.中國(guó)石油大學(xué)(華東) 石油工程學(xué)院，山東 青島，266580;3.非常規(guī)油氣開發(fā)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266580)

0 引言

隨著能源需求增大及油氣開發(fā)技術(shù)發(fā)展，低滲透油藏已成為我國(guó)油氣資源的重要組成部分[1-3]。低滲透砂巖油藏常常為水濕油藏，以毛管力為主要驅(qū)動(dòng)力的滲吸采油已成為該類低滲儲(chǔ)集層的主要開發(fā)方式[4-7]。

目前，國(guó)內(nèi)外諸多專家學(xué)者在低滲儲(chǔ)層的滲吸驅(qū)油效果和滲吸驅(qū)油機(jī)理等方面已經(jīng)取得了一系列有益的研究成果。王敬等[8-15]基于靜態(tài)滲吸和動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)結(jié)果分別明確了主控因素對(duì)滲吸采油的影響規(guī)律，為致密砂巖油藏滲吸實(shí)驗(yàn)分析及致密砂巖油藏采收率的提高提供了理論依據(jù)和參考；陳挺[16]和韓冬[17]分別研究了表面活性劑溶液對(duì)動(dòng)態(tài)、靜態(tài)滲吸驅(qū)油效果的影響，明確了表面活性劑影響下的滲吸驅(qū)油機(jī)理，為提高水濕砂巖巖心的滲吸采收率提供了借鑒和指導(dǎo)；吳潤(rùn)桐[18]基于致密油氣儲(chǔ)層基質(zhì)室內(nèi)滲吸實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析，提出了新的致密油氣儲(chǔ)層基質(zhì)的滲吸機(jī)理，為致密油氣藏進(jìn)一步的開發(fā)提供理論依據(jù)。但這些研究均未就同一影響因素在動(dòng)、靜態(tài)2種滲吸實(shí)驗(yàn)方法下滲吸驅(qū)油特征的差異性進(jìn)行剖析對(duì)比，缺乏對(duì)滲吸驅(qū)油過(guò)程中滲吸-驅(qū)替作用的系統(tǒng)性認(rèn)識(shí)。

該研究利用江蘇地區(qū)高集油田古近系阜寧組低滲儲(chǔ)層基質(zhì)巖心，開展室內(nèi)動(dòng)、靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)，跟蹤不同參數(shù)下滲吸驅(qū)油過(guò)程，對(duì)比分析動(dòng)、靜態(tài)2種滲吸實(shí)驗(yàn)方法下各參數(shù)對(duì)滲吸驅(qū)油特征的影響，明確影響靜、動(dòng)態(tài)滲吸采油效果的主控因素敏感性，并揭示靜、動(dòng)態(tài)滲吸采油特征的差異及原因，為低滲儲(chǔ)層滲吸采油方式優(yōu)化提供一定借鑒。

1 實(shí)驗(yàn)方法

1.1 實(shí)驗(yàn)原理

滲吸作用發(fā)生在多孔介質(zhì)中，是開采儲(chǔ)層基質(zhì)巖塊和低滲儲(chǔ)層原油的有效方法[19-22]。根據(jù)滲吸驅(qū)油過(guò)程的差異，滲吸可分為動(dòng)態(tài)滲吸和靜態(tài)滲吸2類[23]:

靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)?zāi)M的是基質(zhì)系統(tǒng)外部液體為靜止?fàn)顟B(tài)下的自發(fā)滲吸驅(qū)油過(guò)程，毛管力為主要驅(qū)動(dòng)力，滲吸介質(zhì)在毛管力的作用下被吸入小孔道中并將原油驅(qū)至大孔道中，原油最后經(jīng)大孔道排出，這一過(guò)程如圖1a所示。

動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)?zāi)M的是基質(zhì)系統(tǒng)外部液體為流動(dòng)狀態(tài)下的自發(fā)滲吸驅(qū)油過(guò)程，滲吸動(dòng)力除了毛管力之外，還存在驅(qū)替壓力，整個(gè)滲吸過(guò)程包括滲吸作用和驅(qū)替作用，其更接近實(shí)際油藏開發(fā)條件，這一過(guò)程如圖1b所示。

圖1 滲吸驅(qū)油過(guò)程示意圖Fig.1 Schematic diagram of oil displacement process by imbibition

1.2 實(shí)驗(yàn)裝置及實(shí)驗(yàn)材料

1.2.1 實(shí)驗(yàn)裝置

靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)裝置主要包括體積法Amott滲吸瓶，如圖2所示。

圖2 靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)裝置示意圖Fig.2 Schematic diagram of static imbibition experimental device

動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)裝置主要包括真空飽和裝置(滄州首科BHG型)、巖心快速洗油儀(江蘇南通YC型)、巖心鉆取機(jī)(南通飛宇YZ-1型)、電子天平(奧豪斯AX型)、燒杯、巖心切割工具(冰雪京安BX406E)和巖心滲吸驅(qū)替裝置(主要包括平流泵、巖心夾持器、圍壓泵、中間容器、壓力表、壓力傳感器和計(jì)量裝置等)等。

1.2.2 實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)用表面活性劑溶液分別為HDSX-1，CTAB和OP-10，其界面張力分別為38 mN/m，35 mN/m和32 mN/m；實(shí)驗(yàn)用水為研究區(qū)塊儲(chǔ)層模擬地層水，礦化度約為16 700 mg/L，水型為NaHCO3；實(shí)驗(yàn)用油樣選擇與研究區(qū)塊儲(chǔ)層性質(zhì)相近的脫水原油與實(shí)驗(yàn)室煤油按照1∶3的比例混合而成，室溫下黏度為6.5 mPa·s，密度為0.834 g/cm3；實(shí)驗(yàn)用巖心為研究區(qū)塊儲(chǔ)層天然巖心，巖心表面原始潤(rùn)濕性均為水濕。

1.3 實(shí)驗(yàn)過(guò)程

1.3.1 巖心預(yù)處理

將標(biāo)準(zhǔn)的柱塞巖樣利用洗油儀進(jìn)行洗油處理，烘干后測(cè)量其孔隙度以及滲透率，然后對(duì)巖樣抽真空并飽和地層水，接下來(lái)利用巖心的驅(qū)替裝置以0.02 mL/min的流量向巖心注入模擬油，總注入量大于5 PV，至出液口流速穩(wěn)定且不含水后，停泵，老化24 h以上備用。

1.3.2 靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)

將預(yù)處理后的巖心浸入裝有滲吸介質(zhì)(潤(rùn)濕相流體)的滲吸瓶中，由于油水密度的差異，巖樣中被滲吸置換出來(lái)的原油會(huì)聚集在滲吸瓶上方帶有刻度的細(xì)管處，通過(guò)記錄每個(gè)時(shí)間段的出油量(為減小讀數(shù)誤差，讀數(shù)前，輕微地?fù)u晃滲吸瓶，使油滴脫離滲吸瓶壁面和巖心表面，上浮到刻度管中[24])，直至滲吸結(jié)束，進(jìn)而計(jì)算每個(gè)階段的滲吸采出程度。

1.3.3 動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)

將預(yù)處理后的巖心裝進(jìn)巖心夾持器中，接通滲吸驅(qū)替裝置，圍壓設(shè)置為20 MPa，使用滲吸介質(zhì)以0.2 mL/min的流速驅(qū)替飽和模擬油的巖樣，記錄不同注入孔隙體積倍數(shù)后的滲吸驅(qū)油量，直至出口端不出油為止，進(jìn)而計(jì)算每個(gè)階段的滲吸采出程度。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

為研究分析動(dòng)、靜態(tài)實(shí)驗(yàn)方法下巖心的滲吸驅(qū)油特征差異，通過(guò)動(dòng)、靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)方法，分別評(píng)價(jià)不同參數(shù)(初始滲透率、孔隙結(jié)構(gòu)、滲吸壓力、邊界條件及滲吸介質(zhì))對(duì)動(dòng)、靜態(tài)滲吸驅(qū)油過(guò)程的影響。

2.1 初始滲透率的影響

滲透率作為儲(chǔ)層基本物性參數(shù)，其在一定程度上影響著原油在孔隙中的滲流能力。為了對(duì)比評(píng)價(jià)滲透率在2種實(shí)驗(yàn)方法下對(duì)滲吸驅(qū)油效果的影響，選用不同滲透率的標(biāo)準(zhǔn)巖樣(見表1)分別進(jìn)行靜態(tài)、動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)，測(cè)定不同階段的采出程度，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

表1 不同滲透率條件下的巖心基本參數(shù)Table 1 Basic core parameters under different permeability conditions

圖3 不同初始滲透率對(duì)采出程度的影響Fig.3 Effect of different initial permeability on recovery degree

可以看出，滲透率在一定范圍內(nèi)，在巖心基礎(chǔ)參數(shù)相近的情況下，隨著初始滲透率的變大，動(dòng)、靜態(tài)滲吸采出程度及滲吸驅(qū)油速度均增大。分析原因認(rèn)為，巖心滲透率越好，表明巖心內(nèi)部孔喉性質(zhì)越好，大孔喉數(shù)量增多，孔隙連通性好，原油流動(dòng)的阻力越小，越容易運(yùn)移出來(lái)，從而提高了滲吸驅(qū)油效率。

綜上所述，巖心動(dòng)、靜態(tài)滲吸驅(qū)油效果均受其滲透率制約，在一定的滲透率變化范圍內(nèi)，隨著初始滲透率的增大，滲吸驅(qū)油效果越好；在同一滲透率級(jí)別下，動(dòng)態(tài)滲吸采收率明顯要高于靜態(tài)，說(shuō)明滲吸-驅(qū)替效果要優(yōu)于滲吸效果；此外，隨著滲透率的變大，動(dòng)、靜態(tài)采收率之間的幅度從7.4%增大到10.36%，分析認(rèn)為：滲透率越小，巖石內(nèi)部小孔喉數(shù)量較多，平均孔喉半徑較小，此時(shí)，毛管力越大，油水滲吸置換效果明顯，滲吸作用對(duì)提高采收率的貢獻(xiàn)率較大；而隨著滲透率增大，大孔喉所占比例增加，孔隙連通性變好，滲吸作用對(duì)采收率的占比降低，滲吸介質(zhì)依靠外界驅(qū)動(dòng)力強(qiáng)制進(jìn)入巖石孔隙并將原油驅(qū)出，驅(qū)替作用對(duì)提高采收率的貢獻(xiàn)率變大，使得采收率增幅較大。

2.2 孔隙結(jié)構(gòu)的影響

表2 不同孔隙結(jié)構(gòu)條件下的巖心基本參數(shù)Table 2 Basic core parameters under different pore structure conditions

圖4 不同孔隙結(jié)構(gòu)對(duì)采出程度的影響Fig.4 Effect of different pore structure on recovery degree

可以看出，不同孔隙結(jié)構(gòu)具有不同的滲吸規(guī)律，孔隙結(jié)構(gòu)越好(儲(chǔ)層品質(zhì)指數(shù)越大)，初始滲吸速度保持時(shí)間越長(zhǎng)，滲吸驅(qū)油效率越高。這是因?yàn)閮?chǔ)層品質(zhì)指數(shù)越大，孔隙結(jié)構(gòu)越好，巖石內(nèi)部大孔喉占比越高，巖石內(nèi)部孔隙空間的彎曲程度、孔喉配置關(guān)系等綜合性能變好，為滲吸置換和驅(qū)替滲流的發(fā)生提供了有利條件。

總體看來(lái)，在2種實(shí)驗(yàn)方法下，同一儲(chǔ)層品質(zhì)指數(shù)級(jí)別下的巖心滲吸驅(qū)油規(guī)律基本一致，不同的是2種實(shí)驗(yàn)方法下巖心的最終采出程度有所差別。在相同的儲(chǔ)層品質(zhì)指數(shù)級(jí)別下，動(dòng)態(tài)滲吸采出程度明顯高于靜態(tài)滲吸采出程度；此外，隨著儲(chǔ)層品質(zhì)指數(shù)增大，采收率升高幅度從10.36%增大到12.79%，分析原因認(rèn)為：隨著孔隙結(jié)構(gòu)變好，巖石內(nèi)部大孔喉占比越高，孔喉配置關(guān)系較好的區(qū)域所占比例升高，以驅(qū)替作用為主要采油機(jī)理的孔隙占比增大，形成了較高的驅(qū)替效率，使得巖心采收率增幅顯著提高。

2.3 滲吸壓力的影響

實(shí)際地層中存在著一個(gè)壓力場(chǎng)，儲(chǔ)層中的流體就在這個(gè)壓力系統(tǒng)的控制和支配下流動(dòng)。為了對(duì)比評(píng)價(jià)壓力系統(tǒng)在2種實(shí)驗(yàn)方法下對(duì)巖石滲吸驅(qū)油規(guī)律的影響，選用物性參數(shù)相近的標(biāo)準(zhǔn)巖樣(見表3)分別進(jìn)行靜態(tài)、動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)，明確滲吸壓力對(duì)滲吸效果的作用規(guī)律?？紤]到實(shí)驗(yàn)過(guò)程中設(shè)備儀器均在高壓環(huán)境下，靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)使用的普通玻璃滲吸瓶難以滿足需要，故選擇在高壓反應(yīng)釜里進(jìn)行靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)，每塊巖心只能得到最終的采收率；對(duì)于動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)，分別設(shè)定注入壓力為5 MPa,10 MPa和15 MPa開展對(duì)比實(shí)驗(yàn)，測(cè)定不同階段的采出程度，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖5 所示。

表3 不同滲吸壓力條件下的巖心基本參數(shù)Table 3 Basic core parameters under different imbibition pressures

圖5 不同滲吸壓力對(duì)采出程度的影響Fig.5 Effect of different imbibition pressure on recovery degree

可以看出，隨著滲吸壓力的增大，靜態(tài)滲吸采出程度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，而動(dòng)態(tài)滲吸采出程度隨著滲吸壓力的升高而增大。

靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)中存在一個(gè)最佳的滲吸壓力值，實(shí)驗(yàn)方法下約為4 MPa。當(dāng)滲吸壓力低于此值時(shí)，隨著壓力升高，滲吸介質(zhì)更多地進(jìn)入巖心基質(zhì)，從而提高了滲吸置換采出程度；當(dāng)滲吸壓力高于此值時(shí)，巖石基質(zhì)系統(tǒng)外部的高壓環(huán)境對(duì)基質(zhì)內(nèi)原油外排的抑制作用加劇，導(dǎo)致滲吸采出程度開始降低。

動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)中滲吸采出程度、滲吸驅(qū)油速度與滲吸壓力呈正相關(guān)趨勢(shì)。分析原因認(rèn)為：一方面，對(duì)滲吸介質(zhì)施加一定壓力，可以使巖心更加深入到巖石基質(zhì)系統(tǒng)從而擴(kuò)大滲吸置換區(qū)域；另一方面，提高滲吸壓力增強(qiáng)了大孔道的驅(qū)替滲流能力，及時(shí)將滲吸置換出的原油帶走，同時(shí)擴(kuò)大了驅(qū)替動(dòng)用程度，從而提高滲吸驅(qū)油效果。

由此，在2種實(shí)驗(yàn)方法下，滲吸壓力對(duì)滲吸驅(qū)油效果的影響存在明顯差異，經(jīng)過(guò)論證分析，認(rèn)為動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)更能反映實(shí)際油藏開發(fā)環(huán)境，其既能表征滲吸置換機(jī)理，又能模擬實(shí)際油藏開發(fā)條件下動(dòng)態(tài)滲流環(huán)境。因此，認(rèn)為動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)下的壓力影響效果更具有指導(dǎo)意義。

2.4 邊界條件及裂縫的影響

為了對(duì)比評(píng)價(jià)邊界條件及裂縫在2種實(shí)驗(yàn)方法下對(duì)滲吸效果的影響，選用物性相近的標(biāo)準(zhǔn)巖樣，分別對(duì)巖心進(jìn)行相應(yīng)的密封或造縫處理，如圖6所示，波浪線代表裂縫，綠色區(qū)域代表密封處理后的巖心表面，灰色區(qū)域代表未密封處理的巖心表面，實(shí)驗(yàn)巖心具體參數(shù)見表4；接下來(lái)分別進(jìn)行靜態(tài)、動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)，測(cè)定不同階段的采出程度，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖7所示。

圖6 不同邊界條件下的巖心示意圖Fig.6 Schematic diagram of core under different boundary conditions

表4 不同邊界條件下的巖心基本參數(shù)Table 4 Basic core parameters under different boundary conditions

圖7 不同邊界條件對(duì)采出程度的影響Fig.7 Influence of different boundary conditions on recovery degree

可以看出，不同的邊界條件及裂縫的存在會(huì)導(dǎo)致巖心采收率發(fā)生明顯變化。靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)中4種邊界條件對(duì)應(yīng)的巖心采出程度由高到低分別為：“裂縫+全部裸露”“全部裸露”“裂縫壁面裸露”“兩端裸露”?？梢园l(fā)現(xiàn)，巖心滲吸最終采收率與滲吸表面積的大小呈正相關(guān)趨勢(shì)；“裂縫+全部裸露”和“全部裸露”邊界條件下的巖心各表面未進(jìn)行密封處理，滲吸介質(zhì)與各表面產(chǎn)生有效接觸，為滲吸置換的發(fā)生提供更多的通道；而其他邊界條件下的巖心只有部分表面能夠有效接觸到滲吸介質(zhì)，從而降低了滲吸驅(qū)油效率。

同樣，動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)中“裂縫+全部裸露”邊界條件對(duì)應(yīng)的巖心采收率明顯高于“裂縫壁面裸露”邊界條件對(duì)應(yīng)的巖心。分析原因認(rèn)為：相比于“裂縫壁面裸露”邊界條件對(duì)應(yīng)的巖心，“裂縫+全部裸露”邊界條件對(duì)應(yīng)的巖心端面處于開放狀態(tài)，滲吸介質(zhì)在驅(qū)替壓差的作用下從巖心端面滲入并向深部基質(zhì)系統(tǒng)推進(jìn)，擴(kuò)大了滲吸-驅(qū)替作用區(qū)域；同時(shí)，巖心端面的開啟能夠有效提高巖心端面處基質(zhì)系統(tǒng)的波及體積和洗油效率。

總體看來(lái)，在2種實(shí)驗(yàn)方法下，對(duì)于裂縫存在且處于同一邊界條件的情況，巖心滲吸驅(qū)油規(guī)律基本一致，不同的是動(dòng)態(tài)滲吸采收率明顯高于靜態(tài)；此外，隨著巖心端面開放程度增加，采收率升高幅度顯著增大。分析原因認(rèn)為：裂縫的存在以及邊界條件開放程度決定了滲吸介質(zhì)與巖石表面的有效接觸面積；雖然裂縫的存在為滲吸置換的發(fā)生提供了更多的通道[23]，但由于巖心端面處于密封狀態(tài)，無(wú)法為驅(qū)替流體提供滲流通道，導(dǎo)致滲吸介質(zhì)只能從裂縫內(nèi)滲流，一定程度上限制了滲吸介質(zhì)的過(guò)流斷面，使得驅(qū)替作用強(qiáng)度減弱，降低了基質(zhì)原油動(dòng)用量，很大程度上影響了采收率的提高。

2.5 滲吸介質(zhì)的影響

滲吸介質(zhì)的不同影響著界面張力的大小，較低的界面張力會(huì)增強(qiáng)原油的流動(dòng)性，而較高的界面張力更有利于滲吸作用的發(fā)生，因此，選擇合適的滲吸介質(zhì)對(duì)提高滲吸驅(qū)油效果尤為重要。為了對(duì)比評(píng)價(jià)不同滲吸介質(zhì)在2種實(shí)驗(yàn)方法下對(duì)滲吸效果的影響，選用物性相近的標(biāo)準(zhǔn)巖樣(見表5)分別使用不同的滲吸介質(zhì)進(jìn)行靜態(tài)、動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)，測(cè)定不同階段的采出程度，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖8所示。

表5 不同滲吸介質(zhì)條件下的巖心基本參數(shù)Table 5 Basic core parameters under different imbibition media

圖8 不同滲吸介質(zhì)對(duì)采出程度的影響Fig.8 Influence of different imbibition media on recovery degree

可以看出，相較于模擬地層水，表面活性劑溶液可以有效提高動(dòng)、靜態(tài)滲吸采收率，這是因?yàn)楸砻婊钚詣┤芤耗軌蛴行Ы档陀退缑鎻埩?，改變巖石表面潤(rùn)濕性，使得一部分不可動(dòng)用油變?yōu)榭蓜?dòng)用油，增強(qiáng)了油滴運(yùn)移能力。而滲吸采收率增幅及滲吸驅(qū)油速度卻因表面活性劑體系不同而存在差異，在3種表面活性劑溶液中，0.2%濃度HDSX-1溶液體系的巖心采收率更高，而0.2%濃度的OP-10溶液體系下的初始滲吸驅(qū)油速度更高，其內(nèi)在機(jī)理是表面活性劑溶液界面張力雙重作用的結(jié)果：滲吸前期，油水界面張力越小，油滴變形能力越強(qiáng)，流動(dòng)過(guò)程中更容易穿過(guò)微小孔喉，使巖心內(nèi)部大孔道中的原油更容易運(yùn)移出來(lái)；隨著滲吸過(guò)程的不斷進(jìn)行，以毛管力為主要驅(qū)動(dòng)力的滲吸驅(qū)油作用開始為滲吸采出程度的提高作出貢獻(xiàn)，此時(shí)，毛管力越大，滲吸驅(qū)油效果越好。另外，不能一味的追求過(guò)高的界面張力而忽略油滴運(yùn)移難度問(wèn)題，應(yīng)優(yōu)選最佳界面張力的表面活性劑溶液(在此次實(shí)驗(yàn)條件下，界面張力為31 mN/m的0.2%濃度HDSX-1溶液體系驅(qū)油效果最好)。

總體來(lái)看，動(dòng)、靜態(tài)2種實(shí)驗(yàn)方法的巖心滲吸驅(qū)油規(guī)律基本相同。不同的是動(dòng)態(tài)滲吸采收率明顯高于靜態(tài)；此外，隨著表面活性劑溶液的界面張力變大，動(dòng)、靜態(tài)采收率之間的提升幅度降低，這是由于相比于低界面張力的表面活性劑，較高的界面張力雖然增強(qiáng)了滲吸效果，但同時(shí)增強(qiáng)了油滴的運(yùn)移難度，容易加劇賈敏效應(yīng)帶來(lái)的危害，一定程度上降低了驅(qū)替作用對(duì)采收率的貢獻(xiàn)程度。

3 結(jié)論

1)在靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)方法下，滲吸采收率及滲吸驅(qū)油速度隨初始滲透率的增大而增大；孔隙結(jié)構(gòu)越好，較高的初始滲吸速度保持時(shí)間越長(zhǎng)，滲吸驅(qū)油效率越高；隨著滲吸壓力的增大，滲吸采出程度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)；隨著滲吸表面積及界面張力的變大，滲吸最終采收率呈上升趨勢(shì)。

2)在動(dòng)態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)方法下，滲吸采出程度、滲吸驅(qū)油速度與滲吸壓力呈正相關(guān)趨勢(shì)；其余因素(初始滲透率、孔隙結(jié)構(gòu)、裂縫、邊界條件及界面張力)對(duì)巖心滲吸驅(qū)油效果的影響趨勢(shì)與靜態(tài)滲吸實(shí)驗(yàn)方法基本一致。

3)相較于靜態(tài)采收率，動(dòng)態(tài)采收率在滲吸-驅(qū)替的協(xié)同作用下明顯更高；并且隨著實(shí)驗(yàn)條件的變化，滲吸作用和驅(qū)替作用對(duì)采收率貢獻(xiàn)程度是不同的，具體表現(xiàn)如下：隨著滲透率的增大及孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度的降低，大孔喉所占比例增加，孔喉配置關(guān)系變好，滲吸作用相對(duì)趨于平緩，驅(qū)替作用對(duì)采收率貢獻(xiàn)增大；隨著滲吸壓力的增大，驅(qū)替動(dòng)用程度逐漸提高，驅(qū)替作用逐漸占據(jù)支配地位；雖然裂縫的存在為滲吸置換的發(fā)生提供了更多的通道，但由于巖心端面處于密封狀態(tài)，導(dǎo)致滲吸介質(zhì)只能從裂縫內(nèi)滲流，一定程度上限制了滲吸介質(zhì)驅(qū)替過(guò)程中的過(guò)流斷面，驅(qū)替作用對(duì)采收率貢獻(xiàn)減弱；隨著表面活性劑溶液界面張力的變大，雖然增強(qiáng)了滲吸效果，但同時(shí)增強(qiáng)了油滴的運(yùn)移難度，容易加劇賈敏效應(yīng)帶來(lái)的危害，一定程度上降低了驅(qū)替作用對(duì)采收率的貢獻(xiàn)程度。