石 磊

（霍州煤電集團(tuán)有限責(zé)任公司，山西 臨汾 031400）

1 工程概況

辛置煤礦隸屬于山西焦煤霍州煤電集團(tuán)，礦井設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為250 Mt/a。目前主采2#煤層，位于二疊系下統(tǒng)山西組，煤層穩(wěn)定可采，含兩層夾矸，其中第二層夾矸層位較穩(wěn)定，厚度稍大，為低硫肥煤。煤層厚度3.8～4.3m，煤層傾角2°～6°，煤層頂?shù)装鍘r性情況見(jiàn)表1。

表1 煤層頂?shù)装褰Y(jié)構(gòu)

2-208 工作面位于310 m 水平二采區(qū)軌道巷左側(cè)，為二采區(qū)系統(tǒng)巷道煤柱回收工作面，北面緊鄰二采區(qū)軌道巷、皮帶巷，南面距離二采區(qū)右翼皮帶巷110 m，西面距離二采區(qū)回風(fēng)巷25 m，東面距離2-202 工作面采空區(qū)最小間距為63 m。工作面平均埋深450m，走向長(zhǎng)度175 m，傾向長(zhǎng)度580 m。

礦井地質(zhì)報(bào)告資料顯示，影響工作面的主要充水水源為2#煤層上覆二疊系各砂巖裂隙水，在2#煤層以上依次有K8、K9、K10 砂巖含水層。2-208工作面在開(kāi)采過(guò)程中頻繁出現(xiàn)涌水現(xiàn)象，影響了工作面正常生產(chǎn)，因此，需對(duì)工作面涌水形成機(jī)理及防治技術(shù)展開(kāi)研究[1-5]。

2 工作面涌水機(jī)理分析

2.1 現(xiàn)場(chǎng)涌水量觀測(cè)

經(jīng)初步判定2-208 工作面開(kāi)采時(shí)涌水源為上部砂巖裂隙水。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)布置測(cè)點(diǎn)，每隔20 m 對(duì)工作面涌水量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，并將統(tǒng)計(jì)結(jié)果繪制成曲線進(jìn)行分析，如圖1。

圖1 工作面涌水量觀測(cè)結(jié)果

工作面在推進(jìn)過(guò)程中涌水量不應(yīng)超過(guò)10 m3/h，而由圖1 可知，2-208 工作面推進(jìn)前期涌水量已超過(guò)安全要求。推進(jìn)長(zhǎng)度為20～140 m 時(shí)，工作面涌水量呈起伏波動(dòng)，波動(dòng)范圍為10.516～60.593 m3/h。工作面涌水量在推進(jìn)至150 m 時(shí)急劇持續(xù)增長(zhǎng)，推進(jìn)至190 m 時(shí)涌水量達(dá)到頂峰，最大涌水量為143.6 m3/h。

2.2 機(jī)理分析

由于煤層上方有多個(gè)含水層且頂板多為泥巖或砂質(zhì)泥巖，在工作面推進(jìn)過(guò)程中由于頂板上方發(fā)生離層，從而使得水流滲入頂板。離層主要是因開(kāi)采后關(guān)鍵層發(fā)生斷裂，導(dǎo)致各巖層彎曲下沉，因巖層間的巖性不同，各巖層的下沉移動(dòng)不連續(xù)，從而形成了離層空間。可通過(guò)關(guān)鍵層理論對(duì)離層發(fā)生的位置進(jìn)行判別，將各巖層的參數(shù)帶入公式進(jìn)行計(jì)算，若滿足公式的條件，即可認(rèn)為第n 巖層與第n+1 巖層間發(fā)生了離層。煤層上方各巖層的參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 煤層頂板巖層情況

式中：E為各巖層的彈性模量，h為各巖層的平均厚度，γ為各巖層的容重，n為巖層序號(hào)（自下而上）。

將2#煤頂板各巖層的參數(shù)代入公式計(jì)算后得出，在第1 層泥巖、第2 層砂質(zhì)泥巖間有離層，在第5 層粉砂巖、第6 層泥巖及第7 層細(xì)粒砂巖間存在離層。由于離層的存在，導(dǎo)致頂板上方產(chǎn)生積水空間，而離層空間會(huì)隨著工作面回采發(fā)生變化，一般隨著推進(jìn)距離增加，主關(guān)鍵層懸頂面積增多，離層出現(xiàn)位置逐漸向上移動(dòng)，下方離層空間在覆巖壓力下逐漸閉合，基本呈梯形動(dòng)態(tài)變化。隨著積水量增多及離層位置上移，在水壓及覆巖壓力雙重作用下極易引發(fā)頂板突水。

2.3 裂隙帶高度計(jì)算

由于離層位置會(huì)隨著工作面推進(jìn)動(dòng)態(tài)變化，需通過(guò)裂隙帶高度計(jì)算出頂板上方的主要積水空間，為防治水提供依據(jù)。裂隙帶高度計(jì)算如下：

式中：H為裂隙帶高度，m；M為煤層厚度，取4.0 m。

經(jīng)計(jì)算得出2#煤層裂隙帶高度為49.14 m，而2#煤層距第7 層細(xì)粒砂巖底板高度為46.5 m，由此可知，主要積水離層空間在第6 層泥巖與第7 層細(xì)粒砂巖之間，并且裂隙貫通，為水流涌入工作面提供了通道。

3 數(shù)值模擬分析

3.1 建立模型

為了直觀地分析工作面回采過(guò)程中的頂板離層情況，采用UDEC 數(shù)值模擬軟件，依據(jù)2-208 工作面實(shí)際賦存條件建立模型，模型尺寸為長(zhǎng)×高=400 m×70 m。根據(jù)工作面埋深，在模型頂部施加7.5 MPa 垂直應(yīng)力以模擬覆巖壓力，通過(guò)位移邊界條件對(duì)模型兩側(cè)和底部進(jìn)行約束。煤巖體的物理力學(xué)參數(shù)按表3 進(jìn)行賦參。

表3 煤巖體物理力學(xué)參數(shù)

3.2 模擬結(jié)果分析

模型建好后，首先進(jìn)行原巖應(yīng)力平衡計(jì)算，待平衡后按每10 m 進(jìn)行循環(huán)開(kāi)挖，煤層開(kāi)挖180 m及220 m 后，巖體離層情況如圖2、圖3。

由圖2 可知，離層空間在煤層開(kāi)挖至100 m 時(shí)開(kāi)始形成，并隨著工作面向前推進(jìn)不斷擴(kuò)大，開(kāi)挖至180 m 時(shí)，離層空間達(dá)到峰值。由此可知，離層空間增長(zhǎng)周期為80 m。由圖3 可知，煤層開(kāi)挖至220 m 時(shí)，離層位置逐漸上移，在距煤層上方50～55 m 之間形成了新的離層空間，原先的離層閉合。由此可知，2#煤層頂板離層上移周期為120 m。綜上所述，工作面推進(jìn)至每隔120 m 時(shí)，出現(xiàn)新老離層接替，而新離層位于裂隙帶范圍內(nèi)，上方砂巖含水層內(nèi)的水會(huì)隨著裂隙通道涌入離層空間，此時(shí)容易發(fā)生離層水突出，造成工作面涌水量較大，需提前對(duì)離層水進(jìn)行疏防。

圖2 開(kāi)挖180 m 時(shí)離層空間情況

圖3 開(kāi)挖220 m 時(shí)離層空間情況

4 離層水防治措施

為降低離層水對(duì)工作面回采的影響，采用導(dǎo)水鉆孔對(duì)頂板離層水進(jìn)行提前疏放，疏放結(jié)束后進(jìn)行注漿，使裂隙封閉，防止水流再次涌出。沿工作面推進(jìn)方向，在上下順槽布置導(dǎo)水鉆場(chǎng)，鉆孔終孔朝向采空區(qū)方向，鉆孔布置如圖4。

圖4 鉆孔布置方案

每條順槽各布置9 個(gè)導(dǎo)水鉆場(chǎng)，每個(gè)鉆場(chǎng)內(nèi)各布置5 個(gè)鉆孔，鉆孔均向上仰斜60°～70°，終孔位于煤層上方易發(fā)生離層的第6 層泥巖附近。鉆進(jìn)時(shí)，開(kāi)孔直徑為140 mm，鉆孔直徑不小于80 mm，鉆進(jìn)結(jié)束后下入套管，先進(jìn)行疏放水操作，疏水結(jié)束后采用封堵材料進(jìn)行封孔處理，并開(kāi)始進(jìn)行注漿加固，封閉頂板裂隙。為防止鉆孔坍塌影響注漿效果，可提前用水泥漿液進(jìn)行沖孔處理，提高圍巖強(qiáng)度。另外，對(duì)于巷道內(nèi)頂板由于淋水而破碎的區(qū)域，采用錨索網(wǎng)補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)，并使用防水錨固劑進(jìn)行加長(zhǎng)錨固。

采用疏放水及注漿加固等措施后，工作面回采時(shí)涌水情況明顯改善，其平均涌水量下降為8.6 m3/h，且未出現(xiàn)突水事故。

5 結(jié)論

對(duì)辛置礦2-208 工作面上方離層空間進(jìn)行了理論分析及數(shù)值模擬。結(jié)果表明：煤層上方主要離層空間為第6 層泥巖與第7 層細(xì)粒砂巖之間，并且裂隙貫通，上方砂巖含水層的水流通過(guò)裂隙涌入離層空間形成積水層；工作面推進(jìn)每隔120 m 時(shí)，新老離層接替，而新離層位于裂隙帶范圍內(nèi)，容易發(fā)生離層水突出，造成工作面涌水量較大，需提前對(duì)離層水進(jìn)行防治。針對(duì)頂板離層情況，制定了提前疏放+注漿加固的防治水措施，工作面回采時(shí)涌水情況得到明顯改善，其平均涌水量下降為8.6 m3/h，且未出現(xiàn)突水事故。