胡秋嘉，賈慧敏，張 聰，樊 彬，毛崇昊，張 慶

(中石油華北油田山西煤層氣勘探開(kāi)發(fā)分公司，山西 晉城 048000)

煤層氣井排采的目標(biāo)是持續(xù)穩(wěn)產(chǎn)和高產(chǎn)[1-2]，因此在特定產(chǎn)量條件下穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間的定量預(yù)測(cè)就是實(shí)現(xiàn)排采過(guò)程中排采參數(shù)合理優(yōu)化的前提。周敏等[3]認(rèn)為氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間影響因素較多，因此采用了多元線(xiàn)性回歸方法建立了川東地區(qū)氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間的計(jì)算方法；洪舒娜等[4]基于壓裂氣井不穩(wěn)定滲流方程計(jì)算得到了壓裂氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間預(yù)測(cè)方法；史海東等[5]以物質(zhì)平衡方程和氣井產(chǎn)能公式為基礎(chǔ)，結(jié)合氣藏工程分析及數(shù)值模擬方法，建立了異常高壓氣藏穩(wěn)產(chǎn)期預(yù)測(cè)模型。但煤層氣主要以吸附態(tài)存在，而常規(guī)天然氣藏可以認(rèn)為是定容積氣藏[6]，煤層氣井與常規(guī)天然氣井存在明顯的差別。目前關(guān)于煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間定量預(yù)測(cè)的研究相對(duì)較少。彭本虎等[7]認(rèn)為煤層氣井見(jiàn)套壓前、憋套壓、初始產(chǎn)氣、產(chǎn)氣上升4 個(gè)階段的定量劃分依據(jù)已經(jīng)掌握，但穩(wěn)產(chǎn)階段的定量劃分依據(jù)仍無(wú)法判斷，提出了一種穩(wěn)定產(chǎn)氣量的確定方法；賈慧敏等[8]對(duì)沁水盆地樊莊區(qū)塊遞減規(guī)律進(jìn)行了研究，明確了遞減點(diǎn)概念及其影響因素，但未對(duì)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間進(jìn)行研究；由于穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間由儲(chǔ)層物性條件和排采控制方法共同決定，如果不人為調(diào)氣保持穩(wěn)產(chǎn)，其產(chǎn)量波動(dòng)很大，因此李貴紅等[9]將日產(chǎn)氣量大于2 000 m3作為沁水盆地潘莊區(qū)塊煤層氣井進(jìn)入穩(wěn)產(chǎn)階段的判別標(biāo)準(zhǔn)，這并非嚴(yán)格意義上的穩(wěn)產(chǎn)期，其產(chǎn)量處于上升或下降狀態(tài)，因此整體上煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)期預(yù)測(cè)方法并不成熟。鑒于公式推導(dǎo)計(jì)算量大，需要參數(shù)較多等問(wèn)題，本文擬從現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)數(shù)據(jù)動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)的角度提出簡(jiǎn)便的煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間定量預(yù)測(cè)方法，以期提高煤層氣井排采效率和配產(chǎn)準(zhǔn)確率。

1 研究區(qū)概況

1.1 地質(zhì)條件

樊莊?鄭莊區(qū)塊位于沁水盆地東南部，主力煤層氣層為二疊系山西組3 號(hào)煤和石炭–二疊系太原組15 號(hào)煤[10-11]，最大鏡質(zhì)體反射率分布在3.15%～4.26%，屬于高煤階煤。樊莊區(qū)塊埋深370～800 m，整體上從南向北埋深逐漸增大(圖1a)；鄭莊區(qū)塊埋深400～1 200 m，整體上從西南到東北埋深增大(圖1b)，尤其鄭莊北部埋深較大，平均埋深為1 010 m[12]。鄭莊區(qū)塊3 號(hào)煤平均含氣量為21.7 m3/t，含氣飽和度70%～78%，15 號(hào)煤平均含氣量為21.7 m3/t，含氣飽和度72%～84%[13]；樊莊區(qū)塊含氣量整體較高，為11～25 m3/t，含氣飽和度76%～93%[14]。樊莊區(qū)塊3 號(hào)煤Langmuir 體積為32.7～43.2 m3/t，平均為37.7 m3/t，吸附能力較強(qiáng)，Langmuir壓力為2.0～3.8 MPa，平均2.4 MPa；鄭莊區(qū)塊3 號(hào)煤Langmuir 體積為25.5～44.9 m3/t，平均為36.4 m3/t，吸附能力與樊莊相當(dāng)，Langmuir 壓力為1.8～2.9 MPa，平均2.8 MPa。樊莊區(qū)塊3 號(hào)煤深側(cè)向電阻率為1 528～17 885 Ω·m，鄭莊區(qū)塊為173～16 390 Ω·m，各區(qū)塊煤體結(jié)構(gòu)差異較大。

圖1 沁水盆地樊莊?鄭莊區(qū)塊構(gòu)造Fig.1 Structure map of Fanzhuang and Zhengzhuang Block of Qinshui Basin

1.2 開(kāi)發(fā)概況

樊莊區(qū)塊2006 年開(kāi)始開(kāi)發(fā)，目前有直井1 656 口、裸眼多分支水平井34 口、篩管水平井80 口、套管壓裂水平井83 口，持續(xù)開(kāi)發(fā)16 年；鄭莊區(qū)塊2011 年開(kāi)始規(guī)模開(kāi)發(fā)，目前有直井893 口、裸眼多分支水平井38 口、篩管水平井8 口、套管壓裂水平井95 口，持續(xù)開(kāi)發(fā)11 年，整體具備分析煤層氣穩(wěn)產(chǎn)規(guī)律的排采數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。本文在研究了樊莊–鄭莊區(qū)塊上百口排采井的生產(chǎn)曲線(xiàn)后，選取樊莊–鄭莊區(qū)塊排采連續(xù)、數(shù)據(jù)完整、不同井型的16 口井?dāng)?shù)據(jù)為代表，其中，7 口直井分布在鄭莊區(qū)塊，4 口L 型篩管水平井分布在樊莊南部，5 口L 型套管壓裂水平井兩個(gè)區(qū)塊均有分布。

2 煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)段及穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間

通過(guò)對(duì)樊莊?鄭莊大量排采曲線(xiàn)研究發(fā)現(xiàn)，一般煤層氣井全生命周期可以劃分為排水段、解吸段、提產(chǎn)段、穩(wěn)產(chǎn)段及遞減段[13,15](圖2)，其中穩(wěn)產(chǎn)段的持續(xù)時(shí)間即為煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，在相同條件下，穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越長(zhǎng)、累產(chǎn)氣量越高。大量煤層氣井生產(chǎn)數(shù)據(jù)表明(圖2a?圖2d)，煤層氣井主要依靠持續(xù)降低井底流壓實(shí)現(xiàn)穩(wěn)產(chǎn)，當(dāng)井底流壓降至最低(一般為系統(tǒng)管壓)時(shí)，煤層氣井產(chǎn)量開(kāi)始持續(xù)下降，穩(wěn)產(chǎn)階段結(jié)束，如圖2 中Q2、Q4、Q5、Q7 等4 口井的排采曲線(xiàn)所示；反之煤層氣井的井底流壓沒(méi)有降至最低前，都可以通過(guò)持續(xù)降壓實(shí)現(xiàn)穩(wěn)產(chǎn)，如圖2e?圖2f 中Q10 和Q14 井的排采曲線(xiàn)所示。

圖2 煤層氣井典型生產(chǎn)曲線(xiàn)Fig.2 Typical production curves for CBM wells in Fanzhuang and Zhengzhuang Block

為了簡(jiǎn)要說(shuō)明上述觀點(diǎn)，以均質(zhì)儲(chǔ)層平面徑向流公式計(jì)算煤層氣井產(chǎn)氣階段產(chǎn)量，則可表示為：

式中：q為產(chǎn)氣量，m3/d；k為滲透率，10?3μm2；h為煤層厚度，m；pe為儲(chǔ)層壓力，MPa；pt,wf為累積穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間為t時(shí)煤層氣井井底流壓，MPa；μ為平均氣體黏度，mPa·s；Z為平均氣體壓縮因子；T為煤層溫度，K；re為泄流半徑，m；rw為井筒半徑，m；S為表皮系數(shù)。

根據(jù)式(1)，如果井底流壓(pt,wf)保持穩(wěn)定，隨著排采的進(jìn)行，儲(chǔ)層壓力(pe)不變，泄流半徑re增大，煤層氣井產(chǎn)量持續(xù)下降，因此，煤層氣井依靠持續(xù)降低井底流壓實(shí)現(xiàn)穩(wěn)產(chǎn)，而穩(wěn)產(chǎn)是排采調(diào)控的結(jié)果，當(dāng)井底流壓降至與集氣管線(xiàn)壓力相等時(shí)，井底流壓無(wú)法下降，則產(chǎn)量必然下降，穩(wěn)產(chǎn)階段被迫結(jié)束；同時(shí)，當(dāng)停止人為降壓時(shí)，穩(wěn)產(chǎn)階段人為結(jié)束。一般在排采過(guò)程中盡可能追求長(zhǎng)期穩(wěn)產(chǎn)，因此，煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間定義為從開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)井底流壓值降至集氣管線(xiàn)壓力所用時(shí)間。

3 穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間預(yù)測(cè)方法

3.1 井底流壓與累積穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間關(guān)系

統(tǒng)計(jì)分析樊莊–鄭莊區(qū)塊直井、L 型篩管水平井和L 型套管壓裂水平井3 類(lèi)井型中處于穩(wěn)產(chǎn)階段的煤層氣井的累積穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間與井底流壓關(guān)系(圖3)，結(jié)果表明，煤層氣井的累積穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間與井底流壓二者關(guān)系滿(mǎn)足以下經(jīng)驗(yàn)公式：

圖3 不同井型煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間與井底流壓關(guān)系Fig.3 The relationship between stable-production period and bottom-hole flowing pressure for different types of CBM wells

式中：p0為煤層氣井開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻的井底流壓，MPa；t為累積穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，d；b為穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)，d?1。

3.2 穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間計(jì)算公式

由于煤層氣單井與煤層氣地面集氣管網(wǎng)相連接[16]，因此當(dāng)煤層氣單井井底流壓降至集氣系統(tǒng)壓力后不能再降低，樊莊?鄭莊區(qū)塊集氣系統(tǒng)壓力一般在0.03～0.15 MPa。當(dāng)排采后期煤層氣單井井底流壓等于集氣系統(tǒng)壓力時(shí)，依據(jù)式(2)可得煤層氣井最終穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間計(jì)算公式為：

式中：tz為煤層氣井最終穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，d；pg為單井所屬集氣系統(tǒng)的壓力，MPa。

根據(jù)圖1，得到16 口井開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻的井底流壓和穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)，并根據(jù)實(shí)際情況確定單井所屬的集氣系統(tǒng)的壓力，根據(jù)式(3)計(jì)算得到穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，并與實(shí)際的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間進(jìn)行對(duì)比(表1)，驗(yàn)證式(3)的可靠性。

需進(jìn)一步說(shuō)明的是，由于煤層氣井排采受人為控制，在實(shí)際排采過(guò)程中許多井的井底流壓未降至集氣系統(tǒng)壓力就人為結(jié)束了穩(wěn)產(chǎn)階段，即這些井并未充分釋放穩(wěn)產(chǎn)能力，因此單井實(shí)際穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間還取決于人為結(jié)束穩(wěn)產(chǎn)階段時(shí)的井底流壓。為驗(yàn)證式(3)正確性，必須考慮人為結(jié)束穩(wěn)產(chǎn)階段時(shí)的井底流壓pr，則可用下式預(yù)測(cè)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間tr：

對(duì)于目前還處于穩(wěn)產(chǎn)階段的井，將目前的流壓假設(shè)為人為結(jié)束穩(wěn)產(chǎn)階段的井底流壓，并以目前時(shí)間為截止點(diǎn)計(jì)算實(shí)際穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，仍然采用式(4)預(yù)測(cè)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間。

由表1 可知，應(yīng)用式(3)或基于其變形得到的式(4)預(yù)測(cè)得到的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間與實(shí)際統(tǒng)計(jì)的單井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間非常接近，相對(duì)誤差較小，分布在?8.30%～8.03%；且式(3)對(duì)壓裂直井、L 型篩管水平井和L 型套管壓裂水平井3 種井型均適用，表明式(3)可以準(zhǔn)確預(yù)測(cè)煤層氣井的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間。

表1 16 口井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)際穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間對(duì)比Table 1 Comparison between predicted stable-production period by Eq.(3) and Eq.(4) and the real stable-production period from 16 wells

4 穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間影響因素分析

4.1 穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)

假設(shè)煤層氣井開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻的井底流壓為1 MPa，根據(jù)式(2)分別模擬穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)分別為0.001、0.002、0.003、0.005、0.01、0.015 d?1時(shí)煤層氣井的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，結(jié)果表明穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)越大穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越短，且流壓損耗系數(shù)微小的變化都會(huì)引起穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間極大的變化(圖4)。

穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)受地質(zhì)條件和排采控制方法雙重控制。典型井解吸壓力與穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)間關(guān)系(圖5a)表明，解吸壓力越高、穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)越小，二者呈明顯的線(xiàn)性關(guān)系，擬合優(yōu)度達(dá)到0.866 8。這是由于解吸壓力越高，含氣量越高，氣量供給越充足[17-18]；另一方面解吸壓力越高，含氣飽和度越高，解吸速率越快[19-20]。典型井提產(chǎn)階段數(shù)據(jù)表明，井底流壓與排采時(shí)間同樣呈負(fù)指數(shù)關(guān)系，與式(2)形式相似：

式中：tt為煤層氣井提產(chǎn)時(shí)間，d；pd為單井解吸壓力，MPa；c為提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)，d?1。

利用式(5)對(duì)典型井提產(chǎn)數(shù)據(jù)擬合得到提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)，并將其與穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)對(duì)比分析(圖5b)，發(fā)現(xiàn)穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)與提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)成正相關(guān)關(guān)系，提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)越大，穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)越大，穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越短。而提產(chǎn)期流壓損耗系數(shù)主要受提產(chǎn)速度影響，在其他情況相同條件下，提產(chǎn)速度越快，提產(chǎn)期流壓損耗系數(shù)越大，根據(jù)圖5b 擬合得到的經(jīng)驗(yàn)公式，提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)為0.006 5 d?1時(shí)，穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)約為0.005 d?1，穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間可達(dá)到800 d 以上(圖4)，因此在提產(chǎn)階段通過(guò)調(diào)節(jié)提產(chǎn)速度將提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)控制在0.006 5 d?1以下利于長(zhǎng)期穩(wěn)產(chǎn)。

圖4 穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)對(duì)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間影響Fig.4 Effects of bottom-hole-flowing pressure loss coefficient in stable-production stage on the stable-production period

圖5 穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)主要影響因素Fig.5 Main factors affecting the bottom-hole-flowing pressure loss coefficient

4.2 穩(wěn)產(chǎn)時(shí)機(jī)

假設(shè)穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)為0.003 d?1，根據(jù)式(2)分別模擬開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻井底流壓分別為0.5、1.0、1.5 MPa 時(shí)煤層氣井的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，結(jié)果表明，開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻井底流壓越高、穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越長(zhǎng)(圖6)，為了實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)期穩(wěn)產(chǎn)，需高流壓穩(wěn)產(chǎn)。

圖6 穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻井底流壓對(duì)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間的影響Fig.6 Effects of bottom-hole-flowing-pressure value at the begin of stable production stage on the stable-production period

4.3 穩(wěn)產(chǎn)氣量

對(duì)同一口井而言，產(chǎn)氣量隨著井底流壓降低而增加(圖7)，則穩(wěn)產(chǎn)氣量越高，開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻的井底流壓越低，則穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越短。為了便于橫向?qū)Ρ?，去除不同穩(wěn)產(chǎn)氣量對(duì)穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)的影響，定義單位穩(wěn)產(chǎn)氣量流壓損耗系數(shù)為bq，其計(jì)算公式為：

圖7 Q17 井煤層氣產(chǎn)量與井底流壓關(guān)系Fig.7 Relationship between daily production and bottom-holeflowing pressure for well Q17

式中：bq為單位穩(wěn)產(chǎn)氣量流壓損耗系數(shù)，d?1；qw為穩(wěn)產(chǎn)氣量，m3/d；q0為對(duì)比氣量，本文取值為1 000，m3/d。因此，本文中的bq可稱(chēng)為千方穩(wěn)產(chǎn)氣量流壓損耗系數(shù)。

依據(jù)式(6)計(jì)算典型井的千方穩(wěn)產(chǎn)氣量流壓損耗系數(shù)，并建立其與穩(wěn)產(chǎn)氣量的散點(diǎn)圖(圖8)，結(jié)果表明，穩(wěn)產(chǎn)氣量越高，千方穩(wěn)產(chǎn)氣量流壓損耗系數(shù)越低，則穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越長(zhǎng)，與上述同一口井情況不同。這表明對(duì)不同井而言，穩(wěn)產(chǎn)氣量高，穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間不一定短，需要合理確定其穩(wěn)產(chǎn)氣量，才能獲得長(zhǎng)期高產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)。

圖8 不同煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)氣量與千方氣穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)間關(guān)系Fig.8 Relationship between stable gas rate and bottom-hole-flowing pressure loss coefficient per thousand cubic meters gas in stable-production period

5 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

本文提出的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間預(yù)測(cè)方法，不僅可以預(yù)測(cè)煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，還可以確定煤層氣井合理穩(wěn)產(chǎn)氣量。以Q17 井為例，其生產(chǎn)曲線(xiàn)如圖9a 所示，當(dāng)Q17 井日產(chǎn)氣量達(dá)到5 000 m3時(shí)開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)，穩(wěn)產(chǎn)550 d 得到第①階段穩(wěn)產(chǎn)數(shù)據(jù)，利用式(2)對(duì)穩(wěn)產(chǎn)期間井底流壓與時(shí)間數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合(圖9b)，得到煤層氣井開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻的井底流壓p0為0.878 4 MPa 和穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)b為0.001 d?1，假設(shè)該井人為結(jié)束穩(wěn)產(chǎn)時(shí)井底流壓pr為0.1 MPa，則將相關(guān)參數(shù)代入式(4)計(jì)算得到預(yù)測(cè)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間為2 173 d，則穩(wěn)產(chǎn)段累積產(chǎn)氣量1 086.5×104m3。

圖9 Q17 井生產(chǎn)曲線(xiàn)及不同階段穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間預(yù)測(cè)Fig.9 Production curves and stable-production period prediction for different stage for well Q17

為了驗(yàn)證該井是否具備進(jìn)一步的提產(chǎn)能力，將產(chǎn)氣量提高至5 500 m3/d，穩(wěn)產(chǎn)190 d 得到第②階段穩(wěn)產(chǎn)數(shù)據(jù)，同樣利用式(2)對(duì)穩(wěn)產(chǎn)期間井底流壓與穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合(圖9c)，得到開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻的井底流壓p0為0.420 9 MPa、穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)b為0.001 d?1，同樣，假設(shè)該井人為結(jié)束穩(wěn)產(chǎn)時(shí)井底壓力pr為0.1 MPa，將上述參數(shù)代入式(4)，預(yù)測(cè)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間為1 437 d，則該井穩(wěn)產(chǎn)量為5 500 m3/d 時(shí)，穩(wěn)產(chǎn)階段的累積產(chǎn)氣量為1 065.4×104m3，則與持續(xù)穩(wěn)產(chǎn)5 000 m3/d 相比，累產(chǎn)氣量減少近20×104m3，因此，對(duì)于該井來(lái)說(shuō)5 000 m3/d為合理穩(wěn)產(chǎn)氣量。

6 結(jié)論

a.煤層氣井主要依靠持續(xù)降低井底流壓保持穩(wěn)產(chǎn)，穩(wěn)產(chǎn)階段是排采調(diào)控的結(jié)果，當(dāng)井底流壓降至集氣管線(xiàn)壓力或人為停止降壓時(shí)，穩(wěn)產(chǎn)階段結(jié)束，因此煤層氣井穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間等于井底流壓從開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)的壓力值降至集氣管線(xiàn)壓力或者人為結(jié)束穩(wěn)產(chǎn)階段時(shí)流壓值所用的時(shí)間。

b.本文提出的經(jīng)驗(yàn)公式pt,wf=p0exp(?bt)能夠有效表征直井、L 型篩管水平井、L 型套管壓裂水平井穩(wěn)產(chǎn)階段累積穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間與井底流壓關(guān)系；且本文提出的最終穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間計(jì)算公式能夠較準(zhǔn)確預(yù)測(cè)上述3 種井型煤層氣井的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間，且誤差較小，僅為?8.30%～8.03%。

c.穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)越大穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越短，穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)受地質(zhì)條件和排采控制方法雙重控制；解吸壓力越高、提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)越小，穩(wěn)產(chǎn)流壓損耗系數(shù)越小，穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越長(zhǎng)，排采過(guò)程中，提產(chǎn)流壓損耗系數(shù)應(yīng)控制在0.006 5 d?1以下，利于長(zhǎng)期穩(wěn)產(chǎn)；開(kāi)始穩(wěn)產(chǎn)時(shí)刻井底流壓越高、穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間越長(zhǎng)，應(yīng)該高壓提產(chǎn)、高壓穩(wěn)產(chǎn)。

d.對(duì)同一口井，產(chǎn)氣量隨著井底流壓降低而增加，但對(duì)不同的井，穩(wěn)產(chǎn)氣量高，穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間不一定短，需確定合理的穩(wěn)產(chǎn)氣量，而利用本文提出的穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間確定方法可以實(shí)現(xiàn)不同穩(wěn)產(chǎn)氣量條件下穩(wěn)產(chǎn)段累產(chǎn)氣量計(jì)算，并確定合理的穩(wěn)產(chǎn)氣量。