李 慶

(山西焦煤山煤國際莊子河煤業(yè)，山西 長治 046000)

隨著煤礦井下工作面綜合機械化的發(fā)展，工作面采煤的效率及速度逐步提升，而巷道掘進技術(shù)及設(shè)備發(fā)展相對落后，導(dǎo)致了巷道掘進速度較低，進而引起了礦井采掘接替緊張的問題[1-3]。為此，眾多學(xué)者對巷道的快速掘進技術(shù)及其影響因素進行了大量的研究，康紅普等[4]通過實地觀測得出，制約巷道掘進效率的因素主要為掘進工序復(fù)雜且相互配合較差；肖同強等[5]指出，適當加大掘進循環(huán)進尺可以提高掘進及支護效率；王步康[6]通過分析巷道賦存條件與掘進設(shè)備、工藝間的關(guān)系，提出掘進及支護的平行作業(yè)是實現(xiàn)巷道快速掘進的主要途徑。本文在前人的研究基礎(chǔ)上，采用理論分析及數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，對莊子河煤業(yè)堅硬頂板條件下的巷道支護參數(shù)進行優(yōu)化，為巷道快速掘進提供技術(shù)支持。

1 工程概況

莊子河煤業(yè)15106工作面位于+1 000 m水平一采區(qū)，主采15號煤層。15號煤層位于太原組下部，煤層傾角0～3°，平均厚度3.5 m，煤層結(jié)構(gòu)簡單，上部和下部常含兩層夾矸，煤體內(nèi)生裂隙發(fā)育，層狀構(gòu)造，普氏系數(shù)為1.4，埋深118～132 m.工作面煤層頂?shù)装迩闆r如表1所示。

表1 煤層頂?shù)装褰Y(jié)構(gòu)

15106工作面運輸巷沿煤層頂板掘進，設(shè)計斷面為矩形，凈寬5.0 m，凈高3.8 m，凈斷面積20.9 m2，設(shè)計工程量為443.5 m.由表1可知，巷道頂板為石灰?guī)r，強度及硬度較高，且厚度達6.8 m，屬于典型的厚層堅硬頂板。15106運輸巷在掘進時頂板完成性好，但由于巖性堅硬，支護施工較困難，且原支護參數(shù)不合理，導(dǎo)致巷道的掘進效率較低，嚴重影響了礦井的采掘接續(xù)。因此，需開展巷道支護參數(shù)的優(yōu)化研究，以提高掘進效率，實現(xiàn)快速掘進。

2 合理支護參數(shù)數(shù)值模擬分析

2.1 建立模型

依據(jù)15106工作面運輸巷的實際賦存條件，采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件建立模型，模型尺寸為：長×寬×高=40 m×10 m×40 m，根據(jù)工作面埋深，在模型頂部施加5.5 MPa的垂直應(yīng)力以模擬覆巖壓力，通過位移邊界條件對模型四周和底部進行約束。計算時，煤巖體的破壞準則統(tǒng)一采用Mohr-Coulomb本構(gòu)模型，煤巖體的物理力學(xué)參數(shù)按表2進行賦參。巷道寬×高=5.0 m×3.8 m，沿15號煤層頂板掘進。

表2 煤巖體物理力學(xué)參數(shù)

2.2 合理錨桿長度分析

為分析不同錨桿長度下的圍巖控制效果，采用數(shù)值模擬設(shè)置了3種對照試驗?zāi)Ｐ?，錨桿長度分別為2.2 m、2.5 m及2.8 m，為了消除其他因素對模擬結(jié)果的影響，將頂錨桿間距統(tǒng)一設(shè)置為900 mm，排距統(tǒng)一為1 000 mm；幫錨桿的間距統(tǒng)一設(shè)置為1 100 mm，排距統(tǒng)一為1 000 mm.頂板每排均為6根頂錨桿，兩幫每排各4根幫錨桿。

圖1為不同錨桿長度下的水平應(yīng)力分布特征，由圖可知，隨著錨桿長度的增加，巷道圍巖的水平應(yīng)力集中程度逐漸減小，巷道頂板及兩幫的水平應(yīng)力值也明顯減小，表明錨桿長度的增加減小了圍巖卸載對巷道的擾動影響。錨桿長度為2.2 m時，巷道最大水平應(yīng)力值為-30 MPa，錨桿長度增加至2.8 m時，巷道最大水平應(yīng)力值降低至-22 MPa.

圖1 不同錨桿長度下的水平應(yīng)力分布特征

圖2為不同錨桿長度下的巷道圍巖塑性區(qū)分布特征，由圖可知，巷道周圍主要以剪切破壞為主，且隨著錨桿長度的增加，圍巖塑性區(qū)范圍大幅度縮小，表明增加錨桿長度可以有效縮小圍巖的破壞范圍。

圖2 不同錨桿長度下的塑性區(qū)分布特征

圖3為不同錨桿長度下的巷道圍巖的水平位移云圖，由圖可知，巷道的水平位移主要表現(xiàn)為兩幫的變形；錨桿長度為2.2 m時的最大水平位移量為400 mm；錨桿長度為2.8 m時的最大水平位移量為280 mm，較2.2 m錨桿長度下降低了120 mm.

圖3 不同錨桿長度下的水平位移云圖

綜上分析可知，錨桿長度的增加可以有效提高圍巖的承載能力，降低圍巖的破壞范圍，對巷道的穩(wěn)定性有著積極的影響。

3 工程實踐及效果分析

3.1 巷道支護方案設(shè)計

根據(jù)理論計算及數(shù)值模擬結(jié)果，結(jié)合15106運輸巷實際賦存條件，對支護參數(shù)進行優(yōu)化設(shè)計。具體支護斷面如圖4所示。

圖4 巷道支護斷面圖(mm)

頂錨桿采用螺紋鋼樹脂錨桿進行支護，錨桿長度為2 800 mm，直徑22 mm，呈矩形布置，間排距為900 mm×1 000 mm，每排6根，靠巷幫側(cè)250 mm處開始布置，錨固長度為1 200 mm，采用2支樹脂錨固劑錨固，保證錨桿預(yù)緊力不低于80 kN，預(yù)緊力矩不小于200 N·m.錨桿均垂直頂板施工。為探測頂板巖性，每隔10 m在頂板中線施工1根錨索，錨索長度為6 300 mm，直徑為17.8 mm.

巷道兩幫支護的錨桿長度為2 000 mm，直徑22 mm，錨桿間排距為1 100 mm×1 000 mm，每排4根，起錨高度為250 mm，錨桿錨固長度為1 200 mm，錨桿錨固采用2支樹脂錨固劑，要求錨桿預(yù)緊力矩不小于100 N·m.靠近頂?shù)装宓腻^桿施工角度與水平呈30°，其余錨桿施工角度均與巷幫垂直。

3.2 應(yīng)用效果分析

1) 圍巖控制效果分析。為分析支護優(yōu)化方案對圍巖的控制效果，在15106運輸巷內(nèi)布置測站，監(jiān)測巷道圍巖的位移變化情況，監(jiān)測結(jié)果如圖5所示。

圖5 巷道變形觀測曲線

由監(jiān)測結(jié)果可知，隨著測點與掘進面距離的增加，巷道圍巖位移量呈先增大后逐漸平穩(wěn)的趨勢，變形速度呈逐漸減小的趨勢。在掘進面超過測站90 m后，測站處的圍巖基本轉(zhuǎn)向穩(wěn)定狀態(tài)。其中，頂板的累計下沉量為280 mm，兩幫的累計變形量為470 mm，兩幫的變形量相對較大，另外，現(xiàn)場施工情況表明，采用該支護優(yōu)化方案后，巷道頂板及兩幫未出現(xiàn)明顯的變形情況，表明該方案的圍巖控制效果良好。

2) 掘進效率分析。通過現(xiàn)場跟班觀察，對支護方案優(yōu)化前后的掘進效率進行了統(tǒng)計。支護方案未進行優(yōu)化前，巷道采用小循環(huán)掘進，掘進循環(huán)進尺為0.8 m，每循環(huán)截割1排，每天掘進12個循環(huán)，每日掘進進尺為9.6 m；采用優(yōu)化的支護方案后，巷道掘進每循環(huán)可截割3排，掘進循環(huán)進尺提升至2.4 m，每天能完成8個循環(huán)，日掘進進尺提高至19.2 m，掘進效率提升了1倍，最大日進尺超過了20.0 m.由此可知，提出的優(yōu)化支護方案不僅可以有效地控制巷道圍巖的穩(wěn)定性，還大幅提高了巷道的掘進效率。

4 結(jié) 語

1) 根據(jù)莊子河煤業(yè)15106運輸巷的實際工程地質(zhì)條件，通過極限平衡拱理論分析得出巷道極限平衡拱高度在2 m左右，則頂板錨桿長度范圍為2.2～2.8 m.

2) 采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件模擬分析了不同頂錨桿長度、間排距下的巷道應(yīng)力、位移及塑性區(qū)的分布特征，確定出合理的頂錨桿長度為2.8 m，間排距為900 mm×1 000 mm.

3) 現(xiàn)場應(yīng)用結(jié)果表明，優(yōu)化后的支護方案不僅有效地控制了巷道圍巖的穩(wěn)定性，還大幅提高了巷道的掘進效率。