李延輝

（鄂爾多斯市國源礦業(yè)開發(fā)有限責(zé)任公司，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 010399）

煤炭開采受復(fù)雜地質(zhì)、水文條件的制約，礦井水害一直是嚴重威脅煤礦安全生產(chǎn)及國民經(jīng)濟發(fā)展的重大因素[1-3]。龍王溝煤礦屬晚古生代石炭二疊紀煤田，煤層平均厚度較大，構(gòu)造發(fā)育，水文地質(zhì)條件較為復(fù)雜[4]，礦井在開采時主要受底板奧灰水的威脅。通過突水系數(shù)法及多層疊加抗壓強度比值系數(shù)法的疊加分析方法對6#煤底板突水危險性進行評價，綜合考慮了水壓、巖層力學(xué)特征等重要因素，可以快速有效地對底板突水危險性進行評價研究，豐富底板突水危險評價技術(shù)和方法。

1 研究區(qū)地質(zhì)概況

龍王溝煤礦位于內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂爾多斯市東部，準噶爾石炭二疊系煤田中西偏北部，行政區(qū)劃屬準噶爾旗薛家灣鎮(zhèn)管轄。井田主要的含煤地層為石炭系太原組（C3t），主采煤層為6#煤，煤層厚度大，最大可采煤厚約26 m[5]。

井田主采煤層6#煤頂板巖性主要為砂質(zhì)泥巖、粉砂巖，底板主要為砂質(zhì)泥巖、泥巖。井田內(nèi)主要構(gòu)造為一單斜構(gòu)造，位于西黃家梁背斜西北翼。斷裂構(gòu)造在井田內(nèi)較為發(fā)育，均為NNE走向的正斷層。

主要含水層可以分為碎屑巖類孔隙裂隙含水巖組及第四系松散巖類孔隙含水巖組。

2 底板危險性評價方法

評價區(qū)奧灰?guī)r溶水最低水位標高+878 m 左右，主采煤層6#煤層可采范圍底板標高+645～ +906 m，大部處于巖溶水位以下，東部小部分區(qū)域為無壓區(qū)。本次評價采用突水系數(shù)法及多層疊加抗壓強度比值系數(shù)法兩種方法進行評價。

2.1 突水系數(shù)法

突水系數(shù)是指單位厚度隔水層所能承受的極限水壓，用于表征礦井水害的危險程度。該方法較為簡單，綜合考慮了水壓、隔水層厚度等基本要素，通過多年的使用和改進，具有較為廣泛的適用性。本次以《煤礦防治水細則》（2018）為標準，突水系數(shù)法計算公式如下：

式中：T為突水系數(shù)，MPa/m；P為底板隔水層承受的水頭壓力，MPa；M為底板隔水層厚度，m。

水壓計算公式為：

式中：P為煤層底板承受的水壓，MPa；M為煤層底板至十四灰、奧灰頂界面的距離，m；H為含水層的采用水位，m；X為6#煤層底板標高，m。

依據(jù)《煤礦防治水細則》中關(guān)于臨界值的規(guī)定，底板隔水層正常地段突水系數(shù)臨界值為0.1 MPa/m，構(gòu)造破裂地段突水系數(shù)臨界值一般為0.06 MPa/m，如果受構(gòu)造破壞塊段突水系數(shù)大于0.06 MPa/m 則有突水威脅。

2.2 多層疊加抗壓強度比值系數(shù)法

（1）計算方法

該方法基于力學(xué)的角度，對隔水層底板軟、硬巖的組合及單、多層抗壓強度進行突出考慮，綜合考慮了巖石力學(xué)特性對突水的影響。多層疊加抗壓強度比值是指水壓與底板總抗壓強度的比值，當(dāng)結(jié)果大于1 時，即水壓比底板總體抗壓強度要大時，奧灰危險性就大。其計算公式如下：

式中：Rjs為底板多層疊加抗壓強度比值系數(shù)；Mi為底板巖層組合中各分層的厚度，m；Ki為底板巖層組合中各分層的抗壓強度，MPa/m；i為層數(shù)；P為煤層底板承受水壓，MPa。

（2）參數(shù)確定

① 巖層抗壓強度（K）

基于煤炭部門在山東、河北、河南等礦區(qū)的實驗結(jié)果，參照地礦部水文地質(zhì)工程地質(zhì)研究所發(fā)表的《中國固體礦床的水文地質(zhì)特征與勘探評價方法》，對不同巖層每米抗壓強度取得實測值如下：

類型Ⅰ：主要巖層代表為砂巖，抗壓強度試驗值為0.10 MPa/m；

類型Ⅱ：主要巖層代表為砂質(zhì)頁巖，抗壓強度試驗值為0.07 MPa/m；

類型Ⅲ：主要巖層代表為鋁質(zhì)頁巖，抗壓強度試驗值為0.05 MPa/m；

類型Ⅳ：主要巖層代表為斷裂帶，抗壓強度試驗值為0.035 MPa/m。

② 巖性力學(xué)分層及抗壓強度

基于測井、鉆探、巖石力學(xué)等試驗測試資料，底板巖層可以綜合劃分為以下四類：各類砂巖及灰?guī)r（Ⅰ類），砂質(zhì)泥巖、粉砂巖等（Ⅱ類），砂質(zhì)泥巖、粉砂巖等（Ⅲ類）及斷層破碎帶（Ⅳ類），底板總體抗壓強度通過各分層巖石類型的抗壓強度及厚度計算得出。

3 研究區(qū)突水危險性評價

3.1 突水系數(shù)法

基于實際的鉆孔數(shù)據(jù)，通過突水系數(shù)計算公式（1）、（2），計算得研究區(qū)各控制鉆孔6#煤底板的奧灰突水系數(shù)（其中西南角為6#煤層底板標高最低處644.83 m，奧灰水位標高為879.500 m），見表1。

依據(jù)計算結(jié)果，運用GMS 繪制出研究區(qū)可采范圍內(nèi)的突水系數(shù)等值線圖如圖1。

圖1 6#煤可采范圍內(nèi)奧灰突水系數(shù)等值線圖

井田6#煤層開采方式為帶壓開采，據(jù)突水系數(shù)計算結(jié)果及等值線圖可知，井田最東部鉆孔煤層底板高于奧灰水位，為無壓區(qū)（Ⅰ）；井田中部及西部6#煤層奧灰突水系數(shù)絕大部分小于受構(gòu)造破壞地段的臨界突水系數(shù)經(jīng)驗值0.06 MPa/m，劃分為安全區(qū)（Ⅱ）；研究區(qū)只在觀6#鉆孔附近突水系數(shù)為0.067，略大于臨界值但小于0.1 MPa/m，劃分為過渡區(qū)（Ⅲ）。

3.2 多層疊加抗壓強度比值系數(shù)法

采用多層疊加抗壓強度比值系數(shù)法計算公式（3），分別計算得出各控制鉆孔6#煤底板抗壓強度比值系數(shù)，見表1。

表1 6#煤底板奧灰突水評價指標值

依據(jù)計算結(jié)果，運用GMS 繪制出研究區(qū)可采范圍內(nèi)的底板多層疊加抗壓強度比值系數(shù)等值線圖如圖2。

圖2 6#煤底板多層疊加抗壓強度比值系數(shù)等值線圖

經(jīng)過對6#煤底板多層疊加抗壓強度比值系數(shù)計算，礦區(qū)內(nèi)東部不帶壓，向西部逐漸變大，但比值均小于1，因此全區(qū)均為安全區(qū)。

無壓區(qū)（Ⅰ區(qū)）：6#煤層底板多層疊加抗壓強度比值系數(shù)Rjs=0，主要分布在區(qū)內(nèi)東部，為無壓區(qū)，分布面積為10.79 km2。

安全區(qū)（Ⅱ區(qū)）：6#煤層底板多層疊加抗壓強度比值系數(shù)0 ＜Rjs＜1，主要分布在區(qū)內(nèi)東部，為安全區(qū)，分布面積為42.27 km2。

3.3 綜合評價

將突水系數(shù)等值線圖與多層疊加抗壓強度比值系數(shù)等值線圖進行對比疊加，效果如圖3。

圖3 6#煤底板突水危險性分區(qū)圖

無壓區(qū)（Ⅰ區(qū)）：兩種方法計算均為無壓的區(qū)域；安全區(qū)（Ⅱ區(qū)）：任一種方法計算為安全的區(qū)域；

過渡區(qū)（Ⅲ區(qū)）：突水系數(shù)法計算為過渡區(qū)的區(qū)域。

4 結(jié)論

（1）龍王溝煤礦主采煤層6#煤頂板巖性主要為砂質(zhì)泥巖、粉砂巖，底板主要為砂質(zhì)泥巖、泥巖，6#煤所在地層富水性較弱，主要受奧灰突水威脅。

（2）采用突水系數(shù)法對研究區(qū)突水危險性進行評價得，研究區(qū)東部為無壓區(qū)，中部及西北部為安全區(qū)，僅西南部突水系數(shù)大于0.06 定為過渡區(qū)；采用多層疊加抗壓強度比值系數(shù)法進行評價得，研究區(qū)東部為無壓區(qū)，其余地區(qū)為安全區(qū)。

（3）通過突水系數(shù)法與比值系數(shù)法進行疊加綜合評價得，研究區(qū)東部為無壓區(qū)，中部及西北部為安全區(qū)，西南部為過渡區(qū)。綜合評價所得結(jié)果與突水系數(shù)法所得結(jié)果更為接近，煤礦開采時應(yīng)對過渡區(qū)進行物探分析，探明該區(qū)域構(gòu)造破壞情況，以保證礦井的生產(chǎn)安全。