馬曉虎，耿懷亮，金英杰，楊志先 *，周澤華，程觀福

鉑合金玻纖漏板制造技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)

馬曉虎1, 2，耿懷亮2，金英杰2，楊志先2 *，周澤華1，程觀福2

(1. 河海大學(xué) 力學(xué)與材料學(xué)院，南京 211100；2. 英特派鉑業(yè)股份有限公司，江蘇 無(wú)錫 214194)

漏板是玻璃纖維工業(yè)中必不可少的纖維成型裝置，在玻纖拉絲工藝中處于核心地位，普遍由耐高溫熔融玻璃侵蝕的傳統(tǒng)或彌散強(qiáng)化鉑銠合金制成。在漏板的眾多零部件中，底板與漏咀是決定玻纖產(chǎn)品質(zhì)量的核心部件，需綜合考慮多種因素進(jìn)行嚴(yán)格設(shè)計(jì)；其制造方法主要分為分體裝配法與整體成型法。近年來(lái)，高昂的銠價(jià)導(dǎo)致了漏板原材料“去銠化”；玄武巖纖維需求量的穩(wěn)定增長(zhǎng)使得對(duì)漏板性能與功能的要求不斷提高。本文簡(jiǎn)述了漏板的工作環(huán)境、性能要求、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、原材料與制造方法，并展望了漏板制造今后的發(fā)展趨勢(shì)。

金屬材料；鉑銠合金；漏板；玻璃纖維

玻璃是一種無(wú)機(jī)非晶態(tài)材料，主要成分為二氧化硅、硼酸鹽、鋁酸鹽等，雖然沒有固定的熔點(diǎn)，但使其完全熔化也需要上千攝氏度的高溫。高溫熔融玻璃粘度高，侵蝕性極強(qiáng)，欲制造在這種惡劣環(huán)境下穩(wěn)定工作的設(shè)備，鉑及鉑銠合金[1-2]是最佳材料選擇。鉑及鉑銠合金在1500°C的高溫下也不會(huì)與熔融玻璃液發(fā)生反應(yīng)[3-4]，并且能保持出色的力學(xué)性能與尺寸穩(wěn)定性。

在玻璃纖維工業(yè)中，漏板是關(guān)鍵的纖維成型裝置[5]，主要采用傳統(tǒng)鉑銠合金、彌散強(qiáng)化鉑及鉑銠合金[6-7]制造漏板。熔融玻璃液由流液洞進(jìn)入漏板后，通過(guò)其底部的漏咀流出并由拉絲機(jī)拉伸，從而形成直徑達(dá)到微米級(jí)別的精細(xì)連續(xù)玻璃纖維，這些玻璃纖維在電子、交通、軍事、信息、機(jī)械材料等領(lǐng)域發(fā)揮著舉足輕重的作用[8-9]。

玻璃纖維的生產(chǎn)方法主要分為池窯拉絲法(直熔法)和坩堝拉絲法(再熔法)兩大類[5, 10]，坩堝拉絲法又分為陶土坩堝法和玻璃球坩堝法。陶土坩堝法生產(chǎn)出的玻璃纖維質(zhì)量低劣，已被國(guó)家明令禁止使用[11]；玻璃球坩堝法也較為罕見，只用于生產(chǎn)少數(shù)成分特殊的玻纖。目前大型玻纖生產(chǎn)廠家均主要采用池窯拉絲法，因此本文只介紹池窯拉絲漏板。

1 漏板的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)

1.1 漏板的工作條件與性能要求概況

漏板工作時(shí)，其兩端的電極接入電路通電，通過(guò)漏板的電流高達(dá)數(shù)十千安，漏板內(nèi)部的溫度保持在約1100°C～1450°C之間[12-15]，流經(jīng)漏板的熔融玻璃液也有極強(qiáng)的侵蝕性，因此漏板的工作環(huán)境相當(dāng)惡劣。

漏板工作壽命要求較長(zhǎng)，一般在1年左右[16-17]。在這樣長(zhǎng)的工作時(shí)間與上千攝氏度的工作溫度下，漏板必然會(huì)發(fā)生高溫蠕變[18-19]。當(dāng)蠕變累積到一定程度后，會(huì)顯著改變漏咀原有尺寸，從而直接改變玻璃纖維的直徑，導(dǎo)致產(chǎn)品質(zhì)量不合格。

流經(jīng)漏板的熔融玻璃液中往往含有S、P、Fe、Si、Al等有害雜質(zhì)。這些雜質(zhì)在高溫狀態(tài)下會(huì)與鉑及鉑合金發(fā)生反應(yīng)生成低熔點(diǎn)的合金產(chǎn)物，造成漏板報(bào)廢，即所謂的漏板“中毒”[20]。

因此，對(duì)漏板材料物理與化學(xué)性質(zhì)、力學(xué)性能的要求極高。漏板必須要有高的熔點(diǎn)、優(yōu)異的高溫化學(xué)穩(wěn)定性、良好的延展性與可加工性、極強(qiáng)的耐熔融玻璃侵蝕性、抗高溫蠕變能力以及適于拉絲作業(yè)的熱電性能；而為了防止漏板中毒，也要嚴(yán)格限制玻璃原料的成分。

1.2 漏板的具體結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)設(shè)計(jì)

漏板的外形近似于槽型容器，實(shí)物圖片如圖1[9]所示。漏板主要結(jié)構(gòu)包括：1) 堵頭；2) 加強(qiáng)筋；3) 底板；4) 電極；5) 側(cè)壁；6) 漏咀；7) 濾板；8) 法蘭；9) 熱電偶等，如圖2[15]所示。

1) 底板。底板上有大量壓制或焊接的漏咀，池窯拉絲漏板的漏咀數(shù)量通常在800～6000之間[21-22]，且還有不斷增加的趨勢(shì)，目前已經(jīng)開發(fā)出8000孔的漏板。各漏咀之間按照一定的規(guī)律進(jìn)行排列，或呈平行四邊形，或呈等腰梯形。大型漏板常在底板兩端各留一小段狹窄區(qū)域不安裝漏咀，以保證底板上的溫度均勻分布，該區(qū)域稱為光板。為避免貴金屬用量過(guò)多，光板的寬度通常為10～20 mm。部分漏板在設(shè)計(jì)時(shí)為防止高溫蠕變引起底板嚴(yán)重變形，會(huì)對(duì)底板進(jìn)行壓筋，即壓出一道或幾道拱形或方形溝槽。通常還會(huì)對(duì)底板進(jìn)行折彎，即在底板的兩側(cè)上各取一小段相同的寬度進(jìn)行翻折，使翻折面與底板呈90°角或鈍角。大型漏板通常折彎兩次，外加強(qiáng)筋(也稱邊條，即與底板平行的面，有時(shí)也會(huì)單獨(dú)制造，并與底板的折彎面焊接，此時(shí)底板只折彎一次)上大多會(huì)進(jìn)行鉆孔，其目的同樣是盡量減少貴金屬用量。

圖1 漏板的外形[9]

圖2 漏板的結(jié)構(gòu)示意[15]

2) 漏咀。玻璃纖維是熔融玻璃液從底板上的大量漏咀流出后拉絲成型的。一般要求漏咀內(nèi)的最大溫差不超過(guò)5°C[9]，因此漏咀是影響玻璃纖維質(zhì)量最關(guān)鍵的部位。其尺寸發(fā)生變化即意味著漏板報(bào)廢，因此在設(shè)計(jì)時(shí)除需滿足孔徑小、長(zhǎng)度小、出口壁薄、進(jìn)口倒角等原則外，還應(yīng)考慮一些其他因素。

漏咀的尺寸、玻璃液的粘度與液面高度及流量間的關(guān)系理論上滿足泊肅葉公式[5]：

4/() (1)

式中，為單個(gè)漏咀上的流量，單位為g/h；為底板上方玻璃液的液面高度，為漏咀直徑，為漏咀長(zhǎng)度，單位均為mm；為玻璃液的粘度。

但在實(shí)際生產(chǎn)中，該公式并不完全成立，一般會(huì)根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)來(lái)對(duì)其進(jìn)行增加系數(shù)或改變參數(shù)指數(shù)的修正。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，漏咀長(zhǎng)度與其直徑的比值一般會(huì)設(shè)計(jì)在2～3之間[4]。在設(shè)計(jì)漏咀孔徑時(shí)，大型漏板兩端漏咀的孔徑通常略大于中間部分，這樣能使兩端的拉絲速率更快，避免熔融玻璃液在漏板兩端堆積。漏咀還需有較高的抗?jié)櫇衲芰?，即?duì)熔融玻璃有較大的接觸角[23]，避免有熔融玻璃液滴滯留在漏咀內(nèi)。此外，為避免纖維絲被拉斷，漏咀孔徑的尺寸還應(yīng)小于纖維絲的臨界牽伸比[20](漏咀孔徑截面面積與玻璃纖維絲成型后截面面積比)。

3) 側(cè)壁。位于漏板兩側(cè)的兩塊板，用于連接底板與其上方的部件。

4) 堵頭。位于漏板兩端的兩塊板，作用與側(cè)壁相同，并與側(cè)壁形成整體將漏板封閉。

5) 電極。將漏板接入電路的部件，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮最大工作電流和瞬時(shí)沖擊電流條件下電極上的焦耳熱與熱應(yīng)力[24]。

6) 濾板(網(wǎng))。用于過(guò)濾掉熔融玻璃液中的細(xì)小顆?；蚓€狀雜質(zhì)。

7) 法蘭。漏板頂部的一塊板，其作用是使漏板能夠與熔融玻璃液的流液洞緊密貼合。

8) 加強(qiáng)筋。安裝于底板上用于防止其因高溫蠕變而嚴(yán)重變形的部件。

9) 測(cè)溫?zé)犭娕肌Ｓ糜诒O(jiān)控漏板內(nèi)部的溫度，確保其在合理范圍內(nèi)。

1.3 漏板的有限元模型設(shè)計(jì)

由于漏板承受的機(jī)械荷載類型特殊，以及缺乏相關(guān)結(jié)構(gòu)材料在高溫下各項(xiàng)力學(xué)性能與電學(xué)性質(zhì)的合適數(shù)據(jù)，因此漏板的設(shè)計(jì)制造主要依靠生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)[8-9]，而缺乏嚴(yán)謹(jǐn)?shù)睦碚撝?。近年?lái)，德國(guó)Heraeus公司[18-19]與昆明貴金屬研究所[15]都報(bào)道了漏板的有限元模型計(jì)算。Heraeus公司使用彈性殼單元模擬有限元模型。通過(guò)計(jì)算玻璃液的靜水壓力、漏板自重產(chǎn)生的應(yīng)力、纖維張力引起的應(yīng)力、不均勻的溫度分布產(chǎn)生的熱應(yīng)力，以及在這些應(yīng)力單獨(dú)作用下出現(xiàn)的應(yīng)力集中值與蠕變速率大小，找到了漏板內(nèi)部的各處“弱點(diǎn)”，并發(fā)現(xiàn)改變某些部位的幾何形狀即可大幅度降低這些應(yīng)力集中值與蠕變速率，并以這種方式優(yōu)化了漏板設(shè)計(jì)。

但有限元模型設(shè)計(jì)自報(bào)道20年以來(lái)仍未被大規(guī)模采用，究其原因是該模型的建立與計(jì)算過(guò)于復(fù)雜，對(duì)研究人員的素質(zhì)以及計(jì)算機(jī)軟硬件的要求極高，且當(dāng)漏板形狀變化時(shí)有限元模型需重新進(jìn)行模擬演算，效率較低，因而難以普及。

2 漏板材料

2.1 傳統(tǒng)鉑銠合金

對(duì)漏板材料最基本的要求是優(yōu)異的高溫化學(xué)穩(wěn)定性與高溫力學(xué)性能。研究早期人們因純鉑極高的高溫化學(xué)穩(wěn)定性而使用其制造漏板，但純鉑有以下不足：1) 硬度(HV)較低，室溫下僅約50[13, 23]，在高溫下更會(huì)因晶粒顯著長(zhǎng)大而進(jìn)一步軟化，且加工硬化率也很低；2) 高溫強(qiáng)度很低，1100℃下其抗拉強(qiáng)度僅有18 MPa[23]；3) 抗高溫蠕變能力較差。因此純鉑逐漸被鉑銠合金取代。

銠是鉑最穩(wěn)定的固溶強(qiáng)化元素[23, 25]，向鉑中添加銠形成鉑銠合金，能夠大幅提高材料的硬度、高溫強(qiáng)度以及耐腐蝕性。大量研究與應(yīng)用都表明，鉑銠合金具有獨(dú)一無(wú)二的高溫力學(xué)性能與高溫化學(xué)穩(wěn)定性，是制造漏板的理想材料。雖然隨著銠質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，鉑銠合金的強(qiáng)度也會(huì)增加，但過(guò)高的銠質(zhì)量分?jǐn)?shù)會(huì)導(dǎo)致：1) 合金加工困難、損耗率高；2) 合金過(guò)硬，脆性變大，容易發(fā)生開裂。且銠的價(jià)格遠(yuǎn)高于鉑，大大限制了其作為固溶強(qiáng)化合金元素的使用，因此用于制造漏板的鉑銠合金，其銠含量一般都低于20%。

2.2 彌散強(qiáng)化鉑合金

研究中期發(fā)現(xiàn)，通過(guò)彌散強(qiáng)化[26-30]能夠獲得高溫力學(xué)性能更加優(yōu)異的純鉑或鉑銠合金。向鉑或鉑合金中添加氧化物形成元素并經(jīng)過(guò)各道工序后后，這些氧化物顆粒會(huì)在合金基體內(nèi)形成均勻分布的第二相，不僅能夠使合金的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定化，還能減輕應(yīng)力腐蝕與雜質(zhì)污染，從而提高合金的高溫力學(xué)性能與抗蠕變能力。英國(guó)Johnson Matthey公司[31]于1970年代開發(fā)出ZGS (Zirconia grain stabilized)鉑合金，即通過(guò)添加Zr來(lái)對(duì)鉑合金進(jìn)行彌散強(qiáng)化。熔煉時(shí)向熔融鉑合金中加入Zr，鑄錠經(jīng)過(guò)熱鍛、冷軋、裁剪、粉末冶金、烘干、燒結(jié)、氧化、壓制等工序后，ZrO2粒子會(huì)在合金內(nèi)均勻分布。鉑合金的晶粒也會(huì)具有高縱橫比，并沿加工方向規(guī)則排列，從而使合金的強(qiáng)度與抗蠕變能力顯著提高。采用ZGS鉑合金制造漏板，能夠大幅度減少加強(qiáng)筋數(shù)量，甚至完全不需要安裝加強(qiáng)筋[22]。表1為ZGS鉑及鉑合金與傳統(tǒng)鉑及鉑合金高溫力學(xué)性能的比較[23, 32]。

表1 傳統(tǒng)鉑及鉑合金與ZGS鉑及鉑合金的高溫力學(xué)性能[23]

Tab.1 The mechanical properties at high temperature of classic Pt and Pt alloys compared with those of ZGS Pt and Pt alloy

*注：Pt-10Rh合金的蠕變速率在5 MPa的應(yīng)力條件下測(cè)量。

1980年代，美國(guó)Engelhard公司研發(fā)了添加Y2O3彌散強(qiáng)化的ODS (Oxide dispersion streng- thened) 鉑合金。德國(guó)Heraeus公司[33-34]于1990年代采用適量Zr、Y與微量Ca、Mg、Al元素作為強(qiáng)化劑，開發(fā)出DPH (Dispersion hardened) 鉑合金。DPH Pt-10Rh合金中，氧化物在晶界與晶內(nèi)的分布形貌如圖3所示，表2列出了DPH鉑及鉑合金與傳統(tǒng)鉑及鉑合金的一些高溫力學(xué)性能[23]。

Rdzawski等[35]研究發(fā)現(xiàn)，添加了質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.2%的Y并退火100 h后的Pt-10Rh合金，其晶粒尺寸是傳統(tǒng)Pt-10Rh合金的1/5，因此高溫強(qiáng)度提高了50%。

圖3 DPH Pt-10Rh合金中的氧化物晶界(a)和晶面(b)分布形貌[23]

表2 傳統(tǒng)鉑及鉑合金與DPH鉑及鉑合金的部分高溫力學(xué)性能[23]

Tab.2 Some mechanical properties at high temperature of classic Pt and Pt alloys compared with those of DPH Pt and Pt alloys

2.3 含金的鉑合金

生產(chǎn)連續(xù)玻璃纖維時(shí)，漏嘴材料抗熔融玻璃潤(rùn)濕的能力是需要考慮到的重要性能之一，該性能以熔融玻璃對(duì)材料的接觸角大小表示，接觸角越大，材料的抗?jié)櫇衲芰υ綇?qiáng)。若接觸角過(guò)小，熔融玻璃容易在漏嘴處形成漫流，甚至導(dǎo)致相鄰漏嘴流出的玻璃液相粘連。Pt-Au和Pt-Rh-Au合金有著極高的抗熔融玻璃潤(rùn)濕能力[36-39]，是專門為生產(chǎn)玻璃纖維而研發(fā)的新型漏板材料。1200℃下，無(wú)堿玻璃對(duì)Pt-10Rh合金的接觸角為35°，對(duì)Pt-10Rh-5Au合金的接觸角高達(dá)80°[23]。而Pt-5Au合金更是一種可被稱作是“完全不會(huì)被熔融玻璃潤(rùn)濕”的合金。彌散強(qiáng)化后的Pt-Au合金的高溫強(qiáng)度與抗蠕變能力大幅提高[27, 40-41]，采用該合金制造的漏板能夠生產(chǎn)出直徑細(xì)至6 μm的玻璃纖維，生產(chǎn)效率也高達(dá)90%。而使用傳統(tǒng)鉑銠合金制造的漏板，通常只能生產(chǎn)出直徑在10～25 μm之間的玻璃纖維[23]。然而，由于金的熔點(diǎn)(1064°C)相比鉑(1769°C)與銠(1966°C)較低，限制了Pt-Au與Pt-Rh-Au合金的最高使用溫度，因此在實(shí)際生產(chǎn)中漏板材料仍以鉑、銠為主，含金漏板并不常見。

2.4 用廉價(jià)高性能材料取代鉑合金的嘗試

由于鉑及鉑銠合金價(jià)格昂貴，人們一直試圖尋找價(jià)格相對(duì)低廉的、能夠在玻璃纖維工業(yè)中代替鉑及鉑合金的新型高性能材料，如陶瓷、鎳基耐熱合金或以鈀部分或全部取代鉑及鉑銠合金[23]，但所有努力均以失敗告終，由此可見鉑及鉑銠合金在玻纖工業(yè)中獨(dú)一無(wú)二的地位。事實(shí)上，鉑及鉑銠合金雖然價(jià)格昂貴，但可以反復(fù)通過(guò)回收舊產(chǎn)品進(jìn)行提純以實(shí)現(xiàn)再利用，從長(zhǎng)遠(yuǎn)來(lái)看，使用鉑及鉑銠合金的成本并沒有預(yù)想的那樣高。

3 漏板制造方法與技術(shù)

3.1 底板與漏咀的制造

底板與漏咀是漏板的核心部件[42]，其制造方法主要分為兩大類：分體裝配法與整體成型法。

3.1.1 分體裝配法概述

分體裝配法即分別制造好底板與漏咀后將其組裝成整體。其優(yōu)點(diǎn)是成本低、加工尺寸的靈活性高，對(duì)制造技術(shù)的要求也較低。但其工藝復(fù)雜，并且咀板之間的裝配主要通過(guò)焊接相結(jié)合，而焊接易造成部件變形、產(chǎn)生高的熱應(yīng)力以及彌散強(qiáng)化材料強(qiáng)度下降等不良影響[21]，因此裝配后的漏板質(zhì)量無(wú)法得到有效保證。

3.1.2 分體裝配法工藝

一般通過(guò)對(duì)已加工好的板材進(jìn)行鉆孔或沖孔獲得穿孔底板。鉆孔能夠獲得規(guī)則的孔型，引起的底板變形程度小，但鉆孔需要手工作業(yè)，因此效率低下，使用較少，而效率較高的沖孔得以廣泛使用。

漏咀的外形分為錐形和柱形，柱形漏咀的強(qiáng)度低，生產(chǎn)效率低，偏心率高，加工損耗量高(高達(dá)1.5%)，因此已基本被淘汰。目前漏咀形狀多為錐形(內(nèi)孔仍是柱形，見圖4[43])。錐形漏咀的成型工藝主要有兩種：

1) 數(shù)控加工法。即使用精密車床加工漏咀。該方法最顯著的特征就是漏咀的尺寸一致性好、精度高，另外，漏咀的光潔度也較高，但其生產(chǎn)效率很低，加工損耗量也非常大。

2) 冷擠壓法。不僅效率高，且經(jīng)冷擠壓成型的漏咀，不會(huì)產(chǎn)生偏心，壁厚均勻，內(nèi)孔表面光滑。此外，冷擠壓法制得的漏咀帶有法蘭，焊接時(shí)只需將漏咀的法蘭邊與底板焊接在一起，對(duì)漏咀內(nèi)孔的尺寸形狀影響較小。該方法缺點(diǎn)是漏咀精度略低于數(shù)控加工。近年來(lái)制造錐形漏咀時(shí)常見的冷鐓工藝就是一種具有代表性的冷擠壓工藝[42]。

圖4 錐形漏咀的剖面圖[43]

漏咀與底板的結(jié)合大多依靠焊接，方法多種多樣，包括釬焊、激光焊、電子束焊、氫氧焊(已基本被淘汰)、氬弧焊、等靜壓法、擴(kuò)散焊、擴(kuò)散焊+激光焊、等離子弧焊等，其中激光焊、電子束焊、等靜壓法、擴(kuò)散焊等技術(shù)雖然引起的咀板變形小，但都因設(shè)備昂貴、操作復(fù)雜、工藝要求高或容易發(fā)生滲漏等問(wèn)題而較少被采用，而氬弧焊則因工藝簡(jiǎn)單、成本低、焊縫美觀，應(yīng)用最廣。

3.1.3 整體成型法

整體成型法用于制造現(xiàn)代高強(qiáng)度大型漏板，在歐洲有著廣泛應(yīng)用，在國(guó)內(nèi)則相對(duì)罕見。整體成型法生產(chǎn)效率高，生產(chǎn)的底板幾乎不會(huì)發(fā)生滲漏，工作壽命長(zhǎng)，漏咀的形狀與尺寸也更加精確。整體成型法分為熔滴法、切削放電法和擠壓法。其中前兩種方法已基本被淘汰，目前主要采用的整體成型法是擠壓法，但擠壓法依賴精密模具(該模具的單元模塊如圖5[23]所示)，因此對(duì)成本與技術(shù)都要求頗高。

圖5 擠壓成型用模具的單元模塊[23]

擠壓法使用壓機(jī)與精沖、深沖模具對(duì)鉑銠合金底板坯料進(jìn)行擠壓。兩種模具上模面都為平面，下模面上也都有大量凹孔，區(qū)別在于凹孔的尺寸形狀。操作時(shí)，首先對(duì)底板坯料進(jìn)行退火，然后使用精沖模具進(jìn)行沖壓；精沖后更換深沖模具再次進(jìn)行沖壓，咀板成型過(guò)程如圖6[44]所示。另外，為保證坯料具有較好的塑性與較低的變形抗力，防止其在沖壓過(guò)程中發(fā)生開裂，坯料在沖壓前應(yīng)處于完全退火態(tài)，甚至有時(shí)在沖壓過(guò)程中還需輔以中間退火[23]。

圖6 擠壓法整體成型過(guò)程[44]

3.2 漏板其他部件的制造及總裝

相較于底板與漏咀，漏板其他零部件的加工工藝相對(duì)簡(jiǎn)單，通過(guò)對(duì)已加工好的板材、條料、絲材、管材等各種型材進(jìn)行裁剪、折彎、銑削或沖孔即可獲得。各部件制造完成后，一般采用焊接并按照一定順序進(jìn)行總裝，總裝過(guò)程中要多次檢查焊縫(噴涂著色滲透劑)及校平底板?？傃b完成后進(jìn)行退火，退火后再對(duì)漏板整體進(jìn)行整形即獲得成品漏板。

4 漏板制造的發(fā)展趨勢(shì)

由于對(duì)玻纖產(chǎn)品的要求不斷提高，漏板的發(fā)展趨勢(shì)長(zhǎng)期以來(lái)都是以多孔數(shù)(產(chǎn)量更高)、小漏咀孔徑(纖維更細(xì))、更耐高溫為方向，不斷對(duì)其結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化，但近年來(lái)漏板也呈現(xiàn)出一些其他發(fā)展趨勢(shì)。

4.1 漏板材料“去銠化”

目前，漏板制造中比較明顯的一個(gè)趨勢(shì)是原材料“去銠化”。近年來(lái)，汽車尾氣排放標(biāo)準(zhǔn)的日益提高使銠呈現(xiàn)出供不應(yīng)求的局面(銠是制作汽車尾氣凈化催化劑的主要原材料之一[45])，導(dǎo)致銠價(jià)急劇增長(zhǎng)，2021年4月，銠價(jià)(人民幣)已經(jīng)由2016年的不到200元/g上漲到約7600元/g。如此高昂的銠價(jià)，使得相關(guān)企業(yè)不得不考慮降低漏板中銠的含量或完全不使用銠。Heraeus和英特派鉑業(yè)等公司針對(duì)這一市場(chǎng)現(xiàn)狀，于2021年初推出了新一代彌散強(qiáng)化工藝，采用內(nèi)氧化技術(shù)與納米技術(shù)對(duì)純鉑及低銠含量的鉑合金進(jìn)行強(qiáng)化，使其在1400°C的高溫下仍能保持高強(qiáng)度與高韌性，并提高了該材料的焊接及加工性能，從而使漏板的生產(chǎn)成本得到了大幅降低。以一塊Pt-10Rh漏板為例，按照2021年10月的鉑價(jià)與銠價(jià)，分別約為每盎司1000美元和15000美元，若使用純鉑制作則原材料成本能夠降低58%。

4.2 玄武巖纖維拉絲漏板

玄武巖纖維具有優(yōu)異的耐熱性、電絕緣性、化學(xué)穩(wěn)定性和耐酸堿腐蝕性。其彈性模量、蠕變斷裂應(yīng)力等力學(xué)性能指標(biāo)也優(yōu)于普通玻璃纖維，蠕變速率約為芳綸纖維的1/4，工藝能耗約為碳纖維的1/16[46]，且對(duì)環(huán)境無(wú)污染。在軍工、建筑、海洋工程、特高壓電輸送等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用，被稱為新型無(wú)機(jī)綠色高性能纖維材料[47]，是目前大力研發(fā)的玻纖產(chǎn)品之一。但玄武巖熔點(diǎn)高，其熔體粘度大、透熱性差、易析晶[48]，容易堵塞漏板，導(dǎo)致拉絲中斷，因此對(duì)玄武巖纖維拉絲漏板性能的要求比普通玻纖漏板更加嚴(yán)苛。

2017年，浙江金石玄武巖纖維股份有限公司[49]開發(fā)了一種用于連續(xù)玄武巖纖維拉絲的加固型大漏板。該漏板具有梯形狀流液槽，底板、側(cè)壁等部位設(shè)有多個(gè)管狀加強(qiáng)筋，共同構(gòu)成立體網(wǎng)狀加固系統(tǒng)，該系統(tǒng)中又設(shè)有測(cè)溫?zé)犭娕?；該漏板的底板上可安裝800孔及以上孔數(shù)且規(guī)則排列的漏咀。

2020年7月，廣安玄武巖連續(xù)纖維產(chǎn)業(yè)實(shí)現(xiàn)行業(yè)領(lǐng)域重大跨越[50]。在此之前，玄武巖纖維行業(yè)內(nèi)普遍使用1200孔漏板進(jìn)行拉絲，每日產(chǎn)量不足0.6萬(wàn)噸，而新發(fā)明的2400孔漏板的日產(chǎn)量可超過(guò)1.5萬(wàn)噸，使生產(chǎn)能耗顯著降低、生產(chǎn)效率大幅提高。

5 結(jié)語(yǔ)

目前國(guó)內(nèi)外漏板的壽命普遍都在一年左右。除研發(fā)新型材料、制造技術(shù)外，規(guī)范管理也是延長(zhǎng)漏板壽命的重要手段[20]。我國(guó)咀板等核心漏板部件的制造方法仍以分體裝配法為主，相比歐美等國(guó)的整體成型法產(chǎn)品有一定差距，相關(guān)研究機(jī)構(gòu)需致力研發(fā)以打破國(guó)外企業(yè)在技術(shù)與設(shè)備上的壟斷。

近年來(lái)高昂的銠價(jià)導(dǎo)致了“去銠化”的趨勢(shì)，最近使用新一代彌散強(qiáng)化純鉑代替鉑銠合金作為漏板原材料的嘗試已經(jīng)成功，該成果對(duì)于玻纖漏板領(lǐng)域是一次巨大飛躍，未來(lái)隨著該項(xiàng)技術(shù)的逐步成熟，漏板的生產(chǎn)成本將會(huì)大幅降低，高價(jià)值銠資產(chǎn)也將投入流通市場(chǎng)，發(fā)揮更大價(jià)值。

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The manufacturing technology status and development trend of platinum alloy glass-fiber bushings

MA Xiao-hu1, 2, GENG Huai-liang2, JIN Ying-jie2, YANG Zhi-xian2 *, ZHOU Ze-hua1, CHENG Guan-fu2

(1. College of Mechanics and Materials, Hohai University, Nanjing 211100, China; 2. International Platinum Co. Ltd., Wuxi 214194, Jiangsu, China)

Abushing is an essential fiber forming device in the glass fiber industry, and it plays a critical role in the glass fiber drawing process. It is generally made of classical or dispersion-strengthened platinum-rhodium alloys that are resistant to high-temperature melting glass erosion. Among the many components of bushings, the baseplates and tips are the core ones that determine the quality of glass fiber products, and it is necessary to comprehensively consider various factors for rigorous design. The manufacturing methods of bushings include the split assembly method and the integral molding method. Recently, the high rhodium price has led to the “de-rhodium” of the bushings materials, and the steady growth in the demand for basalt fiber has made the requirements for bushings with better performance and functions. This paper reviewed the working circumstances, performance requirements, structure design, raw materials and manufacturing methods of bushings, and the future development trends of bushings were prospected.

metal material; platinum-rhodium alloy; bushing; glass fiber

TG146.3

A

1004-0676(2022)03-0089-08

2021-12-06

馬曉虎，男，碩士研究生。研究方向：金屬材料。E-mail：m122290760@sina.com

楊志先，女，工程師。研究方向：金屬材料。E-mail：zxyang@wxitp.com