劉書炳 王定峰 劉 磊 張孝棟 李 朋

中國石油長慶油田長北作業(yè)分公司, 陜西 西安 710018

0 前言

長北天然氣合作開發(fā)項目是中國石油天然氣股份有限公司與殼牌(中國)勘探與生產(chǎn)有限公司的國際合作項目,區(qū)塊主力開發(fā)層位為山2層,采用“叢式井組、稀井高產(chǎn)、井間接替、分區(qū)開發(fā)、定壓生產(chǎn)”的模式開發(fā),主要以大位移雙分支水平井開采[1],水平位移一般超3 000 m;氣藏類型為單相干氣氣藏,氣井產(chǎn)水類型為凝析水;驅(qū)動方式主要為氣體壓能驅(qū)動[2],開發(fā)方式采取衰竭式開采;集氣模式為井叢“魚刺型”匯集、一條干管通往中央處理廠的模式[3]。

長北區(qū)塊大位移水平井一開到600 m左右,下339.7 mm套管固井。之后用311 mm鉆頭二開鉆進(jìn),1 700 m 以上為直井段,一般從1 700 m開始造斜,3 300 m左右入靶進(jìn)入目的層山2層,井斜角為87°左右,下入244.5 mm套管固井[4]。三開再用216 mm鉆頭在山2層鉆進(jìn)水平段,根據(jù)儲層分布情況,鉆2條或多條分支水平井段,單個分支水平段長度為2 000 m左右,單井累計水平段為4 000 m左右,儲層不進(jìn)行酸化和壓裂改造,以裸眼方式完井。為滿足初期高產(chǎn),水平井主要采用 88.9 mm 和114.3 mm油管完井,部分井采用139.7 mm油管,完井時隨油管下入井下安全閥和永久式封隔器,油套不連通;相對于直井,雙分支大位移水平井由直井段、大斜度斜井段和長位移水平段構(gòu)成,各井段的攜液規(guī)律差別較大[5]。開發(fā)早期,地層能量充足,氣井產(chǎn)量高,井筒積液現(xiàn)象不明顯,水對氣井生產(chǎn)影響不大。隨著氣井生產(chǎn)延續(xù),氣驅(qū)能量逐漸衰竭,氣井進(jìn)入中后期,產(chǎn)量逐漸降低,攜液能力不足,氣體不能將液體從井筒中帶出,造成井筒開始積液,影響生產(chǎn)[6-7],導(dǎo)致氣井產(chǎn)量降低甚至停噴,需要采取一定措施恢復(fù)氣井生產(chǎn)。由于水平井的封隔器未解封,油套不連通,無循環(huán)通道,泡排、氣舉等排水方法難以實施,具有極大的局限性。因此,根據(jù)長北大位移水平井井身結(jié)構(gòu)及氣井生產(chǎn)特征,開展了大位移水平井連續(xù)油管排水采氣工藝研究和現(xiàn)場應(yīng)用工作,有效解決了氣井的積液和不穩(wěn)定生產(chǎn)問題,實現(xiàn)了氣井的平穩(wěn)生產(chǎn)。

1 連續(xù)油管排水采氣工藝研究

1.1 氣井連續(xù)排液理論

1.1.1 工藝原理

氣井連續(xù)排液理論認(rèn)為,油管與氣層的工作要協(xié)調(diào)一致,氣井才能連續(xù)帶液自噴生產(chǎn)。早期氣井能量充足,可以實現(xiàn)自噴帶液穩(wěn)定生產(chǎn),開發(fā)中后期由于氣井產(chǎn)量遞減速度較快,氣井的實際產(chǎn)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于連續(xù)排液臨界攜液流量,造成井底嚴(yán)重積液，這時就必須調(diào)整自噴管柱直徑,下入較小直徑的油管,使油管和氣層的工作重新建立協(xié)調(diào)關(guān)系[8]。

連續(xù)油管排水采氣工藝是采用帶壓作業(yè)將小尺寸連續(xù)油管下入原管柱內(nèi),在井口長期懸掛和密封,并作為新的生產(chǎn)管柱,通過減小井筒過流面積提高氣體流動速度,將井筒流態(tài)由段塞流變成環(huán)霧流,排出井底積液,恢復(fù)氣井正常生產(chǎn),提高氣井產(chǎn)量[9]。

該工藝可下入大斜度井段,后期工作量小,在低產(chǎn)低滲致密氣藏開發(fā)中具有獨特的優(yōu)勢，能夠有效提高低壓、低產(chǎn)氣井及產(chǎn)液氣井的攜液能力[10-11]。工藝設(shè)計時需綜合考慮井身結(jié)構(gòu)、時機(jī)、管徑、下入深度、井口和井底流動壓力等參數(shù),優(yōu)化設(shè)計,達(dá)到最佳排水采氣效果。

1.1.2 水平井臨界攜液流量計算模型

水平井常用的臨界攜液流量計算模型有液滴模型、Belfroid模型、液膜模型等,無論哪種模型,直接采用模型計算臨界攜液流量都會造成臨界攜液流量與實際攜液流量嚴(yán)重偏差,因此需要對水平井臨界攜液流量相關(guān)模型進(jìn)行優(yōu)選和修正,一般水平井選擇Belfroid模型。荷蘭Eindhoven 科技大學(xué)Keuning連續(xù)攜液實驗研究發(fā)現(xiàn)臨界攜液流量會隨井斜角的變化而改變,在此基礎(chǔ)上結(jié)合液滴模型和Fiedler形狀函數(shù),考慮井斜角變化得到Belfroid模型,適用角度范圍5°≤θ≤90°。

Belfroid模型為:

(1)

式中:vcr為攜液臨界氣速,m/s;σ為氣液表面張力,N/m;ρl為液體密度,kg/m3;ρg為氣體密度,kg/m3;θ為井筒與水平方向的夾角,°;g為重力加速度,m/s2。

李克智[12]的研究結(jié)果表明,水平氣井井筒在40°～70°的井斜角,其流動壓降大,氣體攜液最為困難,同時該井段需要的攜液流量最大。結(jié)合西南石油大學(xué)關(guān)于水平井連續(xù)攜液試驗研究及模型評價的研究內(nèi)容可知,不同壓力下臨界攜液流量與氣井的井斜角具有一定的關(guān)系,在井斜角=50°時,所需臨界攜液流量達(dá)到最大[13];在井斜角>50°時,臨界攜液流量隨著井斜角增大反而減小;當(dāng)井斜角<50°時,雖然臨界攜液流量會隨角度增大而增大,但是增大緩慢,且臨界攜液流量小于井斜角=50°時對應(yīng)的臨界攜液流量。該研究結(jié)果與國外的研究結(jié)果一致,因此取50°井斜角時所需的臨界攜液流量,便可滿足氣井的生產(chǎn)需要。式(1)應(yīng)用于現(xiàn)場實際時,存在較大偏差。楊功田等人[14]在斜井模擬試驗裝置對斜井段臨界攜液流量測試結(jié)果的研究中,根據(jù)實驗數(shù)據(jù)對Belfroid模型進(jìn)行了修正,在此基礎(chǔ)上根據(jù)長北實際生產(chǎn)情況,對該模型進(jìn)行了進(jìn)一步修正,修正后的Belfroid模型偏差較小,適用于長北區(qū)塊水平井臨界攜液流量計算。

Belfroid模型修正為:

(2)

根據(jù)修正的Belfroid模型,計算了長北區(qū)塊不同壓力條件下,不同井筒尺寸的臨界攜液流量,見表1。88.9 mm 油管臨界攜液流量為3.2×104～7.0×104m3/d,114.3 mm油管臨界攜液流量為5.2×104～11.8×104m3/d。這些數(shù)據(jù)是判斷水平井是否積液和是否采取排水采氣措施的重要依據(jù)。

表1 不同尺寸油管水平井臨界攜液流量表

1.2 下入時機(jī)

生產(chǎn)中常以臨界攜液流量作為連續(xù)油管下入時機(jī)的指標(biāo),認(rèn)為當(dāng)氣井實際產(chǎn)量Q實小于等于臨界攜液流量Q臨時,便可下入連續(xù)油管生產(chǎn)。

連續(xù)油管下入時機(jī)很重要,因為下入連續(xù)油管后摩阻增加,下入過早可能會限制氣井產(chǎn)能發(fā)揮,降低氣井產(chǎn)量。也不能下入太晚,否則井筒內(nèi)積液較多,尤其是水平井,下入后可能會出現(xiàn)復(fù)產(chǎn)困難,因為連續(xù)油管內(nèi)徑較小,內(nèi)容積小,出現(xiàn)少量積液,在連續(xù)油管內(nèi)就可能形成較長的液柱,增加靜液柱壓力[15],可能形成水淹井,因此連續(xù)油管必須在適當(dāng)?shù)臅r機(jī)下入。

長北區(qū)塊以大位移雙分支水平井開發(fā)為主,對于采用88.9 mm和114.3 mm尺寸油管完井的水平井,原有的尺寸在氣井生產(chǎn)的早期滿足了高產(chǎn)的需求,適用于氣井生產(chǎn)。隨著生產(chǎn)時間延長,氣井的產(chǎn)量會逐漸低于臨界攜液流量,出現(xiàn)不穩(wěn)定生產(chǎn)和積液狀況,此時原有的油管尺寸已無法利用氣井自身能量自主排液,這是比較合理的連續(xù)油管下入時機(jī)。參考臨界攜液流量的理論計算結(jié)果,結(jié)合長北區(qū)塊氣井現(xiàn)場實際生產(chǎn)狀況,當(dāng)氣井產(chǎn)量低于臨界攜液流量,出現(xiàn)較大波動、不能連續(xù)生產(chǎn)時,下入連續(xù)油管,見圖1。

圖1 4 MPa下114.3 mm油管井連續(xù)油管下入時機(jī)曲線圖Fig.1 Cures of velocity string installation time inMPa 114.3 mm tubing under 4 MPa

由于長北區(qū)塊采用定壓生產(chǎn)的模式,所以現(xiàn)場選擇生產(chǎn)不穩(wěn)定,井口油壓4 MPa左右,產(chǎn)量降低到1 500×104m3/a的88.9 mm油管目標(biāo)氣井和2 700×104m3/a的114.3 mm油管目標(biāo)氣井進(jìn)行連續(xù)油管安裝作業(yè),氣井有效生產(chǎn)天數(shù)按330 d計,折算產(chǎn)量分別約為4.5×104m3/d和7.5×104m3/d,與式(2)的修正模型計算的理論臨界攜液流量有較好的對應(yīng)關(guān)系,見表2。

表2 不同尺寸油管水平井連續(xù)油管下入時機(jī)參照表

1.3 尺寸優(yōu)選

目前研究認(rèn)為油管的尺寸越小,所需要的攜液流量越小,越有利于氣井排液,但是越小尺寸的油管,雖然提高了氣井?dāng)y液能力,但同時也會造成油管摩阻越大[16],井筒的壓力損失越大,井口壓力越低,在特定的集輸氣模式下,有可能滿足不了輸氣需要,制約氣井生產(chǎn)。

當(dāng)原有生產(chǎn)管柱不能滿足連續(xù)攜液需求時,重新選擇較小直徑的管柱,必須滿足四個方面的條件:與氣井當(dāng)前產(chǎn)能匹配,不能造成嚴(yán)重限產(chǎn);實際產(chǎn)氣量高于臨界攜液流量;井筒壓力損失可控,井口壓力高于輸壓;新選管柱的外徑小于原管柱井下工具的內(nèi)徑,保證新的管柱下入不受限。

長北區(qū)塊由于井身結(jié)構(gòu)、管柱結(jié)構(gòu)和地面集氣流程都有自身的特殊性,相應(yīng)的連續(xù)油管尺寸優(yōu)選分四個步驟來完成。

1)采用與本氣藏吻合度較高的RTA產(chǎn)能計算軟件和eclipse數(shù)值模擬軟件綜合預(yù)測當(dāng)前氣井的產(chǎn)能。預(yù)測表明,長北區(qū)塊生產(chǎn)不穩(wěn)定的氣井產(chǎn)量相比投產(chǎn)初期下降幅度較大,但下入連續(xù)油管前仍有3×104～8×104m3/d 的產(chǎn)能,現(xiàn)場根據(jù)該重要依據(jù)進(jìn)行合理配產(chǎn)。

2)根據(jù)配產(chǎn)需要,按照表1不同尺寸油管水平井臨界攜液流量數(shù)據(jù),初選新管柱尺寸,原則上應(yīng)保證新管柱氣井排液后正常產(chǎn)量在其臨界攜液流量以上,38.1 mm、50.8 mm油管可同時滿足3×104～5×104m3/d的配產(chǎn)和臨界攜液流量要求,60.3 mm 油管可滿足5×104～8×104m3/d的配產(chǎn)和臨界攜液流量要求。

3)核算氣液兩相流體沿著選定的生產(chǎn)管柱流出時產(chǎn)生的壓力損失,并確保其必須小于允許的最大壓力損失,使井口有足夠的能量把氣流輸進(jìn)集氣流程。由于長北區(qū)塊集氣模式采取井叢“魚刺型”匯集、一條干管通往中央處理廠的模式,受壓縮機(jī)處理能力限制,中央處理廠入口壓力高達(dá)3 MPa,干管輸氣壓力在3.2 MPa左右,因此井口壓力必須超過3.2 MPa才能保證氣井正常生產(chǎn),將氣流輸進(jìn)集氣干管。依據(jù)長北區(qū)塊與劉永輝教授根據(jù)流壓梯度實測數(shù)據(jù)合作研究結(jié)果,在采用新的管柱生產(chǎn)情況下,管柱能連續(xù)攜液,氣液兩相流態(tài)得到明顯改善,井筒垂直段和傾斜段壓力降分別為0.113 MPa/100 m和0.147 MPa/100 m,油管沿程壓力損失為3.75 MPa左右,在目前井底流壓8 MPa的情況下,井口有足夠的壓力余量將氣流輸進(jìn)集氣干管,能保證氣井正常生產(chǎn)。

4)長北區(qū)塊原88.9 mm生產(chǎn)管柱連接有井下安全閥、永久封隔器、工作筒等井下工具,最小內(nèi)徑為66.9 mm,60.3 mm管柱無法下入,因此,88.9 mm生產(chǎn)管柱井只能選擇下入30.8 mm、50.8 mm連續(xù)油管。而114.3 mm生產(chǎn)管柱內(nèi)可以考慮下入 60.3 mm 連續(xù)油管作為新的生產(chǎn)管柱。

綜合考慮氣井產(chǎn)量與穩(wěn)產(chǎn)時間的平衡關(guān)系,管柱尺寸和氣井產(chǎn)量不可能永遠(yuǎn)匹配,為了延長連續(xù)油管穩(wěn)產(chǎn)時間,避免后期作業(yè),需要平衡連續(xù)油管下入初期產(chǎn)量和氣井全生命周期后續(xù)穩(wěn)產(chǎn)的問題,連續(xù)油管尺寸選擇可以適當(dāng)保守一點,一般采用30.8 mm連續(xù)油管。

1.4 下入深度

關(guān)于連續(xù)油管下入深度,每個氣田因具體井況不同,都有自己的經(jīng)驗做法。一般認(rèn)為,連續(xù)油管下入深度越深越好,越有利于排除井筒內(nèi)的積液,但連續(xù)油管的下入深度必須綜合考慮以下因素:解決井斜50°攜液最為困難[13]及井斜50°以下井筒段連續(xù)攜液的問題;井筒總流動壓降最小,保證井口壓力有足夠的能量將天然氣輸送到集氣干管;防止井筒沉砂等雜質(zhì)堵塞[17]、氣流直接噴射沖蝕油管等問題。將連續(xù)油管下入水平段,可以最大限度將井筒積液排出,但是面臨井筒沉砂等雜質(zhì)堵塞、氣流直接噴射沖蝕油管的問題,且沒有考慮井筒總流動壓降的影響,顯然,這種方式是不可取的。杜洋等人[18]建模計算表明,水平井井筒最小總壓降發(fā)生在井斜70°～85°,認(rèn)為是油管最優(yōu)下入深度。

對于長北區(qū)塊水平井而言,50°井斜角對應(yīng)的斜深一般在2 700 m左右,此處所需臨界攜液流量最大,理論上連續(xù)油管需下入到此深度;但50°井斜角以下位置為88.9 mm和114.3 mm的大尺寸油管,所需的攜液臨界氣量大于連續(xù)油管的臨界攜液流量,因此連續(xù)油管以下位置88.9 mm和114.3 mm的原生產(chǎn)管柱依然存在不能連續(xù)攜液的情況,出現(xiàn)積液問題,所以連續(xù)油管的下深必須超過該井段。為了進(jìn)一步降低水平井井筒積液高度,減少井筒液柱壓力,最大限度排除水平段的積液,長北區(qū)塊推薦連續(xù)油管下入深度3 200～3 600 m,井斜角82°左右,見圖2。該處基本在原有生產(chǎn)油管引鞋的位置,最大限度接近了水平段,既考慮了新生產(chǎn)管柱連續(xù)攜液的問題,減小了連續(xù)油管壓力損失的影響,也避免了井筒沉砂等雜質(zhì)堵塞、氣流直接噴射沖蝕油管的風(fēng)險。

圖2 連續(xù)油管下深優(yōu)化示意圖Fig.2 Schematic diagram of velocity string depth optimization

1.5 懸掛方式

目前連續(xù)油管均采用傳統(tǒng)的井口懸掛方式,在各大氣田廣泛應(yīng)用,傳統(tǒng)連續(xù)油管工藝是將連續(xù)油管通過懸掛器懸掛于井口采氣樹1#閘門之上的方式進(jìn)行作業(yè)[19],連續(xù)油管安裝后,采氣樹1#閥門無法開關(guān),失去了原有功能,破壞了采氣樹原有的完整性;另外當(dāng)1#閥門或者法蘭發(fā)生泄漏時，由于連續(xù)油管的存在,無法進(jìn)行維修處理,存在潛在的風(fēng)險;由于長北雙分支水平井采用的是整體式采氣樹,針對長北區(qū)塊采氣樹的特點,如何在不破壞采氣樹原有完整性、避免1#閥泄漏無法維修處理的前提下,實現(xiàn)連續(xù)油管的懸掛意義重大。因此,長北區(qū)塊先后進(jìn)行了連續(xù)油管井下懸掛和井口懸掛的研究工作,連續(xù)油管作業(yè)采用了井下懸掛和井口懸掛兩種懸掛方式分別見圖3和圖4。

圖3 連續(xù)油管井下懸掛示意圖Fig.3 Schematic diagram of VS downhole hanging

圖4 連續(xù)油管井口懸掛示意圖Fig.4 Schematic diagram of VS wellhead installation

兩種方式區(qū)別在于井下懸掛采用專業(yè)的連續(xù)油管懸掛器將連續(xù)油管懸掛在井口以下20 m左右的油管壁上,不需改動井口采氣樹;而井口懸掛需要改造井口采氣樹,因此安裝了與采氣樹匹配的井口懸掛器,實現(xiàn)了連續(xù)油管安裝的同時,保證了采氣樹1#閥門的功能性;兩種方式各有優(yōu)缺點,長北區(qū)塊劉磊、張孝棟等在這面進(jìn)行了大量研究[20-21]。

2013年,為避免井口采氣樹改造,節(jié)省投資和施工周期,下入連續(xù)油管的5口井全部采用了井下懸掛的方式。但在連續(xù)油管井下懸掛安裝后,有2口井復(fù)產(chǎn)失敗,經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)這2口氣井水淹嚴(yán)重,1口井通過注入高壓氮氣誘導(dǎo)放噴的方式復(fù)產(chǎn)成功,1口井采用該方式仍不能正常生產(chǎn);復(fù)產(chǎn)的失敗暴露了連續(xù)油管井下懸掛方式存在的弊端,即下入連續(xù)油管后,連續(xù)油管和原有生產(chǎn)油管之間仍無循環(huán)通道,無法氣舉循環(huán)排液;因此,后期對復(fù)產(chǎn)失敗的氣井帶壓起出連續(xù)油管,采用井口懸掛的方式重新下入了連續(xù)油管,采用高壓氮氣循環(huán)排出了井筒內(nèi)積液,成功恢復(fù)生產(chǎn)。

2018年開始采取了井口懸掛連續(xù)油管的安裝作業(yè),井口懸掛連續(xù)油管后在連續(xù)油管和原油管間建立了環(huán)空通道,可以使用高壓氮氣循環(huán)排出井筒內(nèi)積液,復(fù)產(chǎn)水淹井。因此,考慮到氣井井底壓力會持續(xù)下降,全生命周期排水采氣需求等因素,后期氣井連續(xù)油管均采用井口懸掛方式。

2 現(xiàn)場應(yīng)用效果

從2013年開始長北區(qū)塊進(jìn)行水平井連續(xù)油管排水采氣研究應(yīng)用,截至2021年底累計安裝水平井連續(xù)油管井7口,其中5口采用井下懸掛方式，2口采用井口懸掛的水平井,安裝連續(xù)油管后氣井生產(chǎn)穩(wěn)定,累計增產(chǎn)氣量3.2×108m3,排水采氣效果顯著。連續(xù)油管安裝作業(yè)前,這些氣井均無法連續(xù)生產(chǎn),主要采取間歇的方式生產(chǎn),連續(xù)油管安裝后均實現(xiàn)連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn),排水采氣效果明顯,見表3。

表3 長北區(qū)塊連續(xù)油管排水采氣效果統(tǒng)計表

典型井如CBX4,該井于2008年3月30日投產(chǎn),采用114.3 mm油管完井,初期產(chǎn)量25×104m3/d,2016年初該井已不能連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn),后以關(guān)井復(fù)壓間開模式生產(chǎn),2016年10月進(jìn)行流壓梯度測試,測得井筒有積液,積液在井深2 300 m處,積液垂深高度約630 m。2017年8月安裝38.1 mm連續(xù)油管柱,安裝前平均產(chǎn)量2.5×104m3/d,安裝連續(xù)油管后產(chǎn)量增加至3.2×104m3/d,2021年底產(chǎn)量穩(wěn)定在2.0×104m3/d,已經(jīng)穩(wěn)定生產(chǎn)6 a,累計增產(chǎn)氣量0.12×108m3。連續(xù)油管安裝前后生產(chǎn)對比見圖5。

a)連續(xù)油管下入前后開井時間對比a)Schematic diagram of well flowing time before and after VS installation

3 經(jīng)濟(jì)性評價

早期連續(xù)油管作業(yè)工藝復(fù)雜,采用進(jìn)口油管懸掛封隔器和井下工具,作業(yè)周期長,費用高。后期采用國內(nèi)成熟工藝,成本大幅度降低。長北區(qū)塊水平井連續(xù)油管有效期較長,如CBX1和CBX2,從2013年至今,連續(xù)油管氣井生產(chǎn)穩(wěn)定,排水采氣效果良好。表2中連續(xù)油管增產(chǎn)氣量截至2021年底,平均單井措施費用167萬元,平均單井增產(chǎn)氣量1 404×104m3,銷售收入1 602萬元,投資回報率9.59%,經(jīng)濟(jì)性良好。

4 結(jié)論及認(rèn)識

1)通過開展井筒攜液規(guī)律研究和臨界攜液流量模擬計算,獲得了長北大位移水平井的臨界攜液流量,在此基礎(chǔ)上,綜合考慮配產(chǎn)需求、管柱攜液能力、沿程壓力損失、井下工具配套和全生命周期排水采氣等因素,在井口壓力4 MPa的條件下,當(dāng)88.9 mm油管氣井和114.3 mm油管氣井產(chǎn)量分別低于4.5×104m3/d和7.5×104m3/d時,可下入38.1 mm連續(xù)油管作為長北區(qū)塊水平井排水采氣生產(chǎn)管柱。

2)連續(xù)油管下入時機(jī)主要根據(jù)氣井生產(chǎn)動態(tài)特征表現(xiàn)來確定,氣井在一定井口壓力和油管尺寸下的氣井產(chǎn)量低于臨界攜液流量,不能連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn)或產(chǎn)量波動較大時,就可以做為連續(xù)油管排水采氣備選井,同時考慮臨界攜液流量和井口壓力、年累計產(chǎn)氣量,在不對氣井造成較大限產(chǎn)的情況下,及時下入連續(xù)油管進(jìn)行排水采氣生產(chǎn)。

3)連續(xù)油管下入深度須超過井斜50°,推薦下至井斜82°左右,但不超過原管柱引鞋,最大限度地接近水平段,既解決了新生產(chǎn)管柱連續(xù)攜液和井筒壓力損失最小的問題,又避免了井筒沉砂等雜質(zhì)堵塞、氣流直接噴射沖蝕油管的風(fēng)險。

4)考慮到地層壓力較低,水平井積液嚴(yán)重,連續(xù)油管安裝后復(fù)產(chǎn)困難的問題,連續(xù)油管推薦采用井口懸掛方式,可建立循環(huán)通道,有助于進(jìn)行氮氣循環(huán)排液復(fù)產(chǎn)。

5)長北區(qū)塊大位移水平井累計7口井安裝連續(xù)油管,下入連續(xù)油管后,井筒攜液能力明顯增強(qiáng),氣井生產(chǎn)穩(wěn)定,生產(chǎn)效果良好,達(dá)到了長期穩(wěn)產(chǎn)效果,說明連續(xù)油管可以有效解決水平井因積液導(dǎo)致的不穩(wěn)定生產(chǎn)問題,可進(jìn)一步推廣應(yīng)用。