朱桂良，宋傳真，張慧，程倩，張?jiān)?/p>

中國(guó)石化石油勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京昌平102206

引言

塔河油田縫洞型油藏自2012 年開(kāi)始實(shí)施注氮?dú)忾_(kāi)發(fā)以來(lái)，取得了較好的增油效果，有效抑制了油田產(chǎn)量遞減，大大提高了油田開(kāi)發(fā)效果[1-7]。2020 年，昌琪等建立了縫洞型油藏不同開(kāi)發(fā)階段注水井網(wǎng)定性構(gòu)建方法[8]。2020 年，邱偉生針對(duì)深層低滲透油藏建立了CO2驅(qū)注采井網(wǎng)優(yōu)化方法[9]。2017 年，魯新便等針對(duì)縫洞型油藏注水開(kāi)發(fā)，形成了差異化注水井網(wǎng)構(gòu)建方法[10]。國(guó)內(nèi)外目前尚沒(méi)有關(guān)于縫洞型油藏氣驅(qū)井網(wǎng)構(gòu)建方法及流程。因此，針對(duì)縫洞型碳酸鹽巖油藏這類高度離散的塊狀油藏，基于現(xiàn)有氣驅(qū)井組動(dòng)態(tài)特征及氣驅(qū)波及規(guī)律的認(rèn)識(shí)，提出了氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建的基本原則，考慮現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，提出氣竄井組動(dòng)態(tài)調(diào)整方法，并形成了縫洞型油藏氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建方法及流程。

1 氣驅(qū)井網(wǎng)構(gòu)建基本原則

統(tǒng)計(jì)分析塔河油田現(xiàn)場(chǎng)69 個(gè)氣驅(qū)井組受效情況，以方氣換油率為界限，將氣驅(qū)效果分為好（≥0.50）、中（0.25～0.50）、差（≤0.25）等3 類。結(jié)合不同氣驅(qū)井組所處巖溶背景，明確了不同巖溶系統(tǒng)氣驅(qū)受效特征，基于不同巖溶背景現(xiàn)有氣驅(qū)實(shí)際井組分析與評(píng)價(jià)、典型氣驅(qū)井組的物理模擬和數(shù)值模擬結(jié)果，明確了氣驅(qū)井網(wǎng)構(gòu)建3 大原則。

（1）選擇注水失效的具備氣驅(qū)溝通條件的井組搭建氣驅(qū)初始井網(wǎng)

基于現(xiàn)有注水井組的動(dòng)態(tài)及示蹤劑連通性響應(yīng)特征，初選氣驅(qū)井組，但由于重力分異，水走水路（注入水向下運(yùn)移），氣走氣路（注入氣向上運(yùn)移），注水連通并不代表注氣連通，實(shí)際注氣響應(yīng)井組往往不同于注水井組，因此，實(shí)際氣驅(qū)井組要根據(jù)注氣效果及響應(yīng)特征實(shí)時(shí)調(diào)整。

（2）最大程度的控制、動(dòng)用及均衡驅(qū)替原則

為了更大程度地提高注氣開(kāi)發(fā)效果，氣驅(qū)井網(wǎng)立體空間上要能夠盡量控制住所有儲(chǔ)集體或剩余儲(chǔ)量，平面和縱向上能夠動(dòng)用儲(chǔ)集體，并且容易實(shí)現(xiàn)均衡驅(qū)替。因此，氣驅(qū)空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建必須依據(jù)最大程度的控制、動(dòng)用及均衡驅(qū)替原則。

（3）邊評(píng)價(jià)邊調(diào)整原則

考慮現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，動(dòng)態(tài)調(diào)整注采關(guān)系，實(shí)時(shí)評(píng)價(jià)調(diào)整后井網(wǎng)優(yōu)劣，實(shí)時(shí)調(diào)整氣驅(qū)井網(wǎng)?，F(xiàn)場(chǎng)優(yōu)先選擇高含水井（低部位）先低高采，后期氣竄之后再調(diào)整。

2 氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建方法及步驟

基于氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建3 大基本原則，考慮注氣現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，提出氣驅(qū)動(dòng)態(tài)井網(wǎng)的概念，形成了一套縫洞型油藏氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建方法及步驟。主要分為6 大步：（1）基于高含水注水失效井組，初選可能注氣井組。（2）評(píng)價(jià)其基礎(chǔ)地質(zhì)條件，初步篩選注氣井和注氣井組。（3）評(píng)價(jià)井網(wǎng)優(yōu)劣，確定注氣井。（4）根據(jù)注氣動(dòng)態(tài)響應(yīng)確定實(shí)際氣驅(qū)井組，對(duì)井網(wǎng)優(yōu)劣重評(píng)價(jià)（便于后期調(diào)整）。（5）利用氣竄預(yù)警技術(shù)，對(duì)井組氣竄情況進(jìn)行預(yù)警。（6）基于井網(wǎng)評(píng)價(jià)和氣竄預(yù)警結(jié)果，動(dòng)態(tài)調(diào)整注采關(guān)系和氣驅(qū)井網(wǎng)。

2.1 初選可能注氣井組

針對(duì)目前注水失效井組，依據(jù)注水動(dòng)態(tài)響應(yīng)特征和注水示蹤劑結(jié)果，對(duì)井組的連通性進(jìn)行評(píng)價(jià)，并結(jié)合剩余油分布情況，初選可能的注氣井組。

2.2 氣驅(qū)井組基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)價(jià)

2.2.1 類型參數(shù)量化方法

統(tǒng)計(jì)氣驅(qū)井組地質(zhì)參數(shù)，構(gòu)建樣本原始數(shù)據(jù)矩陣。地質(zhì)參數(shù)以類型變量為主，主要依據(jù)評(píng)估參數(shù)與氣驅(qū)效果的邏輯關(guān)系，確定變量秩序，進(jìn)而轉(zhuǎn)換為數(shù)值變量，具體實(shí)施方法，如表1 所示。

表1 氣驅(qū)井組基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)價(jià)參數(shù)數(shù)值量化結(jié)果表Tab.1 Table of numerical quantification results of evaluation parameters of basic geological conditions of gas-driven well group

2.2.2 構(gòu)建原始矩陣，計(jì)算地質(zhì)參數(shù)敏感因子

通過(guò)主成分分析方法，計(jì)算4 個(gè)關(guān)鍵矩陣。求解相關(guān)系數(shù)矩陣，計(jì)算地質(zhì)參數(shù)貢獻(xiàn)率。以累積貢獻(xiàn)率大于85%為約束條件，確定主成分個(gè)數(shù)。通過(guò)載荷矩陣和主成分貢獻(xiàn)率，計(jì)算參數(shù)敏感因子。

2.2.3 氣驅(qū)井網(wǎng)基礎(chǔ)地質(zhì)條件定量評(píng)價(jià)

聯(lián)合載荷矩陣和標(biāo)準(zhǔn)化矩陣，計(jì)算構(gòu)建主成分線性方程組

聯(lián)合主成分線性方程組和參數(shù)貢獻(xiàn)率，計(jì)算地質(zhì)條件綜合得分算法，可定量評(píng)價(jià)井組氣驅(qū)地質(zhì)條件。

2.2.4 氣驅(qū)井網(wǎng)基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)

利用不同巖溶帶實(shí)際氣驅(qū)井組地質(zhì)基礎(chǔ)條件評(píng)分結(jié)果與方氣換油率或增油量的曲線，結(jié)合方氣換油率經(jīng)濟(jì)界限（>0.25），確定了3 大巖溶背景氣驅(qū)井組基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)，表層巖溶帶>0.8，暗河>0.4，斷溶體>0.2。

2.3 氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)

基于縫洞型油藏特征和氣驅(qū)規(guī)律分析，提出氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣6 大評(píng)價(jià)指標(biāo)?；跀?shù)值模擬建立氣驅(qū)井網(wǎng)綜合評(píng)分方法，結(jié)合實(shí)際氣驅(qū)井組增油確定的評(píng)分界限，建立了縫洞型油藏氣驅(qū)井網(wǎng)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。

2.3.1 氣驅(qū)井網(wǎng)評(píng)價(jià)6 大指標(biāo)

氣驅(qū)井網(wǎng)評(píng)價(jià)指標(biāo)包括氣驅(qū)控制程度、氣驅(qū)動(dòng)用程度、氣驅(qū)動(dòng)用儲(chǔ)量、平面均衡驅(qū)替程度、縱向均衡驅(qū)替程度和注采層位交錯(cuò)程度。

氣驅(qū)控制程度為[11-13]

氣驅(qū)動(dòng)用程度為[11-13]

注采井間井距、滲透率和孔隙度是影響均衡驅(qū)替的主要因素。引入基尼系數(shù)（G）作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。G是20 世紀(jì)初意大利經(jīng)濟(jì)學(xué)家基尼，根據(jù)勞倫茨曲線所定義的判斷收入分配公平程度的指標(biāo)。其值在0～1，是國(guó)際上用來(lái)綜合考察居民內(nèi)部收入分配差異狀況的一個(gè)重要分析指標(biāo)。以井距的平方與滲透率及孔隙度的乘積作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，通過(guò)計(jì)算不同方向生產(chǎn)井井距的平方與滲透率及孔隙度乘積的基尼系數(shù)，基尼系數(shù)越小，平面均衡難易程度越小，基尼系數(shù)越大，平面均衡驅(qū)替程度越大[14-16]。用以評(píng)價(jià)平面均衡程度的?KL2基尼系數(shù)，其計(jì)算公式為[16-23]

式中：y0=0；yn=100，ym=?KL′2（?——孔隙度，無(wú)因次；K——滲透率，mD；L′——井距，m；n——樣本個(gè)數(shù)）。

當(dāng)各方向的滲透率和孔隙度不能確定時(shí)，可以用裂縫密度或能量體縫洞體積代替。

（5）縱向均衡驅(qū)替程度

通過(guò)分析不同巖溶背景縱向穩(wěn)定驅(qū)替速度，明確了不同類型井組的穩(wěn)定驅(qū)替條件。風(fēng)化殼型氣驅(qū)井組的儲(chǔ)集體集中分布在深層時(shí)，穩(wěn)定驅(qū)替速度大，易實(shí)現(xiàn)縱向均衡驅(qū)替；暗河型氣驅(qū)井組的儲(chǔ)集體集中分布在深層時(shí)，穩(wěn)定驅(qū)替速度大，易實(shí)現(xiàn)縱向均衡驅(qū)替；斷溶體型氣驅(qū)井組優(yōu)勢(shì)儲(chǔ)集體靠近生產(chǎn)井時(shí)，穩(wěn)定驅(qū)替速度大，易實(shí)現(xiàn)縱向均衡驅(qū)替。因此，評(píng)價(jià)縱向穩(wěn)定驅(qū)替程度主要考慮儲(chǔ)集體的位置，儲(chǔ)集體位置不同，縱向穩(wěn)定驅(qū)替速度不同，實(shí)現(xiàn)均衡驅(qū)替的難易程度不同。

（6）注采層位交錯(cuò)程度

現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際氣驅(qū)井組和典型的概念物理模擬和數(shù)值模擬均表明，注采層位交錯(cuò)程度越復(fù)雜，越利于縱向氣驅(qū)，防止橫向氣竄，更利于后期注采關(guān)系調(diào)整，因此，建立了注采層位交錯(cuò)程度評(píng)價(jià)指標(biāo)。主要采用氣驅(qū)井組不同注采井對(duì)注采層位高差的標(biāo)準(zhǔn)差來(lái)評(píng)價(jià)，標(biāo)準(zhǔn)差越大，離散程度越高，即注采層位交錯(cuò)程度越高。

2.3.2 氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)方法

以實(shí)際典型巖溶背景氣驅(qū)井組模型為基礎(chǔ)，開(kāi)展單因素?cái)?shù)值模擬研究，明確了6 大井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)指標(biāo)對(duì)采出程度影響?；跀?shù)值模擬采收率結(jié)果，確定6 大因素評(píng)分權(quán)重及標(biāo)準(zhǔn)。表層巖溶帶、暗河和斷溶體的評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)分別見(jiàn)表2、表3 和表4。

表2 表層巖溶帶氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣指標(biāo)分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)結(jié)果表Tab.2 Results of grading standard of gas flooding well pattern in surface karst belt

表3 暗河氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣指標(biāo)分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)結(jié)果表Tab.3 Results of the classification standard for the good and bad indexes of the underground river gas drive well pattern

表4 斷溶體氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣指標(biāo)分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)結(jié)果表Tab.4 Results of the classification standard of the good and bad indexes of the broken solution gas-driven well pattern

2.3.3 氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)

依據(jù)6 大井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)塔河主體區(qū)一注多采氣驅(qū)井組的井網(wǎng)進(jìn)行評(píng)分，結(jié)合方氣換油率（如圖1 所示，以0.25 和0.40 為界），確定了縫洞型油藏氣驅(qū)動(dòng)態(tài)空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)：≥60 為優(yōu)，30～60 為良，≤30 為差。

圖1 氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)確定圖Fig.1 Determination of grading criteria for gas-driven well pattern

2.4 氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣重評(píng)價(jià)

針對(duì)氣驅(qū)基礎(chǔ)地質(zhì)條件和井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)評(píng)分高的氣驅(qū)井組，可以實(shí)施氣驅(qū)開(kāi)發(fā)，但實(shí)際注氣過(guò)程中，由于注入氣重力分異的作用迅速上浮到油藏頂部，氣驅(qū)路徑往往與水驅(qū)路徑不同，導(dǎo)致實(shí)際的氣驅(qū)井組與初選的水驅(qū)井組注氣響應(yīng)或受效的生產(chǎn)井往往會(huì)有所不同，因此，要根據(jù)注氣過(guò)程中實(shí)際注氣響應(yīng)或受效的生產(chǎn)井，實(shí)施調(diào)整氣驅(qū)井組的生產(chǎn)井組合。明確了氣驅(qū)井組實(shí)際的生產(chǎn)井后，要利用井網(wǎng)基礎(chǔ)條件評(píng)價(jià)方法和氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)方法對(duì)氣驅(qū)井組進(jìn)行重評(píng)價(jià)，從而了解實(shí)際氣驅(qū)井組存在的問(wèn)題，便于氣驅(qū)井網(wǎng)的后期調(diào)整，主要針對(duì)氣驅(qū)井組評(píng)價(jià)指標(biāo)偏低的原因進(jìn)行分析，為進(jìn)一步改善氣驅(qū)效果提供理論基礎(chǔ)。具體流程圖見(jiàn)圖2。

圖2 氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣重評(píng)價(jià)技術(shù)路線圖Fig.2 Technical roadmap for evaluating the merits and demerits of gas-driven well pattern

2.5 氣竄預(yù)警

塔河油田縫洞型油藏注氮?dú)忾_(kāi)發(fā)過(guò)程中，氣竄嚴(yán)重，氣驅(qū)井組氣竄后嚴(yán)重影響氣驅(qū)效果，如何識(shí)別和預(yù)警氣竄對(duì)油田現(xiàn)場(chǎng)意義重大。通過(guò)實(shí)際氣驅(qū)井組生產(chǎn)特征分析，明確了實(shí)際氣驅(qū)井組氣竄之前表現(xiàn)為“套壓緩慢增加、氣油比波動(dòng)”的特征，如圖3 所示。

圖3 塔河油田實(shí)際典型井組TK440–TK424CH 氣竄前套壓和氣油比變化圖Fig.3 Variation of casing pressure and gas oil ratio before gas channeling of typical well group TK440-TK424CH in Tahe Oilfield

根據(jù)套壓和氣油比兩大指標(biāo)，對(duì)實(shí)際氣驅(qū)井對(duì)開(kāi)展氣竄預(yù)警。針對(duì)套壓增加、氣油比開(kāi)始波動(dòng)的井組，通過(guò)調(diào)整生產(chǎn)井產(chǎn)液量等手段，預(yù)防井組氣竄。

2.6 氣驅(qū)井網(wǎng)動(dòng)態(tài)調(diào)整

針對(duì)氣驅(qū)井組的氣竄生產(chǎn)井，需要對(duì)氣驅(qū)井組注采關(guān)系和井網(wǎng)進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)整，從而改善注氣效果。以增加氣驅(qū)控制程度、動(dòng)用程度和防止氣竄為目標(biāo)，提出了兩大注采關(guān)系和井網(wǎng)的動(dòng)態(tài)調(diào)整措施，包括注采層位調(diào)整和注采關(guān)系及注采井網(wǎng)調(diào)整。如果注采井注采高差較大，生產(chǎn)井又可以控制生產(chǎn)層段，生產(chǎn)井一旦氣竄，可以采取下調(diào)生產(chǎn)井生產(chǎn)層段的方法來(lái)防止氣竄，而且可以達(dá)到增加動(dòng)用程度的目的。如果注采井注采高差不大，生產(chǎn)井生產(chǎn)層段不厚，生產(chǎn)井一旦氣竄，可以采取暫時(shí)關(guān)閉生產(chǎn)井生產(chǎn)或者將見(jiàn)氣生產(chǎn)井轉(zhuǎn)注氣的方法來(lái)防止氣竄，改變注采關(guān)系和注采井網(wǎng)，從而提高井組氣驅(qū)效果。井組氣竄后，下調(diào)氣竄井生產(chǎn)層位，暫時(shí)關(guān)閉高部位生產(chǎn)井或高部位氣竄井轉(zhuǎn)注氣井，均能提高氣驅(qū)井組動(dòng)用程度和動(dòng)用儲(chǔ)量，有效改善氣驅(qū)效果，如圖4 所示，隨著S86 井下調(diào)生產(chǎn)層段，TK722CH2 氣驅(qū)井組的動(dòng)用儲(chǔ)量和動(dòng)用程度明顯增加。

圖4 TK722CH2 氣驅(qū)井組動(dòng)用程度及儲(chǔ)量與生產(chǎn)層段關(guān)系曲線Fig.4 TK722CH2 gas-driven well group utilization degree and relationship between reserves and production interval

3 應(yīng)用實(shí)例

W-1 氣驅(qū)井組里包含W-1、W-2、W-3 和W-4 等4 口井，該井組地質(zhì)背景為上下雙層暗河，注采關(guān)系上屬于下層暗河注上層暗河采井組，生產(chǎn)井位于主河道，無(wú)構(gòu)造高點(diǎn)，動(dòng)用儲(chǔ)量271×104t，評(píng)級(jí)大。儲(chǔ)量配置均衡，易均衡驅(qū)替。水油體積比42 m3/m3，底水能量中等偏弱。W-1 氣驅(qū)井組的典型地震雕刻體剖面見(jiàn)圖5。

圖5 W-1 氣驅(qū)井組的典型地震雕刻體剖面圖Fig.5 Typical seismic sculptured profile of a gas-driven well group of W-1

3.1 W-1 氣驅(qū)井組基礎(chǔ)地質(zhì)條件

W-1 氣驅(qū)井組井間儲(chǔ)集體類型屬于暗河（充填洞），剩余地質(zhì)儲(chǔ)量為263.28×104m3，井間無(wú)構(gòu)造高點(diǎn)，底水能量中等，生產(chǎn)井部分控制主暗河。當(dāng)W-1 為注氣井時(shí)，該氣驅(qū)井組基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)分為1.15，遠(yuǎn)大于暗河類氣驅(qū)井組基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)分經(jīng)濟(jì)界限的0.40，滿足基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)。

3.2 W-1 氣驅(qū)井組井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)

當(dāng)W-1 為注氣井時(shí)，考慮氣驅(qū)控制程度、氣驅(qū)動(dòng)用程度、氣驅(qū)動(dòng)用儲(chǔ)量、平面均衡程度、縱向均衡程度、注采層位交錯(cuò)程度等6 大井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)指標(biāo)，氣驅(qū)控制程度評(píng)分為4.53，氣驅(qū)動(dòng)用程度評(píng)分為7.28，氣驅(qū)動(dòng)用儲(chǔ)量評(píng)分為8.07，平面均衡程度評(píng)分為5.77，縱向均衡程度評(píng)分為3.77，注采層位交錯(cuò)程度評(píng)分為4.53，該氣驅(qū)井組綜合評(píng)分為56.27，接近優(yōu)（≥60）的標(biāo)準(zhǔn)（表5）。因此，W-1井為注氣井的氣驅(qū)井網(wǎng)滿足縫洞型碳酸鹽巖油藏氣驅(qū)井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)要求及評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)，該氣驅(qū)井組可以實(shí)施注氣。

表5 W-1 氣驅(qū)井組井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)指標(biāo)及評(píng)分結(jié)果Tab.5 Well pattern evaluation indexes and scoring results of gas-driven well group of W-1_

3.3 W-1 氣驅(qū)井組氣驅(qū)效果

W-1 氣驅(qū)井組實(shí)際累計(jì)注入氣2 120×104m3，伴水量30 472 m3，累計(jì)增油6×104t，方氣換油率達(dá)到0.6 t，取得了非常好的氣驅(qū)增油效果，從而驗(yàn)證了縫洞型油藏氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建方法。

4 結(jié)論

（1）基于現(xiàn)有氣驅(qū)井組動(dòng)態(tài)特征及氣驅(qū)波及規(guī)律的認(rèn)識(shí)，提出了氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建3 大基本原則，包括選擇注水失效的具備氣驅(qū)溝通條件的井組搭建氣驅(qū)初始井網(wǎng)、最大程度地控制動(dòng)用及均衡驅(qū)替原則和邊評(píng)價(jià)邊調(diào)整原則。

（2）利用主成分分析法，明確了不同巖溶背景基礎(chǔ)地質(zhì)條件主控因素，建立了3 大巖溶背景井網(wǎng)基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)價(jià)指標(biāo)、評(píng)價(jià)方法和評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。

（3）提出氣驅(qū)控制程度、氣驅(qū)動(dòng)用程度、氣驅(qū)動(dòng)用儲(chǔ)量、平面均衡驅(qū)替程度、縱向均衡驅(qū)替程度和注采層位交錯(cuò)程度等6 大井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)指標(biāo)，基于不同巖溶背景6 大指標(biāo)對(duì)提高采出程度的影響數(shù)值模擬結(jié)果，確定6 大因素評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)及評(píng)分方法。

（4）基于不同巖溶背景實(shí)際井網(wǎng)分析與評(píng)價(jià)、物理模擬和數(shù)值模擬結(jié)果，明確了氣驅(qū)井網(wǎng)構(gòu)建原則，以方氣換油率高為目標(biāo)，建立了井網(wǎng)基礎(chǔ)地質(zhì)條件評(píng)價(jià)方法和井網(wǎng)優(yōu)劣評(píng)價(jià)方法，考慮現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，提出氣竄井組動(dòng)態(tài)調(diào)整方法，并形成了縫洞型油藏氣驅(qū)動(dòng)態(tài)立體空間結(jié)構(gòu)井網(wǎng)構(gòu)建方法及流程。

（5）本方法在塔河實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中對(duì)一注多采井組適用性較高，對(duì)一注一采評(píng)價(jià)過(guò)程中可適當(dāng)增減參數(shù)，從而更好地評(píng)價(jià)氣驅(qū)效果。