李雪和 ，楊耀輝，韋金城，李洪利，吳文娟，劉海峰

(1.武漢科技大學(xué) 城市建設(shè)學(xué)院，湖北 武漢，430065；2.中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北 武漢，430071；3.山東高速集團(tuán)創(chuàng)新研究院，山東 濟(jì)南，250098；4.山東省交通科學(xué)研究院 高速公路養(yǎng)護(hù)技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 濟(jì)南，250102；5.山東高速集團(tuán)有限公司智慧管理中心，山東 濟(jì)南，250098)

黃河沖積粉土具有顆粒級(jí)配不良、壓實(shí)困難、強(qiáng)度低以及水穩(wěn)性差等缺點(diǎn)，當(dāng)直接用于路基填筑時(shí)，極易造成工程病害[1-3]。在實(shí)際工程中，為提高天然粉土的路基填筑適用性，常大量采用水泥、石灰等膠凝材料對(duì)粉土改良固化[4-5]。然而，上述材料在生產(chǎn)中能耗高，同時(shí)產(chǎn)生大量溫室氣體[6-7]。因此，需要研制新型環(huán)保固化劑，以促進(jìn)工程建設(shè)向綠色低碳化發(fā)展。工業(yè)廢渣作為工業(yè)生產(chǎn)中的高產(chǎn)量“低價(jià)值”固廢物，普遍存在環(huán)境污染和土地占用等問(wèn)題[8]。為提高工業(yè)廢渣的回收利用，學(xué)者們研究了工業(yè)廢渣固化土體的資源化利用問(wèn)題。

LANG 等[9-11]開(kāi)展了礦渣、礦渣-粉煤灰、堿渣-礦渣固化淤泥的試驗(yàn)研究，確定了上述材料在淤泥固化中具有良好的適用性。在金屬?gòu)U渣的資源化利用方面，MOZEJKO等[12]探究了鋼渣穩(wěn)定粉質(zhì)黏土的固化機(jī)理，發(fā)現(xiàn)鋼渣水化產(chǎn)生的堿性環(huán)境可促進(jìn)火山灰反應(yīng)的發(fā)生。LANG等[13]研究了鋼渣在水泥固化淤泥過(guò)程中的強(qiáng)度影響規(guī)律，證實(shí)了摻入鋼渣可顯著提高水泥土的強(qiáng)度。在多種工業(yè)廢渣的復(fù)合固化劑研究方面，YE 等[14]基于礦渣、鋼渣、粉煤灰、脫硫石膏和水泥制備GS固化劑，發(fā)現(xiàn)GS的固化性能優(yōu)于水泥。孫仁娟等[15]利用礦渣、粉煤灰、脫硫石膏和水泥復(fù)合固化粉土，發(fā)現(xiàn)固化土的強(qiáng)度發(fā)展可分為2個(gè)階段，先后由水泥組分的水化反應(yīng)和固廢組分的火山灰反應(yīng)主導(dǎo)。MENG 等[16-17]探究了粉煤灰和硅粉對(duì)水泥基材料強(qiáng)度的影響，發(fā)現(xiàn)粉煤灰降低了水泥基材料早期強(qiáng)度，提高了其后期強(qiáng)度，而硅粉增強(qiáng)了水泥基材料的早期強(qiáng)度和后期強(qiáng)度。

綜上所述，工業(yè)廢渣作為土體固化劑的工程應(yīng)用前景廣闊。但目前相關(guān)研究多集中在淤泥等巖土介質(zhì)，而針對(duì)粉土開(kāi)展的固化研究較少?；诖耍疚慕Y(jié)合黃泛區(qū)路基工程的實(shí)際建設(shè)需求，采用基于礦渣、鋼渣、脫硫石膏和普通硅酸鹽水泥聯(lián)合制備的固化劑，研究固化粉土的強(qiáng)度及其固化機(jī)理，揭示固化劑摻量、養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)固化粉土的強(qiáng)度及微觀結(jié)構(gòu)演化的影響規(guī)律。

1 試驗(yàn)內(nèi)容與方法

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)所用粉土取自山東省齊河縣某公路項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)。依據(jù)JTG 3430—2020《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》[18]測(cè)定其基本物理性質(zhì)指標(biāo)，結(jié)果如表1和圖1所示。由圖1 可見(jiàn)：粒徑小于0.075 mm 的土顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為85.4%。借助D8 Advance X-射線(xiàn)衍射儀分析粉土的礦物成分，結(jié)果表明粉土的主要礦物成分為石英、長(zhǎng)石、云母和方解石，其質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為48%、23%、14%和6%。試驗(yàn)所用的固化劑是基于礦渣、鋼渣、脫硫石膏和水泥聯(lián)合制備而成，其中水泥為P.O 42.5 普通硅酸鹽水泥。制備時(shí)，首先分別將礦渣、鋼渣和脫硫石膏過(guò)孔徑為5 mm的篩網(wǎng)，接著用球磨機(jī)分別對(duì)其進(jìn)行球磨，而后篩選粒徑小于1 mm 的顆粒用于固化劑制備。

圖1 粉土及固化劑的顆粒級(jí)配曲線(xiàn)Fig.1 Particle gradation curve of silt and stabilized agent

表1 粉土的基本物性指標(biāo)Table 1 Basic physical properties of silt

依據(jù)前期試驗(yàn)結(jié)果，按照礦渣、鋼渣、脫硫石膏、水泥的摻量分別為35%、40%、10%和15%配制固化劑，此時(shí)，固化劑強(qiáng)度最高。摻拌均勻后的固化劑的顆粒級(jí)配曲線(xiàn)如圖1所示，其中粒徑小于0.075 mm的顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為93.7%。

固化劑的礦物成分分析結(jié)果如圖2所示，其中XRD 圖譜中的主要特征峰為熟石膏和硅酸三鈣，其余礦物成分的衍射峰并不突出，說(shuō)明固化劑的礦物成分主要為非晶態(tài)。

圖2 固化劑的XRD圖譜Fig.2 XRD pattern of the particle gradation curve of silt and stabilized agent

1.2 試驗(yàn)制備

參照工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，設(shè)置5 個(gè)固化劑摻量梯度，分別為粉土干質(zhì)量的4%、6%、8%、10%和12%。依據(jù)JTG 3430—2020《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》[18]，采用小筒重型擊實(shí)法，確定不同摻量條件下固化粉土的最大干密度與最優(yōu)含水率。按照96%的壓實(shí)度，借助廈門(mén)智研新創(chuàng)SA-ECM-01型多功能電動(dòng)液壓制樣機(jī)，制備各摻量條件下固化粉土標(biāo)準(zhǔn)圓柱體試件。圓柱形試件的直徑為50 mm、高度為100 mm。將制備的試樣置于養(yǎng)護(hù)箱中進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)(溫度為(20±2) ℃，濕度為95%)，待試樣達(dá)到試驗(yàn)設(shè)計(jì)齡期后開(kāi)展相關(guān)試驗(yàn)。

1.3 試驗(yàn)方案

1.3.1 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

固化粉土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)借助CMT5105 電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)完成。針對(duì)同一齡期批次、不同固化劑摻量的固化粉土試樣，開(kāi)展3個(gè)平行試驗(yàn)，取其平均值作為該齡期固化粉土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度。加載中控制軸向加載速率為1 mm/min。試樣的含水狀態(tài)為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后的自然含水狀態(tài)。

1.3.2 耐久性試驗(yàn)

以水穩(wěn)性能和干濕循環(huán)性能為指標(biāo)評(píng)價(jià)固化粉土的耐久性。水穩(wěn)性試驗(yàn)基于飽和浸水試樣開(kāi)展。強(qiáng)度試驗(yàn)前，將標(biāo)養(yǎng)48 h 的試樣浸沒(méi)水中(水溫為(20±2) ℃)，分別浸泡7 d和28 d。試樣在飽和狀態(tài)下的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度取3個(gè)平行試樣的試驗(yàn)結(jié)果的平均值。固化粉土的水穩(wěn)定性以浸水強(qiáng)度折減率評(píng)定[19]。浸水強(qiáng)度折減率K1計(jì)算公式為

式中：σsat為試樣浸水后，飽和狀態(tài)下的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度；σf為試樣標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后自然含水狀態(tài)下的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

干濕循環(huán)試驗(yàn)選用標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d 的固化粉土試樣。對(duì)試樣預(yù)處理時(shí)，首先將標(biāo)養(yǎng)28 d 的固化粉土試樣放入烘箱，恒溫干燥24 h(溫度為50 ℃)，直至恒質(zhì)量。然后，取出試樣冷卻至室溫。最后，浸入水中(水溫為20±2 ℃) 24 h，以此為1次干濕循環(huán)。干濕循環(huán)后固化粉土的飽和無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度由3個(gè)平行試樣的試驗(yàn)結(jié)果的平均值確定。固化粉土的干濕循環(huán)性能以干濕循環(huán)強(qiáng)度折減率度量。干濕循環(huán)強(qiáng)度折減率K2定義如下：

式中：σcir為固化粉土干濕循環(huán)后飽和狀態(tài)下的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度；σf為試樣標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后自然含水狀態(tài)下的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度。

1.3.3 核磁共振、X-射線(xiàn)衍射與掃描電鏡觀察

核磁共振試驗(yàn)借助PQ-001 型Mini NMR 核磁共振分析儀開(kāi)展。為減小試樣差異造成的誤差，保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的連續(xù)性及可對(duì)比性，固化粉土的核磁共振測(cè)試針對(duì)同一件試樣、不同養(yǎng)護(hù)齡期依次開(kāi)展。在測(cè)試預(yù)處理中，首先，將達(dá)到指定養(yǎng)護(hù)齡期的試樣真空飽和12 h；然后，拭去試樣表面水分開(kāi)展T2圖譜測(cè)試；最后，將試樣放入養(yǎng)護(hù)箱中繼續(xù)養(yǎng)護(hù)。

分別借助D8 Advance X-射線(xiàn)衍射儀和Quanta250掃描電子顯微鏡對(duì)固化粉土的礦物成分及微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，并選擇天然粉土作為對(duì)照。礦物成分分析樣品為過(guò)孔徑為0.075 mm 篩網(wǎng)的細(xì)粒。試驗(yàn)中，D8 Advance X-射線(xiàn)衍射儀的掃描角度為5°～90°，掃描速度為2 (°)/min。天然粉土和固化粉土的電鏡掃描試樣均依據(jù)其最大干密度制備，試樣長(zhǎng)方體長(zhǎng)×寬×高為5 mm×5 mm×10 mm。試驗(yàn)前，先將固化粉土試樣浸入無(wú)水乙醇中終止水化，而后，恒溫干燥24 h(溫度為40 ℃)，最后掰斷試樣，掃描斷面形貌。

2 結(jié)果與討論

2.1 最大干密度及最優(yōu)含水率

圖3所示為不同固化劑摻量條件下固化粉土的擊實(shí)曲線(xiàn)。由圖3可知：相較于素土，摻加固化劑后，固化粉土的最大干密度提高顯著；在該試驗(yàn)條件下，固化粉土的最大干密度為1.85～1.86 g/cm3，最優(yōu)含水率隨固化劑摻量增加呈上升趨勢(shì)。

圖3 不同固化劑摻量條件下固化粉土擊實(shí)曲線(xiàn)Fig.3 Compaction curve of stabilized powder soil under different stabilized agent dosing conditions

2.2 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度

不同固化劑摻量的固化粉土的齡期強(qiáng)度如圖4所示。從圖4可見(jiàn)：從強(qiáng)度增長(zhǎng)趨勢(shì)上看，不同摻量固化粉土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度均隨齡期增長(zhǎng)而提高；在相同養(yǎng)護(hù)齡期下，固化劑摻量越高，固化粉土的強(qiáng)度增長(zhǎng)越大；在7 d養(yǎng)護(hù)齡期時(shí)，固化劑摻量為4%、6%、8%、10%和12%試樣的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度分別為0.53、1.66、2.65、4.03和5.31 MPa。

圖4 不同養(yǎng)護(hù)齡期固化粉土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度Fig.4 Unconfined compressive strength of stabilized silt of different curing ages

2.3 浸水強(qiáng)度折減率

不同固化劑摻量的固化粉土在浸水7 d 和28 d后的浸水強(qiáng)度折減率如圖5所示。由圖5可見(jiàn)：4%固化劑摻量的固化粉土的水穩(wěn)性最差，標(biāo)養(yǎng)2 d后該固化劑摻量的試樣在浸水1 d 后均發(fā)生分解破壞，不能測(cè)定其飽和強(qiáng)度，浸水強(qiáng)度折減率為100%；當(dāng)固化劑摻量高于4%時(shí)，固化粉土的水穩(wěn)性能顯著改善，固化粉土的7 d浸水強(qiáng)度折減率為13%～16%；浸水28 d 后，各固化劑摻量的固化粉土的浸水強(qiáng)度折減率均顯著增大。6%固化劑摻量的固化粉土在浸水28 d 后的強(qiáng)度折減率最高，為48%。10%摻量固化粉土的浸水強(qiáng)度折減率最低，為20%。這主要是因?yàn)殚L(zhǎng)期浸水后，固化粉土的內(nèi)部團(tuán)粒發(fā)生破壞，凝膠物質(zhì)與土顆粒剝離，試樣內(nèi)部孔隙數(shù)量增加，宏觀上表現(xiàn)為無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度降低。

圖5 固化粉土浸水強(qiáng)度折減率Fig.5 Strength reduction rate after immersion of stabilized silt

2.4 干濕循環(huán)強(qiáng)度折減率

圖6所示為不同固化劑摻量的固化粉土試樣在干濕循環(huán)5次后的試驗(yàn)照片。由圖6可知：固化劑的摻量越高，試樣表面的損壞程度越??；4%固化劑摻量的試樣表面發(fā)生明顯損壞，試樣表面大面積剝落，固化劑摻量為6%和8%的試樣表面剝落損壞程度次之，固化劑摻量為10%和12%的固化粉土試樣保持完整。

圖6 干濕循環(huán)5次后的固化粉土試樣Fig.6 Stabilized silt samples after 5 dry wet cycles

標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d 固化粉土的干濕循環(huán)強(qiáng)度折減率隨著固化劑摻量增加而降低。4%固化劑摻量固化粉土試樣的干濕循環(huán)強(qiáng)度折減率高達(dá)77%，而6%、8%、10%和12%固化劑摻量試樣的干濕循環(huán)強(qiáng)度折減率分別為16%、15%、12%和4%。

上述試驗(yàn)結(jié)果表明：當(dāng)固化劑摻量低于10%時(shí)，固化粉土試樣在干濕循環(huán)后的完整性較差；當(dāng)固化劑摻量為10%時(shí)，固化粉土的浸水強(qiáng)度折減率最低。因此，綜合考慮施工造價(jià)等因素，基于本項(xiàng)目取用的天然粉土，可認(rèn)為礦渣-鋼渣-脫硫石膏-水泥固化劑穩(wěn)定粉土的最優(yōu)摻量為干燥粉土質(zhì)量的10%。

2.5 滲透系數(shù)

滲透系數(shù)是直觀反映固化粉土路基滲透性及孔隙結(jié)構(gòu)特征的重要參數(shù)。在最優(yōu)固化劑摻量條件下，依據(jù)JTG 3430—2020《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》[18]規(guī)定，開(kāi)展不同養(yǎng)護(hù)齡期固化粉土的變水頭滲透試驗(yàn)，結(jié)果如圖7所示。從圖7可見(jiàn)：在最優(yōu)摻量條件下，固化粉土的滲透系數(shù)在7 d齡期內(nèi)顯著減小。說(shuō)明固化粉土在早期快速生成大量水化產(chǎn)物，填充粒間孔隙，擠密土顆粒，減少貫通孔隙，提高了土體的抗?jié)B性能，該現(xiàn)象也與LI等[20-21]的試驗(yàn)結(jié)果類(lèi)似。固化粉土在7 d 和14 d 齡期時(shí)的低滲透系數(shù)客觀反映了固化粉土在該齡期時(shí)的孔隙體積降低及孔隙連通性變差，試樣的賦水能力降低。在力學(xué)強(qiáng)度試驗(yàn)中，粒間摩擦力在水的潤(rùn)滑作用減弱。隨著養(yǎng)護(hù)齡期增加，固化粉土的強(qiáng)度對(duì)水的敏感性降低。

圖7 最優(yōu)摻量固化粉土的滲透系數(shù)與養(yǎng)護(hù)齡期的關(guān)系Fig.7 Relationship curve between permeability coefficient and curing age of stabilized silt samples under optimal dose

3 粉土固化機(jī)理

3.1 T2譜中孔徑特征

為進(jìn)一步定量化探究固化粉土的孔隙結(jié)構(gòu)演化規(guī)律，針對(duì)最優(yōu)固化劑摻量為10%的固化粉土開(kāi)展不同養(yǎng)護(hù)齡期固化粉土試樣的核磁共振測(cè)試。固化粉土的核磁共振測(cè)試結(jié)果如圖8所示。

圖8 固化粉土的T2分布曲線(xiàn)Fig.8 T2 distribution curves of stabilized silt

由圖8可知：固化劑摻量為10%的固化粉土在不同齡期下的T2分布曲線(xiàn)呈現(xiàn)雙峰分布特征。在試驗(yàn)結(jié)果處理中，為便于分析，將T2分布曲線(xiàn)左側(cè)和右側(cè)的信號(hào)峰分別定義為主峰和次峰?？傮w上看，隨著養(yǎng)護(hù)齡期增加，主峰的峰值在14 d 齡期前呈上升趨勢(shì)，28 d齡期時(shí)的峰值顯著降低。次峰的峰值則隨齡期增長(zhǎng)而向左下方逐漸偏移。

研究表明，T2與孔徑呈正相關(guān)關(guān)系，T2譜中曲線(xiàn)的積分面積為孔隙總體積[22-23]。因此，基于T2分布曲線(xiàn)隨齡期的變化趨勢(shì)可以判斷整體上固化粉土試樣的大孔隙占比隨齡期增加而不斷減小，而小孔隙占比隨齡期增加而呈增加趨勢(shì)。這表明固化劑摻入后，試樣內(nèi)的水化產(chǎn)物隨齡期增長(zhǎng)而不斷增加，水化產(chǎn)物的膠結(jié)和填充作用導(dǎo)致大孔隙體積和數(shù)量逐漸減小，部分大孔隙轉(zhuǎn)化為小孔隙，從而導(dǎo)致試樣內(nèi)的小孔隙占比整體呈上升趨勢(shì)。

3.2 礦物成分及微觀結(jié)構(gòu)

28 d 齡期的固化粉土和天然粉土的XRD 圖譜的對(duì)比如圖9所示。從圖9可見(jiàn)：標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d的固化粉土中石英、長(zhǎng)石、方解石礦物的衍射峰未發(fā)生明顯變化；XRD 圖譜出現(xiàn)2 個(gè)明顯的新衍射峰，為固化粉土中的水化物，主要為水化硅酸鈣(C-S-H)和鈣礬石(AFt)。

圖10 所示為天然粉土和不同養(yǎng)護(hù)齡期最優(yōu)摻量固化粉土的SEM照片。由圖10(a)可知：天然粉土的顆粒磨圓度較高，片狀顆粒較少，存在較多粒間孔隙。10%摻量固化粉土1 d齡期的SEM圖像如圖10(b)所示。從圖10(b)可知：1 d 齡期固化粉土的土顆粒表面生成少量C-S-H 凝膠和AFt 晶體。部分C-S-H凝膠相互搭接形成稀疏的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，分布在土顆粒表面，導(dǎo)致土顆粒之間的膠結(jié)強(qiáng)度提高，宏觀表現(xiàn)為固化粉土的抗壓強(qiáng)度提高。隨著養(yǎng)護(hù)齡期增加，7 d 齡期固化粉土的內(nèi)部生成大量C-S-H 凝膠和AFt，如圖10(c)所示。其中，C-S-H凝膠由網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)閷訝罱Y(jié)構(gòu)，并將土顆粒包裹，進(jìn)一步提高土顆粒的膠結(jié)強(qiáng)度，而針棒狀的鈣礬石相互交錯(cuò)，填充于孔隙之中。標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d時(shí)，固化粉土中C-S-H凝膠更加密實(shí)，并將部分針棒狀的鈣礬石包裹，填充和膠結(jié)作用使固化粉土形成致密結(jié)構(gòu)，如圖10(d)所示。

結(jié)合礦渣、鋼渣、脫硫石膏和水泥的化學(xué)性質(zhì)及微觀測(cè)試結(jié)果可知，固化粉土的強(qiáng)度來(lái)源于固化劑的化學(xué)加固作用。在水化反應(yīng)早期，水泥水化生成水化硅酸鈣(C-S-H)和水化鋁酸鈣(C-A-H)，而C-A-H 與CaSO4·2H2O 繼續(xù)反應(yīng)生成鈣礬石[24]。同時(shí)，脫硫石膏為固化體系提供Ca2+和，并激發(fā)礦渣、鋼渣發(fā)生水化[25-26]。鋼渣在脫硫石膏激發(fā)下水化生成Ca(OH)2，為整個(gè)固化體系提供堿性環(huán)境。礦渣在脫硫石膏和堿性環(huán)境激發(fā)下生成C-S-H凝膠和AFt[26-27]。隨著水化反應(yīng)進(jìn)行，C-S-H 凝膠和AFt的數(shù)量不斷增加，兩者不斷搭接、包裹土顆粒，逐漸形成致密的復(fù)合結(jié)構(gòu)，從而促使固化粉土強(qiáng)度增大。

4 結(jié)論

1) 礦渣-鋼渣-脫硫石膏-水泥固化劑的摻量對(duì)固化粉土的最大干密度和最優(yōu)含水率影響顯著。固化粉土的最大干密度均較素土有較大程度提高。

2) 不同摻量固化粉土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨養(yǎng)護(hù)齡期增加而增加，10%摻量固化粉土的7 d強(qiáng)度達(dá)到4.03 MPa。當(dāng)固化劑摻量高于4%時(shí)，固化粉土的耐久性顯著提升，其7 d浸水強(qiáng)度折減率和干濕循環(huán)5次強(qiáng)度折減率均小于16%。

3) 結(jié)合固化粉土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度、水穩(wěn)性、干濕循環(huán)強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果，綜合考慮施工造價(jià)等因素，確定礦渣-鋼渣-脫硫石膏-水泥固化劑穩(wěn)定粉土的最優(yōu)摻量為干燥粉土質(zhì)量的10%。

4) 固化粉土中礦渣、鋼渣、脫硫石膏和水泥存在協(xié)同水化作用，早期產(chǎn)生大量的C-S-H凝膠和針棒狀的鈣礬石，填充和膠結(jié)土顆粒，后期C-S-H凝膠包裹鈣礬石形成致密的復(fù)合結(jié)構(gòu)，大幅度提高固化粉土的強(qiáng)度、水穩(wěn)性和抗?jié)B性。