閆曉京, 邢玨蕙, 周忠發(fā), 朱忠義, 孫楓然, 周 筍, 段世昌, 閤東東

(北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，北京 100045)

0 引言

隨著城市發(fā)展,城市中心用地愈加緊張,城市中心地下空間的利用可以有效節(jié)約和提高土地資源的利用效率,減少對(duì)地面空間的占用,優(yōu)化城市功能和景觀,促進(jìn)城市緊湊發(fā)展。

《劇院建筑設(shè)計(jì)規(guī)范》(JGJ 57—2016)[1]要求劇院建筑基地應(yīng)選擇交通便利的區(qū)域,應(yīng)至少有一面臨接城市道路,或直接通向城市道路的空地。劇院建筑選擇交通便利的城市中心,利于人流車流的疏散,但是由于城市中心的用地限制和規(guī)劃限高,深度利用地下空間是實(shí)現(xiàn)建筑功能的必然選擇。大埋深地下結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)關(guān)系結(jié)構(gòu)安全,國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)和研究機(jī)構(gòu)對(duì)其進(jìn)行了相應(yīng)的研究。在國(guó)家大劇院勘察設(shè)計(jì)過(guò)程中,考慮施工難度、工期、后期維護(hù)成本以及措施可靠性等因素,比選了長(zhǎng)期降水、地下水阻隔、結(jié)構(gòu)合理嵌入土層和設(shè)置抗浮樁等抗浮設(shè)計(jì)方案[2]。文獻(xiàn)[3]針對(duì)鄭州某高層辦公樓,設(shè)計(jì)中考慮了筏板與抗浮錨桿共同作用,研究了抗浮錨桿的抗拔剛度、數(shù)量和布置以及其與筏板配筋的協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)方法,比較了不同抗浮錨桿布置方式對(duì)地下室抗浮設(shè)計(jì)的安全性與經(jīng)濟(jì)性影響。

北京歌舞劇院在北京歌舞劇團(tuán)原址擴(kuò)建,位于城市中心,由于建筑功能需要,地下結(jié)構(gòu)埋深達(dá)-22.600m,根據(jù)劇院建筑聲學(xué)要求,采用了設(shè)置震振雙控隔震(振)層、基礎(chǔ)減振墊等組合措施,確保隔震(振)的可靠性,相應(yīng)地帶來(lái)了大埋深地下結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)挑戰(zhàn),需要對(duì)其基礎(chǔ)及地下結(jié)構(gòu)抗浮、高懸臂擋土墻設(shè)計(jì)進(jìn)行專項(xiàng)研究。

1 工程概況

北京歌舞劇院(圖1)建設(shè)地點(diǎn)位于北京市朝陽(yáng)區(qū)東三環(huán)路與廣渠路交叉十字路口東南角,地上緊鄰7號(hào)及10號(hào)地鐵線,毗鄰市政道路,交通便利。建設(shè)用地面積約6 871mm2,項(xiàng)目建筑面積約為2.5萬(wàn)mm2,其中地上部分約1.04萬(wàn)mm2,地下部分約1.46萬(wàn)mm2。

圖1 建筑效果圖

本工程建設(shè)規(guī)模為中型甲等劇場(chǎng)建筑,建筑主要功能為一個(gè)1 100座的專業(yè)音舞類中型劇場(chǎng)、一個(gè)410座綜合性小型劇場(chǎng)及配套設(shè)施,首層平面尺寸為81.750m×44.800m,如圖2所示。結(jié)構(gòu)地上四層,建筑總高度約為23.900m(局部33.650m);地下四層,基礎(chǔ)筏板底標(biāo)高為-22.600m。

圖2 首層建筑結(jié)構(gòu)布置平面圖

建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí),結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期及設(shè)計(jì)工作年限均為50年。建筑抗震設(shè)防類別為重點(diǎn)設(shè)防類(乙類),抗震設(shè)防烈度為8度(0.2g),設(shè)計(jì)地震分組為第二組,建筑場(chǎng)地類別為Ⅲ類。

建筑地基基礎(chǔ)等級(jí)為甲級(jí),基礎(chǔ)設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí),抗浮設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí),抗浮設(shè)防水位標(biāo)高為-6.200m。地下四層設(shè)置了一個(gè)防空地下室防護(hù)單元,防護(hù)類別甲類,抗力級(jí)別為核5級(jí)及常5級(jí)。

2 結(jié)構(gòu)體系及設(shè)計(jì)難點(diǎn)

北京歌舞劇院地上結(jié)構(gòu)采用鋼框架-混凝土剪力墻體系(樓面梁均為鋼梁),首層平面布置主要可分為入口大廳、舞臺(tái)、觀眾廳。舞臺(tái)及觀眾廳位于建筑首層平面中部,面積占首層總面積的53%左右。舞臺(tái)區(qū)域通高至屋面層,主舞臺(tái)下設(shè)臺(tái)倉(cāng)。觀眾廳與地下小劇場(chǎng)位于同一區(qū)段,由池座結(jié)構(gòu)分為上下樓層,樓座結(jié)構(gòu)以上通高大開(kāi)洞至屋面,如圖3所示。地下小劇場(chǎng)與臺(tái)倉(cāng)底標(biāo)高均為-10.100m,舞臺(tái)及觀眾廳區(qū)域由300～500mm厚剪力墻圍合,支承屋蓋的鋼骨混凝土柱截面為1 000mm×1 400mm。

圖3 結(jié)構(gòu)縱剖面圖(A-A剖面)

地下結(jié)構(gòu)南北長(zhǎng)約57.3m、東西長(zhǎng)約79.6m,平面上設(shè)計(jì)為一個(gè)結(jié)構(gòu)單元,如圖4所示。地下結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系。層間隔震(振)層位于地下二、三層之間,隔震(振)層底標(biāo)高-12.400m(圖3),設(shè)置了209組彈簧隔振器和58組豎向脫開(kāi)的橡膠隔震支座,同時(shí)于地下?lián)跬翂ν夂突A(chǔ)底板底設(shè)置減振墊(材料為聚氨酯)。

圖4 地下三層結(jié)構(gòu)布置平面圖

隔震(振)層以上水平地震影響系數(shù)最大值按7度(0.1g)取值為0.08,地下一層至地下三層的剪力墻抗震等級(jí)一級(jí)、框架抗震等級(jí)為二級(jí),地下一層及地下二層的地下室外墻與擋土墻間設(shè)置400mm寬隔離縫;地下四層結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)降低一級(jí),剪力墻抗震等級(jí)二級(jí)、框架抗震等級(jí)為三級(jí)。擋土墻厚度基本為1 200mm,局部加厚。地下三、四層結(jié)構(gòu)與隔震(振)層以上結(jié)構(gòu)以隔震(振)層分隔,擋土墻與隔震(振)層以上結(jié)構(gòu)以隔離縫分隔。隔震(振)層以上與豎向抗力相關(guān)的剪力墻與框架柱抗震構(gòu)造措施等級(jí)不降低[4],分別為特一級(jí)與一級(jí)。

地下三層、地下四層支承彈簧隔振器和橡膠隔震支座,地下三層結(jié)構(gòu)平面尺寸為79.6m×57.3m,如圖4所示,框架柱間距最大為10.750m,框架柱最大截面為1 500mm×1 500mm,柱內(nèi)布置鋼骨;剪力墻沿坡道布置,剪力墻最大厚度為600mm。地下四層北部為人防區(qū),人防區(qū)布置400～500mm厚的人防墻,地下四層相較地下三層增加部分面積,剪力墻與框架柱布置與地下三層相同,如圖5所示。

圖5 地下四層結(jié)構(gòu)布置平面圖

舞臺(tái)和觀眾廳是劇院建筑實(shí)現(xiàn)功能的重要區(qū)域,通高開(kāi)洞,荷載布置不均勻;地下三、四層結(jié)構(gòu)與隔震(振)層以上結(jié)構(gòu)以隔震(振)層分隔,擋土墻與隔震(振)層以上結(jié)構(gòu)以隔離縫分隔,地下外墻和基底設(shè)置減振墊,以上因素帶來(lái)相應(yīng)的設(shè)計(jì)難點(diǎn):

(1)舞臺(tái)和觀眾廳對(duì)應(yīng)平面區(qū)域的建筑自重嚴(yán)重不足,考慮支護(hù)及開(kāi)挖成本,無(wú)法深挖增加壓重;為保證基底減振墊的減振效果,不能采用抗浮錨桿或抗拔樁,局部抗浮不足。

(2)擋土墻圍繞隔震(振)層(頂標(biāo)高-12.400m)以上結(jié)構(gòu)布置,在隔震(振)層以下?lián)跬翂σ云嚻碌?、樓板作為水平支撐。北?cè)和東側(cè)因汽車坡道影響,導(dǎo)致懸臂式擋土墻高度最大為15.590m。擋土墻懸臂高度大,懸臂段互為支承,坡道結(jié)構(gòu)對(duì)擋土墻側(cè)向支承條件隨坡道走向在平面和高度范圍變化,加之擋土墻向上局部收進(jìn),導(dǎo)致高懸臂擋土墻受力復(fù)雜。

3 抗浮設(shè)計(jì)

根據(jù)《建筑工程抗浮技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ 476—2019)[5]第3.0.3條規(guī)定,抗浮需符合以下要求:

Gk/Nw,k>Kw

(1)

式中:Gk為建筑物自重及壓重之和;Nw,k為浮力設(shè)計(jì)值;Kw為抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)。

本工程的抗浮工程設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí),施工期抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)Kw=1.05,使用期抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)Kw=1.10,抗浮設(shè)計(jì)水頭為16.4m,水浮力設(shè)計(jì)值Nw,k=164kN/m2。

3.1 整體抗浮設(shè)計(jì)

北京歌舞劇院地下室部分基礎(chǔ)采用平板式筏基,地基持力層主要為⑥重粉質(zhì)黏土～黏土,局部為⑥1粉質(zhì)黏土、⑥2黏質(zhì)粉土～砂質(zhì)粉土。設(shè)計(jì)中加厚筏板,抵抗水浮力作用且增加自重,達(dá)到雙重設(shè)計(jì)目標(biāo)。

對(duì)于地下結(jié)構(gòu),一般采用梁-彈簧單元建模(不包含土體)。采用梁?jiǎn)卧M地下結(jié)構(gòu),彈簧單元模擬結(jié)構(gòu)和地基土之間的相互作用。計(jì)算過(guò)程中,基床系數(shù)(基底彈簧法向剛度)是影響計(jì)算結(jié)果正確與否的因素之一[6],其取值往往需要通過(guò)多次迭代計(jì)算才能獲得合理取值區(qū)間,計(jì)算過(guò)程繁瑣且難以確定精確值。而本工程在基底設(shè)置減振墊,基床系數(shù)(基底彈簧法向剛度)和減振墊剛度的串聯(lián)結(jié)果為基底減振的目標(biāo)剛度,見(jiàn)式(2),通過(guò)計(jì)算可得到基底減振的目標(biāo)剛度,從而規(guī)避一般地下結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中基底彈簧法向剛度難以確定的難題。

1/k1+1/k2=1/k

(2)

式中:k1為基床系數(shù);k2為減振墊剛度;k為基底減振的目標(biāo)剛度。

將基底減振的目標(biāo)剛度設(shè)置為計(jì)算模型中基底彈簧法向剛度進(jìn)行計(jì)算,并要求在基坑開(kāi)挖完成后實(shí)測(cè)基床系數(shù)[7],以計(jì)算確定減振墊剛度。

采用PKPM V1.4.1軟件對(duì)上部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算,結(jié)構(gòu)自重Gk=195.1kN/m2,Gk/Nw,k=1.18>1.05,滿足整體抗浮要求。

抗浮組合下基礎(chǔ)底板位移如圖6所示?；A(chǔ)底板南北向傾斜最大值為0.5‰,東西向傾斜最大值為1‰,變形差最大的西北角到東南角的傾斜最大值為0.6‰。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)[8]第5.3.4條規(guī)定,本項(xiàng)目的地基變形允許值應(yīng)為3‰,可見(jiàn)基礎(chǔ)的變形均滿足規(guī)范要求。

圖6 抗浮組合下基礎(chǔ)底板位移圖/mm

3.2 局部抗浮設(shè)計(jì)

恒載下基礎(chǔ)底板反力分布如圖7所示?？梢?jiàn),觀眾廳和舞臺(tái)區(qū)域(圖8)的基礎(chǔ)底板最小值為113 kN/m2,小于水浮力作用164kN/m2。需對(duì)這兩個(gè)區(qū)域)的基礎(chǔ)底板進(jìn)行局部抗浮設(shè)計(jì)。

圖7 恒載下基礎(chǔ)底板反力圖/kPa

圖8 筏板頂觀眾廳和舞臺(tái)區(qū)域示意圖

根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)第5.4.3條規(guī)定,在整體滿足抗浮穩(wěn)定性要求而局部不滿足時(shí),可采用增加結(jié)構(gòu)剛度的措施;另一方面采用強(qiáng)制位移法將水浮力產(chǎn)生的位移值輸入到上部結(jié)構(gòu)中進(jìn)行協(xié)同迭代設(shè)計(jì),以復(fù)核基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)的安全。

PKPM軟件中基礎(chǔ)計(jì)算與基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)計(jì)算是兩個(gè)獨(dú)立的子模塊,基礎(chǔ)模塊可以導(dǎo)入基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)模型的荷載和剛度。局部抗浮設(shè)計(jì)采用反應(yīng)位移加荷方式[9]進(jìn)行基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)的協(xié)同計(jì)算。將基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)荷載和剛度導(dǎo)入基礎(chǔ)模塊進(jìn)行計(jì)算,得到水浮力作用下豎向構(gòu)件節(jié)點(diǎn)位移Di,將Di輸入到基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)計(jì)算模塊中進(jìn)行設(shè)計(jì),優(yōu)化基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)件截面,得到新的基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)荷載和剛度,將其導(dǎo)入基礎(chǔ)模塊進(jìn)行第i+1次設(shè)計(jì),得到水浮力作用下豎向構(gòu)件節(jié)點(diǎn)位移Di+1,經(jīng)多次迭代后,在第k次迭代時(shí)豎向構(gòu)件節(jié)點(diǎn)位移容差Rk收斂至Rk<0.05,完成設(shè)計(jì)。

Ri=k=|Di=k-Di=k-1|/Di=k

(3)

式中:Di=k-1為第k-1次基礎(chǔ)設(shè)計(jì)下,水浮力作用下的豎向構(gòu)件節(jié)點(diǎn)的位移;Di=k為第k次基礎(chǔ)設(shè)計(jì)下,水浮力作用下的豎向構(gòu)件節(jié)點(diǎn)的位移;Ri=k為第k次迭代時(shí)豎向構(gòu)件節(jié)點(diǎn)位移容差。

由于建筑凈高限制,同時(shí)考慮土體開(kāi)挖成本及基礎(chǔ)底板剛度需要,基礎(chǔ)底板厚度均取最大值1.8m。同時(shí)根據(jù)協(xié)同迭代設(shè)計(jì)結(jié)果,加大人防墻(圖8標(biāo)紅墻體)截面,墻厚由300mm調(diào)整為400～500mm,在部分框架柱內(nèi)設(shè)置型鋼,如圖9所示。針對(duì)觀眾廳和舞臺(tái)區(qū)域周邊,提高柱下板帶的附加下鐵和跨中板帶的附加上鐵,增加地下四層頂梁板的配筋。以上措施提高了墻柱構(gòu)件的抗剪承載力和剛度,加強(qiáng)了基礎(chǔ)底板和地下四層頂梁板的平面內(nèi)承載力,解決了結(jié)構(gòu)局部抗浮不足的問(wèn)題。

圖9 地下四層框架柱設(shè)置型鋼示意圖

4 高懸臂擋土墻設(shè)計(jì)

本項(xiàng)目中構(gòu)成支護(hù)體系的地下連續(xù)墻與擋土墻協(xié)同抵抗土壓力,如采用扶臂式擋土墻,則只有扶臂處與地下連續(xù)墻接觸,扶臂間存在大面積脫開(kāi)部位,地下連續(xù)墻與擋土墻接觸部位容易出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,且其脫開(kāi)部位需要回填,支模施工較為困難,經(jīng)比選采用懸臂式擋土墻的結(jié)構(gòu)形式。兩種擋土墻結(jié)構(gòu)形式對(duì)比示意圖如圖10所示。

圖10 隔震(振)層以上擋土墻結(jié)構(gòu)形式橫斷面對(duì)比示意圖

本項(xiàng)目布置四面懸臂擋土墻,兩兩相交,互為支承。一般的懸臂擋土墻計(jì)算模型可抽象為豎向放置的多跨連續(xù)梁,樓板約束假定為懸臂梁的側(cè)向支承邊界條件[10]。本項(xiàng)目擋土墻懸臂部分高寬比在1/6.3～1/3.9之間,支承條件如圖11所示,兩側(cè)面相交擋土墻為擋土墻兩側(cè)邊提供有限的位移和彎曲約束,樓板及坡道為擋土墻內(nèi)側(cè)面提供有限的水平向位移約束,筏板為擋土墻底邊提供有限的彎曲約束。因擋土墻邊界約束條件及傳力路徑復(fù)雜,連續(xù)梁模型不能客觀反映剪力墻的內(nèi)力和變形分布。本項(xiàng)目構(gòu)建了三維整體模型,模型包括擋土墻、剪力墻、柱梁、樓層板、坡道板和筏板等構(gòu)件,并將其計(jì)算結(jié)果與連續(xù)梁模型的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。

圖11 大高寬比擋土墻支承條件分析圖

4.1 擋土墻結(jié)構(gòu)模型

采用MIDAS Gen(2020)軟件建立三維整體模型,如圖12所示,柱梁采用梁?jiǎn)卧M,其余構(gòu)件均采用板單元模擬。為準(zhǔn)確考慮筏板抗彎剛度的影響,筏板底僅約束三向位移自由度。根據(jù)擋土墻結(jié)構(gòu)布置、邊界約束條件和荷載分布的不同,選取4個(gè)典型位置擋土墻(圖13及圖14)進(jìn)行分析:位置1-1的擋土墻頂標(biāo)高相對(duì)較低;位置2-2的擋土墻沿豎向存在局部收進(jìn);位置3-3、4-4的擋土墻內(nèi)側(cè)均布置有坡道。另外,建立這些位置的連續(xù)梁模型,如圖15所示,模型參數(shù)見(jiàn)表1,擋土墻底端標(biāo)高取筏板截面中軸標(biāo)高。

表1 多跨連續(xù)梁模型參數(shù)

圖12 擋土墻三維整體模型

圖13 擋土墻典型位置示意圖

圖14 擋土墻典型位置剖面圖

圖15 連續(xù)梁計(jì)算模型

4.2 荷載布置

對(duì)于位置1-1、4-4擋土墻,選取戰(zhàn)時(shí)基本組合進(jìn)行計(jì)算分析對(duì)比,對(duì)于位置2-2、3-3擋土墻,選取平時(shí)荷載基本組合進(jìn)行計(jì)算分析對(duì)比。土的水上重度取18kN/m3,水下重度取10kN/m3,地下水位標(biāo)高-6.2m?？紤]基坑支護(hù)與地下室擋土墻的共同作用,靜止土壓力系數(shù)取0.33[11]。地面活載取10kN/m2,人防荷載[12]取115kN/m2。

4.3 結(jié)果分析

4個(gè)典型位置擋土墻的多跨連續(xù)梁模型和整體模型的面外彎矩對(duì)比結(jié)果如圖16所示。由圖可見(jiàn),在標(biāo)高-16.300m處三維整體模型4個(gè)典型位置擋土墻與連續(xù)梁模型的彎矩變化的方向相反,連續(xù)梁模型的彎矩增大,三維整體模型的彎矩減小,且三維整體模型4個(gè)典型位置擋土墻底端的彎矩較連續(xù)梁模型偏大。這是由于兩側(cè)面外相交擋土墻的約束作用,4個(gè)擋土墻頂部同樣受到約束,與連續(xù)梁模型擋土墻頂部等效為自由端不同。

圖16 典型位置擋土墻面外彎矩對(duì)比

整體模型中位置1-1、2-2擋土墻彎矩隨墻高變化趨勢(shì)與連續(xù)梁模型結(jié)果基本一致,彎矩值大小存在差異。整體模型由于兩側(cè)面外相交擋土墻的約束作用,擋土墻懸臂段彎矩較小。位置2-2擋土墻頂部收進(jìn)處設(shè)置了暗梁,減小了整體模型中懸臂頂端豎向荷載作用下的彎矩。

位置3-3、4-4擋土墻整體模型與連續(xù)梁模型的彎矩結(jié)果相差較大,主要因?yàn)槲恢?-3、4-4擋土墻內(nèi)均布置有坡道,坡道板與樓層板錯(cuò)層,水平向傳力路徑不連續(xù),坡道板對(duì)擋土墻的側(cè)向支承剛度較弱,約束條件相較位置1-1、2-2更加復(fù)雜。

對(duì)高懸臂擋土墻準(zhǔn)永久荷載組合下的水平向變形進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果如圖17所示。由圖可見(jiàn),擋土墻水平變形沿豎向呈現(xiàn)上大下小的一般規(guī)律;由于兩側(cè)面外相交擋土墻的約束作用,擋土墻水平變形在墻長(zhǎng)度方向中部位置較大,在墻相交位置變形最小;擋土墻最大水平變形為29mm,最大撓跨比1/834,滿足限值1/400要求[13]。

圖17 擋土墻變形分布圖/mm

由于擋土墻懸臂端底部及相鄰部分的彎矩大,對(duì)擋土墻頂端水平向位移影響較大,相應(yīng)地增大了底部擋土墻截面,且在其迎土側(cè)配置豎向筋,同時(shí)也合理加強(qiáng)了內(nèi)側(cè)豎向筋和雙側(cè)水平筋的配置,確保高懸臂擋土墻的結(jié)構(gòu)安全。

5 結(jié)論

本文針對(duì)北京歌舞劇院大埋深地下結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過(guò)程中的關(guān)鍵問(wèn)題進(jìn)行了專項(xiàng)研究,主要結(jié)論如下:

(1) 地下結(jié)構(gòu)埋深大,最大水頭高達(dá)16.400m,且由于采用隔震(振)設(shè)計(jì),不能采用一般的抗浮錨桿及抗拔樁等抗浮措施,設(shè)計(jì)過(guò)程中采用配重抗浮、加厚基礎(chǔ)底板的措施,提出了由基床系數(shù)和減振墊剛度串聯(lián)計(jì)算基底減振目標(biāo)剛度的方法,考慮地下四層構(gòu)件與基礎(chǔ)底板協(xié)同作用,準(zhǔn)確計(jì)算基礎(chǔ)底板的內(nèi)力和變形。

(2)地下室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮水浮力影響,提出基礎(chǔ)模型與基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)模型協(xié)同迭代的計(jì)算方法,通過(guò)采用位移加荷方式實(shí)現(xiàn)了基礎(chǔ)和基礎(chǔ)上部結(jié)構(gòu)協(xié)同設(shè)計(jì)。計(jì)算結(jié)果表明地下結(jié)構(gòu)承載力及變形符合設(shè)計(jì)要求。

(3)高懸臂擋土墻兩兩相交、互為支承,邊界條件隨結(jié)構(gòu)布置變化,受力復(fù)雜,根據(jù)支護(hù)條件選用懸臂式擋土墻結(jié)構(gòu)形式,并采用多跨連續(xù)梁模型和三維整體模型進(jìn)行計(jì)算,對(duì)比了兩種模型的內(nèi)力變化趨勢(shì)和數(shù)值大小,分析了位移分布規(guī)律;基于對(duì)比及分析結(jié)果,增大擋土墻懸臂部分底部及相鄰部位截面,加強(qiáng)擋土墻懸臂部分內(nèi)側(cè)豎向筋和雙側(cè)水平筋的配置,保證高懸臂擋土墻的結(jié)構(gòu)安全。