吳瑞萍,武靖?jìng)?王天先,張 雪,唐波濤,吳 昊

(青島蘭石重型機(jī)械設(shè)備有限公司,山東青島 266426)

0 引言

低合金高強(qiáng)鋼板在石油化工、壓力容器、采油平臺(tái)、球罐以及管道和船舶建造等行業(yè)有廣泛地應(yīng)用,這類(lèi)鋼板除了具有足夠高的強(qiáng)度(主要是屈服強(qiáng)度)外,還具有良好的加工性、焊接性和耐蝕性等。Q390在GB/T 1591—2018《低合金高強(qiáng)結(jié)構(gòu)鋼》標(biāo)準(zhǔn)中列出,其主要應(yīng)用在建筑、船舶、橋梁、電站設(shè)備、起重運(yùn)輸機(jī)械及其他較高載荷的焊接結(jié)構(gòu)件中。Q390R鋼板在承壓容器的應(yīng)用中具有較好的前景,但是Q390R鋼在國(guó)內(nèi)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中尚未列出。

Q390R鋼板采用BOF→LF→RH→CC工藝路線生產(chǎn),生產(chǎn)過(guò)程穩(wěn)定(正火狀態(tài)交貨),考慮到材料應(yīng)用的覆蓋面,重點(diǎn)進(jìn)行厚度40 mm的Q390R鋼板的焊接性試驗(yàn),以及采用焊條電弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)兩種焊接方法的焊接工藝性試驗(yàn)[1],在焊態(tài)及模擬630 ℃×2 h狀態(tài)下進(jìn)行性能檢測(cè),為該鋼板的工程應(yīng)用提供基礎(chǔ)研究數(shù)據(jù)。

1 試驗(yàn)材料及方法

試驗(yàn)所用的母材為Q390R鋼板,正火狀態(tài)交貨。試件的厚度為40 mm,其化學(xué)成分如表1所示,其力學(xué)性能實(shí)測(cè)值如表2所示。

表1 Q390R鋼板的化學(xué)成分

表2 Q390R鋼板的力學(xué)性能

通過(guò)對(duì)母材微觀金相可以看出,Q390R鋼板的力學(xué)性能良好,其金相組織主要為珠光體+鐵素體,如圖1所示。

圖1 正火態(tài)Q390R鋼板的金相組織

2 焊接性試驗(yàn)

2.1 斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)

GB/T 32260.1—2015《金屬材料焊縫的破壞性試驗(yàn) 焊件的冷裂紋試驗(yàn) 弧焊方法 第1部分:總則》研究了Q390R鋼板在不同焊接預(yù)熱條件下的母材、焊縫及熱影響區(qū)抗冷裂能力,并通過(guò)試驗(yàn)方法尋找其最佳預(yù)熱溫度。

2.1.1 試板和焊材

試驗(yàn)材料:試板尺寸為40 mm×150 mm×200 mm;數(shù)量3組;編號(hào)依次為1#～3#。拘束焊縫:采用牌號(hào)為J557R、規(guī)格?4.0 mm的焊條;試驗(yàn)焊道采用牌號(hào)J557R、規(guī)格?4.0 mm的焊條。

2.1.2 試驗(yàn)方法和過(guò)程

(1)試板兩端由卡具裝卡固定,采用天然氣預(yù)熱至150 ℃后拘束焊縫。焊后緩冷至室溫,保持坡口根部間隙為2±0.1 mm,如圖2所示。

圖2 斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)示意

(2)分別在室溫和50,100 ℃三種預(yù)熱條件下焊接試驗(yàn)焊道,焊接參數(shù)如表3所示。

表3 焊條電弧焊焊接參數(shù)

(3)試板在焊后靜置48 h。

2.1.3 試驗(yàn)結(jié)果

首先,檢查試板焊道表面的開(kāi)裂狀況;其次,將每組試板解剖加工成5件試樣,逐件檢查試樣橫斷面上的開(kāi)裂狀況。

(1)預(yù)熱溫度為室溫時(shí),試板焊道表面開(kāi)裂,表面裂紋率Cf=100%;試樣橫斷面均開(kāi)裂,裂紋起裂于焊趾,并貫穿整個(gè)焊道,斷面裂紋率Cs=100%,試樣橫斷面開(kāi)裂如圖3所示。

圖3 試樣橫斷面開(kāi)裂示意

(2)預(yù)熱溫度為50 ℃或100 ℃時(shí),試板焊道表面沒(méi)有發(fā)現(xiàn)裂紋,表面裂紋率Cf=0%;試樣橫斷面上沒(méi)有發(fā)現(xiàn)裂紋,斷面裂紋率Cs=0%。

由此可知,Q390R鋼焊接的預(yù)熱溫度應(yīng)不低于50 ℃;Q390R鋼進(jìn)行斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)時(shí),在預(yù)熱50 ℃條件下,焊縫、母材、熱影響區(qū)已不開(kāi)裂。因此,采用J557R焊條焊接Q390R鋼,其焊接接頭抗冷裂能力較好。

2.2 再熱裂紋試驗(yàn)

研究Q390R鋼不同焊后熱處理?xiàng)l件下的母材、焊縫、熱影響區(qū)抗再熱裂紋能力,并通過(guò)試驗(yàn)方法尋找出最佳焊后熱處理規(guī)范。

2.2.1 試板和焊材

所用試板規(guī)格、焊材、焊接規(guī)范,與斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)相同,試板數(shù)量為3組。

2.2.2 試驗(yàn)方法和過(guò)程

(1)將試板預(yù)熱至50 ℃后,采用J557R焊條拘束焊縫,焊后緩冷至室溫,保持坡口根部間隙為2.0±0.1 mm。

(2)焊道表面徹底清潔后,采用J557R焊條焊接試驗(yàn)焊縫,焊后靜置48 h。

(3)按630 ℃×2 h,630 ℃×6 h,630 ℃×10 h三種熱處理制度,對(duì)試板分別進(jìn)行消應(yīng)力處理,出爐后靜置48 h。

2.2.3 試驗(yàn)結(jié)果

(1)焊接和熱處理后,分別進(jìn)行滲透檢測(cè),試驗(yàn)焊道上均沒(méi)有發(fā)現(xiàn)裂紋。

(2)采用機(jī)械方法將每塊試板解剖成5件試樣,經(jīng)拋光腐蝕后采用5～10倍放大鏡進(jìn)行檢查,所有斷面上的焊縫、母材、熱影響區(qū)均沒(méi)有發(fā)現(xiàn)裂紋。采用J557R焊條和表3的焊接規(guī)范,焊前預(yù)熱,焊后消應(yīng)力處理的Q390R鋼板焊接接頭在三種熱處理制度下未產(chǎn)生再熱裂紋。

3 焊接工藝性試驗(yàn)

3.1 焊接方法及工藝規(guī)范參數(shù)

采用焊條電弧焊(SMAW)、埋弧焊(SAW)兩種焊接方法進(jìn)行焊接工藝驗(yàn)證試驗(yàn)。試件各2對(duì),規(guī)格為800 mm×135 mm×40 mm,試件編號(hào)、焊接材料、規(guī)格及其復(fù)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4～8。

表4 試件編號(hào)及焊接材料

表5 J557R焊條的熔敷金屬化學(xué)成分

表6 J557R焊條的熔敷金屬力學(xué)性能

表7 H08MnMoA(焊絲)+CHF101PR(焊劑)熔敷金屬化學(xué)成分

表8 H08MnMoA(焊絲)+CHF101PR焊劑熔敷金屬力學(xué)性能

為了防止母材金屬的氧化、鐵離子等污染,采用機(jī)加工的方法制備試件坡口[2],具體坡口結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)圖4。

圖4 試板坡口形式及尺寸

3.2 焊接規(guī)范

為了使Q390R鋼板焊接接頭達(dá)到良好的力學(xué)性能,嚴(yán)格的焊接工藝是Q390R鋼焊接接頭強(qiáng)度和低溫沖擊韌性的有效保證,焊接時(shí)應(yīng)采取如下措施。

(1)焊前適當(dāng)預(yù)熱,控制道間溫度不超過(guò)250 ℃。因?yàn)轭A(yù)熱溫度和道間溫度直接影響焊縫的冷卻速度,冷卻速度越慢,晶粒長(zhǎng)大越明顯,將使低溫韌性下降。

(2)選擇合適的焊接熱輸入量。如果熱輸入量過(guò)大,則焊縫高溫停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng),焊縫冷卻速度越慢,焊縫組織的晶粒就越粗大,焊縫低溫沖擊韌性越低;相反,如果采用小的熱輸入量,則焊道層數(shù)會(huì)增加,這樣能使后續(xù)焊道對(duì)前一焊道起到自回火作用,從而提高其低溫沖擊韌性。因此,焊接Q390R鋼板[3]時(shí),宜采用多層多道焊的施焊方式。

(3)冷裂紋控制。Q390R具有較高的強(qiáng)度、良好的低溫韌性,但是在焊接條件下,由于熱循環(huán)的作用,會(huì)使熱影響區(qū)(HAZ)性能惡化,使得HAZ成為整個(gè)焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié);而且隨著板厚的增加,焊接時(shí)產(chǎn)生的拘束應(yīng)力[4]也隨之增大,冷裂紋傾向增大,需要采取預(yù)熱、控制焊接熱輸入及后熱消氫等措施,以防止冷裂紋的產(chǎn)生[5-7]。

本試驗(yàn)焊條電弧焊及埋弧焊焊接均采用直流反接、低熱輸入量施焊,具體焊接工藝規(guī)范參數(shù)見(jiàn)表9、表10。

表9 焊條電弧焊焊接參數(shù)

表10 埋弧焊焊接參數(shù)

4 焊接工藝性試驗(yàn)結(jié)果

4.1 焊條電弧焊試驗(yàn)結(jié)果

對(duì)于采用焊條電弧焊焊接的Q390R試件在焊態(tài)及630 ℃×2 h熱處理狀態(tài)下,按照GB/T 228.1—2021《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn),其試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表11;按照GB/T 229—2020《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》進(jìn)行-20,-30 ℃的KV2沖擊試驗(yàn),其試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表12;三區(qū)金相組織及不同位置處硬度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表13,熱影響區(qū)金相組織為珠光體+鐵素體,焊縫區(qū)金相組織為索氏體+鐵素體+珠光體。兩種狀態(tài)下的三區(qū)金相組織照片如圖5～10所示。

圖5 焊條電弧焊焊縫區(qū)(焊態(tài))

圖6 焊條電弧焊HAZ區(qū)(焊態(tài))

圖8 焊條電弧焊HAZ區(qū)(630 ℃×2 h退火)

圖9 焊條電弧焊母材區(qū)(焊態(tài))

圖10 焊條電弧焊母材區(qū)(630 ℃×2 h退火)

表11 拉伸試驗(yàn)結(jié)果

表12 焊接接頭沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果

表13 三區(qū)金相組織及硬度

焊接接頭的拉伸性能在很大程度上影響著焊接產(chǎn)品使用的可靠性。根據(jù)GB/T 2651—2008《焊接接頭拉伸試驗(yàn)方法》在拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行焊接接頭的拉伸試驗(yàn),試樣的取樣垂直于焊縫方向。從圖11可看出,抗拉強(qiáng)度在541～585 MPa之間,接頭斷裂位置位于母材區(qū),這說(shuō)明焊縫及熱影響區(qū)強(qiáng)度高于母材。

圖11 兩種狀態(tài)下焊接接頭抗拉強(qiáng)度的對(duì)比

從圖12中可以看出,熱影響區(qū)-20,-30 ℃的沖擊吸收能量均高于焊縫區(qū)-20,-30 ℃的沖擊吸收能量。由于成分及組織不均勻,其沖擊吸收能量比母材低。由于焊縫區(qū)域出現(xiàn)較多的 F+S+P,其沖擊吸收能量遠(yuǎn)低于母材。另外,從其金相組織也可以看出粗晶區(qū)馬氏體占比較少,主要是韌性相對(duì)較好的珠光體組織[3]。

從圖13可以看出,母材區(qū)硬度值低于焊縫區(qū)及熱影響區(qū),熱影響區(qū)硬度值與焊縫區(qū)硬度值相差不大,硬度值均未超過(guò)230HV10。

(a)焊態(tài) (b)630 ℃×2 h退火

4.2 埋弧焊試驗(yàn)結(jié)果

埋弧焊焊接的Q390R試件在焊態(tài)及630 ℃×2 h熱處理狀態(tài)下,按照GB/T 228.1—2021《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn),其試驗(yàn)結(jié)果如表14所示;按照GB/T 229—2020《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》進(jìn)行-20,-30 ℃的KV2沖擊試驗(yàn),其試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表15;三區(qū)金相組織及不同位置處硬度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表16。兩種狀態(tài)下焊縫區(qū)及熱影響區(qū)金相組織均為珠光體+鐵素體,焊縫區(qū)金相組織為索氏體+鐵素體+珠光體,三區(qū)金相組織如圖14～19所示。

圖15 埋弧焊HAZ區(qū)(焊態(tài))

圖17 埋弧焊HAZ(630 ℃×2 h退火)

圖18 埋弧焊母材區(qū)(焊態(tài))

圖19 埋弧焊母材區(qū)(630 ℃×2 h退火)

表14 焊接接頭拉伸試驗(yàn)結(jié)果

表15 焊接接頭的沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果

表16 焊接接頭不同部位的金相組織和硬度

從圖20的焊態(tài)及630 ℃×2 h熱處理態(tài)下焊接接頭抗拉強(qiáng)度對(duì)比可以看出,抗拉強(qiáng)度在542～578 MPa之間,焊接接頭斷裂位置位于母材區(qū),這說(shuō)明焊縫及熱影響區(qū)強(qiáng)度高于母材。

圖20 埋弧焊兩種狀態(tài)下焊接接頭抗拉強(qiáng)度的對(duì)比

為了檢驗(yàn)焊接接頭的韌性指標(biāo),依照GB/T 229—2020《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》對(duì)焊接接頭進(jìn)行沖擊試驗(yàn)。從圖21可以看出,熱影響區(qū)-20,-30 ℃的沖擊值均高于焊縫區(qū)-20,-30 ℃的沖擊值,焊接操作時(shí),熱輸入有波動(dòng),成分及組織不均勻,焊縫區(qū)的韌性略有影響,其沖擊吸收能量比母材低;另外,從其金相組織也可看出,粗晶區(qū)馬氏體占比較少,主要是韌性相對(duì)較好的珠光體組織。

(a)焊態(tài) (b)630 ℃×2 h退火

從圖22可以看出,母材區(qū)硬度值低于焊縫區(qū)及熱影響區(qū),熱影響區(qū)硬度值與焊縫區(qū)硬度值相差不大,硬度值均未超過(guò)250HV10。這主要和焊接時(shí)采取的工藝措施有關(guān),焊件在焊接時(shí)進(jìn)行了50 ℃的預(yù)熱,并嚴(yán)格控制層間溫度50～250 ℃,焊后進(jìn)行200～250 ℃的后熱消氫熱處理。因?yàn)?一方面,預(yù)熱可以減慢焊接接頭的冷卻速度,減少焊縫及熱影響區(qū)的淬硬程度,同時(shí)有利于焊縫金屬中擴(kuò)散氫的逸出,避免產(chǎn)生氫致裂紋[8-10];另一方面,預(yù)熱可以降低焊接應(yīng)力和降低焊接結(jié)構(gòu)的拘束度。后熱消氫處理可以加快焊縫及熱影響區(qū)中氫的逸出,對(duì)防止低合金高強(qiáng)鋼焊接時(shí)產(chǎn)生冷裂紋的效果較為顯著。

(a)焊態(tài) (b)630 ℃×2 h退火

5 試驗(yàn)結(jié)果與討論

兩種焊接方法在焊態(tài)下焊縫金屬的強(qiáng)度均比630 ℃×2 h退火態(tài)下焊縫金屬的強(qiáng)度高;630 ℃×2 h退火態(tài)下熱影響區(qū)硬度比焊態(tài)下有所下降;由微觀金相組織看出母材為鐵素體和呈明顯帶狀分布的珠光體,由于部分重結(jié)晶區(qū)的溫度區(qū)間在AC1～AC3,部分鐵素體和珠光體發(fā)生了相變重結(jié)晶過(guò)程,轉(zhuǎn)化為晶粒細(xì)小的鐵素體和珠光體,另一部分鐵素體未能溶入奧氏體晶粒中,該區(qū)域晶粒大小不均勻,碳化物呈現(xiàn)不明顯的帶狀分布;由焊接接頭的拉伸強(qiáng)度可看出,采用這兩種焊接工藝,其焊接接頭強(qiáng)度及低溫韌性均能滿(mǎn)足工程需求。

6 結(jié)論

(1)通過(guò)斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)表明,Q390R鋼具有較好的抗冷裂紋能力,焊前進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)熱,可有效地防止冷裂紋的產(chǎn)生,焊后進(jìn)行消應(yīng)力處理,可防止再熱裂紋的產(chǎn)生,總體表明Q390R鋼具有良好的焊接性。

(2)焊條電弧焊采用J557R(?5.0 mm)焊條、埋弧焊采用H08MnMoA(焊絲)+CHF101PR(焊劑),根據(jù)合理的焊接工藝參數(shù)焊接Q390R鋼板是可行的,具有良好的焊接工藝性。

(3)Q390R鋼板在焊條電弧焊和埋弧焊兩種焊接工藝下,其焊接接頭的強(qiáng)度均高于540 MPa,焊縫底部比中上部略低,斷裂位置全在母材區(qū),斷裂形式為韌性斷裂。與埋弧焊焊接接頭的沖擊韌性相比,埋弧焊焊整個(gè)接頭的韌性值都比手工焊低,對(duì)應(yīng)組織中的相變重結(jié)晶區(qū)組織呈帶狀分布,造成了該區(qū)的塑形和韌性下降。

(4)Q390R鋼板焊前適當(dāng)預(yù)熱,控制道間溫度不超過(guò)250 ℃。選用合適的焊接熱輸入量、采用多層多道焊的施焊方式能有效地提高焊縫沖擊韌性。