姜景明，馬志飛，錢志源，黃大興，傅質(zhì)彬

（上海宇航系統(tǒng)工程研究所，上海 201109）

0 引言

空間站實驗艙α 對日定向裝置是自國際空間站（International Space Station，ISS）對日定向轉(zhuǎn)動關(guān)節(jié)（Solar Array α Rotary Joint，SARJ））產(chǎn)品，從研制并于2006 年發(fā)射入軌運行以來，同類型對日定向驅(qū)動機構(gòu)產(chǎn)品在國際上第2 次研制，同時也是我國該類型產(chǎn)品的首次研制。α 對日定向裝置是目前我國設(shè)計規(guī)模最大（直徑接近Φ1 760 mm）、電傳輸功率最大（50 kW 以上）、設(shè)計壽命最長（連續(xù)工作低軌12 年）且需長期旋轉(zhuǎn)運動的回轉(zhuǎn)運動類空間機構(gòu)產(chǎn)品。

α 對日定向裝置是活動部件，考慮到其長周期連續(xù)運轉(zhuǎn)的工作特點，其相對轉(zhuǎn)動的機械關(guān)節(jié)和齒輪傳動鏈不可避免地出現(xiàn)摩擦磨損壽命降低的問題?；顒硬考膲勖彩侵萍s衛(wèi)星等航天器壽命的主要因素［1-2］，因此針對活動部位摩擦接觸副潤滑方案設(shè)計，是決定產(chǎn)品在空間環(huán)境下使用壽命的主要因素。航天器潤滑有多種形式，20 世紀(jì)60 年代以美國國家航空航天局（National Aeronautics and Space Administration，NASA）和俄羅斯聯(lián)邦太空局（Russian Federal Space Agency，RKA）為代表的國際航天領(lǐng)域，在空間固體潤滑方面做了大量研究，NASA 已經(jīng)意識到潤滑涂層暴露于空間環(huán)境，將極大地影響其使用壽命，進而增加國際空間站的維修成本。NASA 十分重視潤滑涂層的耐原子氧效應(yīng)，提出二硫化鉬氧化穩(wěn)定性等概念［3-4］。我國對固體潤滑研究起步相對較晚，從20 世紀(jì)70 年代開始關(guān)注MoS2基的固體潤滑基礎(chǔ)研究，而后不斷開展固體潤滑的工程應(yīng)用，包括軸承和諧波減速器齒面等［5-9］。

實驗艙α 對日定向裝置服役期間長期暴露于空間環(huán)境，需耐受高低溫交變和原子氧等輻照環(huán)境。α對日定向裝置活動部件可分為齒輪、軸承和回轉(zhuǎn)支撐滾輪這3 類。其中主傳動齒輪齒面接觸應(yīng)力在360 MPa 以上，輸出端累積轉(zhuǎn)動圈數(shù)達到6.8×104r?；剞D(zhuǎn)支撐機構(gòu)滾輪面接觸應(yīng)力在400 MPa 以上，使用壽命達到1.7×106r。軸承使用壽命更是要達到4.0×106r 量級。由于活動部件工作環(huán)境惡劣，承載工況苛刻，傳統(tǒng)的MoS2固體潤滑潤滑膜已無法滿足任務(wù)需求。根據(jù)活動部件的工作壽命、載荷工況、空間環(huán)境等差異，選用新型MoS2基潤滑膜、PM6 型潤滑膜和Au-TiN 潤滑膜。本文針對α 對日定向裝置長壽命潤滑方案，探究潤滑膜材料特性和摩擦學(xué)特性，同時開展原子氧侵蝕試驗，固液混合涂覆試驗等系列試驗，驗證所選用潤滑方案的可行性。

1 固體潤滑膜性能分析

空間潤滑膜的基本要求有固體潤滑膜與金屬基材的結(jié)合力、鍍層均勻性、較低的摩擦系數(shù)，以及滿足任務(wù)要求的使用壽命。航天器選用的固體潤滑膜需耐受空間環(huán)境，經(jīng)力學(xué)試驗和熱真空試驗后，不出現(xiàn)膜層脫落和破壞現(xiàn)象［10-14］。因此，要求金屬基材在鍍膜前，采用大于40 倍的顯微鏡檢查，鍍膜表面應(yīng)無大于10 μm 的燒蝕、銹蝕和污染物?；顒硬考兡ず?，摩擦副真空環(huán)境下摩擦系數(shù)不大于0.1，膜層均勻性不大于10%。

1.1 MoS2基潤滑膜摩擦學(xué)特性分析

目前空間機構(gòu)精密運動部件潤滑處理中，MoS2是應(yīng)用最為廣泛的固體潤滑潤滑膜材料之一［15］。MoS2的潤滑機理是其具有層狀的六方晶體結(jié)構(gòu)，層內(nèi)原子間以較強的共價鍵結(jié)合，層間為較弱的范德華力結(jié)合，在剪切力作用下層間易發(fā)生滑移，進而產(chǎn)生低摩擦［16-18］。通過調(diào)整和優(yōu)化制備的工藝參數(shù)，并結(jié)合能量色散譜儀（Energy Dispersive Spectrometer，EDS）元素分布面分析，MoS2基潤滑膜中Mo、S 和Au 3 種元素在所制備的潤滑膜內(nèi)均勻分散如圖1 所示，獲得可滿足使用要求的MoS2潤滑膜。

圖1 MoS2 基復(fù)合潤滑膜中Mo、S 及Au 元素的EDS 面分布Fig.1 EDS distributions of Mo，S，and Au elements in the MoS2-based composite lubricating film

取同批次制備的樣本編號1～10，針對潤滑膜厚度分別進行3 次測試，取均值統(tǒng)計見表1。試樣所示潤滑膜厚度均勻，基本在5%以內(nèi)，符合預(yù)期。進行潤滑膜劃痕試驗測試，10 組樣本潤滑膜的臨界載荷LC（N）（同樣滿足指標(biāo)要求。分析MoS2復(fù)合潤滑膜滑動摩擦曲線，不同試樣均表現(xiàn)出較好的摩擦學(xué)性能，摩擦系數(shù)保持在0.03～0.04 之間，耐磨壽命達到6.0×105r。試驗結(jié)果表明，MoS2復(fù)合潤滑膜的摩擦學(xué)性能穩(wěn)定，且性能指標(biāo)滿足GJB 3032—97 濺射二硫化鉬基自潤滑潤滑膜規(guī)范的要求。

表1 MoS2 基復(fù)合潤滑膜的厚度Tab.1 Thicknesses of the MoS2-based composite lubricating films

1.2 Au-TiN 潤滑膜摩擦學(xué)特性分析

實驗艙a 對日定向裝置部分傳動鏈直接暴露于空間環(huán)境中，空間原子氧環(huán)境對MoS2潤滑膜潤滑材料影響明顯，需選擇耐受原子氧性能的空間固體潤滑材料。Au 具有化學(xué)惰性，是良好的潤滑材料，但Au 屬于軟金屬材料，較低的硬度導(dǎo)致其耐磨性較差，為改善耐磨性，通過參雜TiN 硬質(zhì)陶瓷實現(xiàn)［19-21］。

調(diào)整和優(yōu)化制備的工藝參數(shù)，獲得潤滑膜結(jié)構(gòu)致密、無明顯裂紋和孔隙的Au-TiN 復(fù)合固體潤滑膜。結(jié)合EDS 面分布圖分析，潤滑膜中Ti、N 和Au元素均勻分布如圖2 所示，表明潤滑膜形成了TiN相和Au 相均勻分布的彌散相結(jié)構(gòu)。

圖2 Au-TiN 基復(fù)合潤滑膜中Ti、Au 及K 元素的EDS 面分布Fig.2 EDS distributions of Ti，Au，and K elements in the Au-TiN-based composite lubricating film

觀察潤滑層外觀，Au-TiN 復(fù)合固體潤滑膜表觀呈金黃色、有光澤，體視顯微鏡觀察發(fā)現(xiàn)潤滑膜表觀均勻、不露底材、無傷痕，膜層無裂紋和針孔。取同批次制備的樣本編號1～10，試樣所示潤滑膜厚度均勻，基本在3%以內(nèi)，符合要求。進行潤滑膜劃痕試驗測試，結(jié)果見表2，潤滑膜與金屬基體間膜-基結(jié)合性能符合技術(shù)指標(biāo)。分析Au-TiN 潤滑膜滑動摩擦圖線，摩擦系數(shù)保持在0.04～0.05 之間，耐磨壽命達到4.0×105r，同樣表現(xiàn)出較好的摩擦學(xué)性能。

表2 Au-TiN 復(fù)合固體潤滑膜的厚度Tab.2 Thicknesses of the Au-TiN-based composite lubricating films

1.3 PM6 潤滑膜摩擦學(xué)特性分析

PM6 是無機粘接潤滑膜，黏結(jié)劑為硅酸鈉。硅酸鈉具有優(yōu)異的抗輻射性能，另外其中的鈉離子與硅原子均為高氧化態(tài)，難以再與氧發(fā)生反應(yīng)，因此其耐原子氧性能也較為優(yōu)異。MoS2潤滑劑被包埋在硅酸鈉形成的硅-氧網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)中，對原子氧具有屏蔽效果，因此潤滑層表現(xiàn)出較好的抗氧化性能。經(jīng)輻照試驗考核，PM6 潤滑膜耐電離輻照總劑量達到5×107rad（Si），耐原子氧總劑量達到7.83×1026個/m2，滿足實驗艙α 對日定向裝置活動部件的使用要求。

開展真空銷-盤摩擦試驗，驗證PM6 潤滑膜摩擦學(xué)性能。試驗中，通過法向加載施加摩擦副接觸應(yīng)力約為360 MPa，摩擦頻次為3 Hz，摩擦至可觀察到黏結(jié)固體潤滑涂層被磨穿或摩擦系數(shù)驟增時停止試驗。試驗結(jié)果如圖3 所示，PM6 潤滑膜穩(wěn)定段摩擦系數(shù)為0.07～0.10，耐磨壽命大于2.8×105r，表明PM6 潤滑膜具有良好的潤滑特性，滿足空間潤滑的使用需求。

圖3 PM6 潤滑膜試片磨損試驗后微觀形貌Fig.3 Microstructure of the PM6-based lubricating film after wear tests

2 固體潤滑原子氧侵蝕試驗

MoS2潤滑膜受原子氧影響較為顯著，一般表現(xiàn)為摩擦系數(shù)增加，耐磨壽命降低。針對α 對日定向裝置所選用的MoS2潤滑膜開展原子氧侵蝕試驗，原子氧輻照條件見表3［22］。

表3 MoS2潤滑膜原子氧輻照試驗和摩擦試驗條件Tab.3 Conditions of the atomic oxygen irradiation tests and friction tests for the MoS2-based lubricating films

原子氧輻照試驗后，采用X 射線衍射和真空球-盤摩擦試驗機，對潤滑膜的結(jié)構(gòu)和摩擦學(xué)性能展開研究，并與未輻照樣品進行比較。未輻照樣品的平均摩擦系數(shù)為0.04，輻照1、5 和10 d 樣品的平均摩擦系數(shù)分別為0.06、0.05 和0.06；未輻照樣品的耐磨壽命為2.2×105r，輻照1、5 和10 d 樣品的耐磨壽命分別為2.1×105r、2.5×105r 和2.3×105r。對比分析輻照與未輻照式樣，原子氧輻照可導(dǎo)致MoS2基潤滑膜摩擦系數(shù)的增大［23］，但對其耐磨壽命的影響并不明顯。

分析MoS2潤滑膜XRD 圖譜如圖4 所示，原子氧未輻照樣品的物相結(jié)構(gòu)主要為MoS2和Au；原子氧輻照1 d 樣品的物相結(jié)構(gòu)與未輻照樣品無明顯差異；原子氧輻照時間延長至5 d 時，樣品XRD 圖譜中出現(xiàn)氧化鉬衍射峰；原子氧輻照時間進一步延長至10 d 時，樣品中氧化鉬的含量增加。綜上所述，原子氧輻照引起MoS2基潤滑膜的氧化，且氧化程度隨輻照時間的延長而增加。

圖4 原子氧輻照后MoS2潤滑膜的XRD 圖譜Fig.4 XRD spectra of the MoS2-based lubricating films after atomic oxygen irradiation

MoS2不耐原子氧環(huán)境，易被氧化而導(dǎo)致潤滑性降低。Au 具有良好的耐原子性能，在MoS2潤滑膜中參雜Au，形成MoS2-Au 多復(fù)合層潤滑膜的結(jié)構(gòu)為多層結(jié)構(gòu)，MoS2單層被Au 單層隔開，表層為MoS2層，該結(jié)構(gòu)可以獲得良好的耐原子氧性能。但由于潤滑膜表層仍為MoS2層，在原子氧輻照過程中，表層部分被氧化MoO3等氧鉬化合物，進而導(dǎo)致輻照后試樣相對輻照前試樣摩擦系數(shù)有所增加。潤滑膜主體部分受Au 層保護未發(fā)生變化，因此輻照前后試驗?zāi)湍勖疽恢隆?/p>

3 固體潤滑膜涂覆真空油脂試驗

實驗艙α 對日定向裝置傳動鏈主要活動部件采用固體潤滑方案，保證在軌服役期間活動部件處于較低的磨損水平。根據(jù)空間站總體任務(wù)要求，以及考慮空間站延壽等可能的未來需求，實驗艙α 對日定向裝置配備有在軌補油機構(gòu)，可實現(xiàn)對傳動鏈補加潤滑油的功能。但固體潤滑膜涂覆真空潤滑油所形成的固液混合狀態(tài)往往因潤滑膜不同，表現(xiàn)出不同的試驗結(jié)果，因此需驗證固液混合狀態(tài)下潤滑效果。

選用9Cr18 材質(zhì)的試片表面制備潤滑方案所確定的固體潤滑涂層，涂覆牌號為LWYZ-5 PFPE 基真空潤滑脂，標(biāo)識樣本編號為1～6。對涂敷有LWYZ-5潤滑脂的PM6 潤滑涂層樣件，進行-50～+75 ℃的25.5 個熱循環(huán)試驗。熱試驗后擦除潤滑油脂，觀察固體潤滑膜外觀，如圖5 所示。涂覆油脂位置存在發(fā)亮油膜，是真空潤滑脂中基礎(chǔ)油附著在固體潤滑膜表面所導(dǎo)致。此外，涂覆位置未出現(xiàn)微裂紋，表面未出現(xiàn)起泡和潤滑膜剝落的情況。對試片進行附著力測試，所有試片潤滑膜附著力均達到一級，與油脂涂覆前附著力一致。試驗結(jié)果表明，油脂中基礎(chǔ)油僅附著在固體潤滑膜表面，未通過固體潤滑膜孔隙向內(nèi)部浸潤，因此未出現(xiàn)高低溫交變現(xiàn)固體潤滑膜脹裂現(xiàn)象，不影響固體潤滑膜與金屬基體結(jié)合力。

圖5 涂覆真空油脂后的MoS2潤滑膜外觀Fig.5 Surface forms of the MoS2-based lubricating films coated with vacuum grease

對潤滑膜涂覆真空油脂的試片進行5.5×105次真空往復(fù)滑動截尾摩擦試驗。觀察試片狀態(tài)，磨痕位置仍保持固體潤滑膜本身顏色，未出現(xiàn)裸露金屬基體的情況?；瑒幽Σ燎€持平，摩擦系數(shù)整體保持在0.1 以下，如圖6 所示。表明涂覆油脂后效用顯著，可改善摩擦副表面潤滑狀態(tài)，有利于活動部件延長使用壽命。

圖6 MoS2 潤滑膜的滑動摩擦曲線Fig.6 Sliding friction curves for the MoS2-based lubricating film

4 潤滑膜壽命試驗驗證

在α 對日定向裝置所選用的固體潤滑膜材料和試片級試驗的基礎(chǔ)上，為充分驗證長壽命固體潤滑方案的可行性，在真空環(huán)境下，開展與在軌產(chǎn)品狀態(tài)一致的1∶1 真實壽命件的加速壽命試驗工作［24-25］。

地面壽命試驗累積完成了等效在軌19.37 年的考核。試驗期間，α 對日定向裝置力矩輸出平穩(wěn)，傳動功能正常，穩(wěn)定段傳動效率在0.96～0.97 之間。試驗后，檢查鍍膜齒輪副如圖7（a）所示，齒輪潤滑膜呈PM6 復(fù)合潤滑膜本色黑藍色，未見潤滑膜剝落和亮色金屬基底。齒輪嚙合形成的嚙合帶在各個輪齒位置相同，寬度相近，嚙合帶附近區(qū)域有局部黑色磨屑，符合固體潤滑膜通過散落的磨屑在摩擦副之間相互轉(zhuǎn)移，實現(xiàn)有效潤滑的一般規(guī)律?；剞D(zhuǎn)支撐機構(gòu)滾輪金層光亮如圖7（b）所示，鍍層潤滑狀態(tài)良好，未出現(xiàn)磨損犁溝等現(xiàn)象。針對MS2基潤滑膜磨屑，分析X 射線光電子能譜如圖8 所示，結(jié)果顯示，主要元素為C、O、Mo、S、F 等潤滑材料和鍍Au層，完全覆蓋了基材本底材料Fe 和Cr，表明MoS2基潤滑膜完好，活動部件仍在有效潤滑的狀態(tài)下工作。

圖7 壽命試驗后固體潤滑涂層表觀狀態(tài)Fig.7 Apparent states of the solid lubricating films after life tests

圖8 MoS2 潤滑膜磨屑能譜分析Fig.8 XRD spectrum of the MoS2-based lubricating film

5 結(jié)束語

本文通過對空間站實驗艙α 對日定向裝置活動部件固體潤滑膜展開研究，分析MoS2基復(fù)合固體潤滑膜和Au-TiN 復(fù)合固體潤滑膜摩擦學(xué)特性。α 對日定向裝置潤滑方案中所采用的固體潤滑膜充分考慮近地軌道空間環(huán)境原子氧影響，開展原子氧侵蝕試驗，驗證固體潤滑膜的耐受能力。在固體潤滑涂覆真空油脂的試驗中，檢驗了α 對日定向裝置在軌補油后摩擦副表面的有益效果。在α 對日定向裝置長壽命試驗中，活動部件的使用壽命遠超任務(wù)要求的12 年，固體潤滑膜完成了產(chǎn)品狀態(tài)下的工況環(huán)境考核，表明該潤滑方案效果良好，具有可行的工程推廣價值。