朱存金，汪 惠，沈 飛，羅 林，唐 娟

(1.四川省地質(zhì)工程勘察院集團(tuán)有限公司，四川 成都 610032；2.四川省天晟源環(huán)保股份有限公司，四川 成都 610037)

0 引 言

傾倒變形是指反傾層狀巖質(zhì)邊坡表部巖層因蠕動(dòng)變形而向臨空方向一側(cè)發(fā)生彎曲、折斷，形成所謂“點(diǎn)頭哈腰”的現(xiàn)象[1]。Goodman和Bray等對(duì)層狀邊坡的傾倒變形現(xiàn)象進(jìn)行了系統(tǒng)研究[2]，引起了巖土工程界的廣泛關(guān)注。Hoek和Bray在巖石邊坡變形破壞類型中將傾倒破壞單獨(dú)列為一類[3]。近年來，許多國(guó)內(nèi)外重大工程中出現(xiàn)了大量與傾倒變形相關(guān)的工程地質(zhì)問題，如金川露天礦上盤西區(qū)邊坡[4]、錦屏一級(jí)水電站左岸高邊坡[5]、小灣水電站飲水溝邊坡[6]、湯屯高速公路Ⅲ-4號(hào)高邊坡[7]等，均出現(xiàn)了傾倒變形現(xiàn)象。這些傾倒變形，不僅延誤了長(zhǎng)時(shí)間的工期，而且增加了巨大的工程投資。

隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，越來越多的國(guó)內(nèi)外學(xué)者和工程技術(shù)人員對(duì)傾倒變形影響因素進(jìn)行了研究[8-22]。韓貝傳等[8]研究了結(jié)構(gòu)面間距及力學(xué)參數(shù)對(duì)傾倒變形的影響。蘇立海[9]分析了傾角、坡角、層厚、巖體強(qiáng)度以及軟弱夾層等因素對(duì)傾倒變形的影響規(guī)律。Nichol[10]分析了節(jié)理連通率、巖石強(qiáng)度、坡腳開挖條件等因素對(duì)傾倒變形的影響。Brideau等[11]研究了斷續(xù)節(jié)理傾向?qū)A倒變形的影響。程?hào)|幸等[12]以廣西龍灘水電站邊坡為例，通過正交方法設(shè)計(jì)數(shù)值模擬試驗(yàn)，研究了邊坡的結(jié)構(gòu)、巖體參數(shù)、層面參數(shù)、地應(yīng)力等因素對(duì)傾倒變形的影響，并且提出了優(yōu)勢(shì)傾角范圍。王宇等[13]分析了巖層厚度、巖層傾角、地震作用、地下水作用等因素對(duì)傾倒變形的影響。Xie等[14]分析了相鄰巖層厚度差異大小對(duì)傾倒變形的影響。王立偉等[15]以某水電站反傾層狀巖質(zhì)邊坡為例，對(duì)傾倒變形的影響因素分析表明，巖層傾角、風(fēng)化程度、水平地應(yīng)力、地下水及地震作用是主要影響因素，邊坡坡角和巖層厚度是次要影響因素，邊坡坡角為70°左右、巖層傾角為65°左右是傾倒破壞的優(yōu)勢(shì)角。

鑒于目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者的相關(guān)研究中，系統(tǒng)全面地對(duì)比計(jì)算各影響因子敏感性的研究相對(duì)較少，本文采用離散單元法，通過單因素試驗(yàn)研究了邊坡幾何特征參數(shù)、巖體物理力學(xué)參數(shù)、層面力學(xué)參數(shù)等因素，對(duì)某水電站2號(hào)傾倒變形體的影響規(guī)律，并在此基礎(chǔ)上通過正交試驗(yàn)及灰色關(guān)聯(lián)法進(jìn)行了影響因子敏感性分析。

1 計(jì)算模型及參數(shù)

根據(jù)2號(hào)變形體實(shí)際地質(zhì)條件及工程地質(zhì)剖面圖加以適當(dāng)概化建模，建模時(shí)坡面未考慮實(shí)際削坡中馬道的設(shè)置。計(jì)算模型左右邊界固定水平向位移，下邊界固定垂直向位移，上邊界為自由邊界，只考慮自重應(yīng)力場(chǎng)。采用UDEC中庫侖滑動(dòng)模型模擬層面的行為，巖體按M-C彈塑性模型考慮。反傾巖質(zhì)邊坡傾倒變形程度評(píng)價(jià)指標(biāo)中，目前大多數(shù)學(xué)者均采用坡頂位移為評(píng)價(jià)指標(biāo)[23]，因此本文在影響因素分析過程中選擇各個(gè)模型對(duì)應(yīng)同一點(diǎn)(A點(diǎn))的水平向位移進(jìn)行對(duì)比分析。計(jì)算模型見圖1。圖中，t為巖層厚度；α為坡角；β為巖層傾角。巖體和層面的物理力學(xué)參數(shù)分別見表1、2。

表1 巖體物理力學(xué)參數(shù)取值

表2 層面力學(xué)參數(shù)取值

圖1 影響因素分析模型(單位：m)

2 基于單因素試驗(yàn)的各因素對(duì)傾倒變形的影響

為全面確定各個(gè)影響因素對(duì)2號(hào)變形體傾倒變形的影響規(guī)律，選取邊坡幾何特征參數(shù)、巖體物理力學(xué)參數(shù)、層面力學(xué)參數(shù)作為一級(jí)影響因子，并分別對(duì)應(yīng)細(xì)分出二級(jí)影響因子，建立該變形體傾倒變形因子評(píng)價(jià)體系。在此基礎(chǔ)上，基于單因素變量法，分別從邊坡幾何特征參數(shù)(巖層坡角、層厚、傾角)、巖體物理力學(xué)參數(shù)(彈性模量、泊松比、內(nèi)摩擦角、黏聚力、抗拉強(qiáng)度、容重)、層面力學(xué)參數(shù)(內(nèi)摩擦角、黏聚力、剛度比)等因素?cái)M定方案，采用離散元程序UDEC研究各影響因子對(duì)2號(hào)變形體傾倒變形的影響規(guī)律。

2.1 邊坡幾何特征參數(shù)

2.1.1 巖層坡角

一般認(rèn)為，邊坡坡度越大則邊坡相對(duì)越不穩(wěn)定，坡度越小則相對(duì)越穩(wěn)定，這說明坡角對(duì)邊坡穩(wěn)定性起著重要的影響作用。數(shù)值模擬試驗(yàn)中，固定其他因素不變，邊坡坡角分別為35°、45°、55°、65°、75°、85°進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同坡角邊坡坡頂位移變化見圖2。

圖2 邊坡坡頂位移隨坡角的變化規(guī)律

從圖2可知，在坡角小于45°時(shí)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)的水平向位移較小，邊坡不易發(fā)生傾倒變形；坡角在55°～85°之間，邊坡傾倒變形明顯，且總體上水平向位移隨著坡度的增大呈逐漸增大趨勢(shì)，尤其坡角在55°～65°之間，隨著坡角的增大水平向位移急劇增加，65°之后位移值變化不大；當(dāng)坡角為75°時(shí)，坡頂水平位移達(dá)到最大值；坡角超過75°以后邊坡傾倒變形程度減弱。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其值相對(duì)較小。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。因此，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著坡角的增大逐漸增強(qiáng)，55°～85°坡角最有利于邊坡發(fā)生傾倒變形，75°時(shí)傾倒變形程度最大。

2.1.2 巖層傾角

一般認(rèn)為，在重力作用的影響下，反傾層狀巖質(zhì)邊坡巖層傾角越陡，自重在垂直向的分力相應(yīng)較大，則邊坡更容易發(fā)生彎曲變形，這說明巖層傾角對(duì)傾倒變形程度起著重要的影響。數(shù)值模擬試驗(yàn)中，固定其他因素不變，巖層傾角分別為25°、35°、45°、55°、65°、75°、85°進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同傾角邊坡坡頂位移變化見圖3。

圖3 邊坡坡頂位移隨傾角的變化規(guī)律

從圖3可知，在巖層傾角小于45°時(shí)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)的水平向位移較小，邊坡不易發(fā)生傾倒變形；傾角在65°～85°之間，邊坡傾倒變形明顯，且總體上水平向位移隨著傾角的增大呈逐漸增大趨勢(shì)，尤其傾角在55°～65°之間，隨著傾角的增大水平向位移急劇增加，65°之后位移值變化不大；當(dāng)傾角為75°時(shí)坡頂水平位移達(dá)到最大值；傾角超過75°以后邊坡傾倒變形程度稍有減弱。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其值相對(duì)較小。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。因此，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著巖層傾角的增大逐漸增強(qiáng)，55°～85°傾角最有利于邊坡發(fā)生傾倒變形，75°時(shí)傾倒變形程度最大。

2.1.3 巖層層厚

巖層層厚越厚，巖體剛度越大。一般認(rèn)為，越厚的巖層越不容易發(fā)生傾倒變形。數(shù)值模擬試驗(yàn)中，固定其他因素不變，巖層層厚分別為1、2、3、4 m和5 m進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同層厚邊坡坡頂位移變化見圖4。

從圖4可知，層厚在1～3 m之間，水平向位移隨著層厚的增大逐漸增大，4 m之后呈逐漸減小趨勢(shì)。這主要是由于層厚小于3 m時(shí)，隨著巖層層厚的增大雖然剛度增大但單層重力變大，剛度的影響小于重力的影響，故水平向位移隨著層厚的增大逐漸增大；當(dāng)層厚大于3 m時(shí)，隨著巖層層厚的增大，剛度的影響大于重力的影響，故水平向位移隨著層厚的增大呈逐漸減小趨勢(shì)。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其值相對(duì)較小。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。因此，當(dāng)層厚在一定范圍內(nèi)，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著層厚的增大逐漸增大；當(dāng)層厚超過一定值時(shí)，邊坡傾倒變形程度隨著層厚的增大逐漸減小。

2.2 巖體物理力學(xué)參數(shù)

2.2.1 彈性模量

固定其他因素不變，彈性模量分別為1、2、3、5 GPa和7 GPa進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同彈性模量邊坡坡頂位移變化見圖5。

圖5 邊坡坡頂位移隨巖體彈性模量的變化規(guī)律

從圖5可知，彈性模量在1～3 GPa之間，邊坡傾倒變形明顯，且水平向位移隨著彈性模量的增大呈逐漸減小趨勢(shì)；5 GPa之后位移變化不大，趨于平緩。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其值相對(duì)較小。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。整體上，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著彈性模量的增大逐漸減小，當(dāng)彈性模量超過一定值時(shí)，隨著彈性模量的增加傾倒變形程度變化不明顯。

2.2.2 泊松比

固定其他因素不變，泊松比分別為0.24、0.27、0.3、0.33、0.36進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同泊松比邊坡坡頂位移變化見圖6。

圖6 邊坡坡頂位移隨巖體泊松比的變化規(guī)律

從圖6可知，泊松比在0.24～0.3之間，水平向位移變化不大；泊松比大于0.33時(shí)，邊坡傾倒變形程度稍有減弱。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其值相對(duì)較小。整體上，隨著泊松比的變化，2號(hào)變形體傾倒變形程度變化不明顯，當(dāng)泊松比超過一定值時(shí)，隨著泊松比的增加，傾倒變形程度稍有減弱。

2.2.3 黏聚力

固定其他因素不變，巖體黏聚力分別為0.3、0.4、0.5、0.6 MPa和0.7 MPa進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同巖體黏聚力邊坡坡頂位移變化見圖7。

圖7 邊坡坡頂位移隨巖體黏聚力的變化規(guī)律

從圖7可知，黏聚力在0.3～0.7 MPa之間，水平向位移隨著黏聚力的增大呈逐漸減小趨勢(shì)。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其值相對(duì)較小。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。因此，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著黏聚力的增大逐漸減弱。

2.2.4 內(nèi)摩擦角

固定其他因素不變，巖體內(nèi)摩擦角分別為30°、33°、36°、39°、42°進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同巖體內(nèi)摩擦角邊坡坡頂位移變化見圖8。

圖8 邊坡坡頂位移隨巖體內(nèi)摩擦角的變化規(guī)律

從圖8可知，巖體內(nèi)摩擦角在30°～42°之間，監(jiān)測(cè)點(diǎn)的水平向位移變化不大。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。整體上，隨著內(nèi)摩擦角的變化，2號(hào)變形體傾倒變形程度變化不明顯。

2.2.5 抗拉強(qiáng)度

固定其他因素不變，抗拉強(qiáng)度分別為2、4、6、8 MPa和10 MPa進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同抗拉強(qiáng)度邊坡坡頂位移變化見圖9。

圖9 邊坡坡頂位移隨巖體抗拉強(qiáng)度的變化規(guī)律

從圖9可知，抗拉強(qiáng)度在2～10 MPa之間，監(jiān)測(cè)點(diǎn)的水平向位移幾乎不變。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致。整體上，隨著抗拉強(qiáng)度的變化，2號(hào)變形體傾倒變形程度幾乎不變。

2.2.6 容重

固定其他因素不變，巖體容重分別為24、25、26、27 kN/m3和28 kN/m3進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同容重邊坡坡頂位移變化見圖10。

圖10 邊坡坡頂位移隨巖體容重的變化規(guī)律

從圖10可知，水平向位移隨著巖體容重的增大呈逐漸增大趨勢(shì)。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向一致，但其值相對(duì)較小。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。因此，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著巖體容重的增大逐漸增強(qiáng)。

2.3 層面力學(xué)參數(shù)的影響

2.3.1 黏聚力

固定其他因素不變，層面黏聚力分別為0.005、0.01、0.02、0.05 MPa和0.1 MPa進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同層面黏聚力邊坡坡頂位移變化見圖11。

圖11 邊坡坡頂位移隨層面黏聚力的變化規(guī)律

從圖11可知，層面黏聚力在0 ～0.1 MPa之間，水平向位移隨著層面黏聚力的增大呈逐漸減小趨勢(shì)。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其變化幅度相對(duì)較小。通過2個(gè)方向位移的比較，邊坡傾倒變形主要以水平向變形為主。因此，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著層面黏聚力的增大逐漸減弱。

2.3.2 內(nèi)摩擦角

固定其他因素不變，層面內(nèi)摩擦角分別為13°、16°、19°、22°和25°進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同層面傾角邊坡坡頂位移變化見圖12。

圖12 邊坡坡頂位移隨層面內(nèi)摩擦角的變化規(guī)律

從圖12可知，層面內(nèi)摩擦角在13°～25°之間，水平向位移隨著層面內(nèi)摩擦角的增大呈逐漸減小趨勢(shì)。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向一致。因此，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著層面內(nèi)摩擦角的增大逐漸減弱。

2.3.3 層面剛度比

層面剛度比為層面法向剛度與切向剛度的比值。固定其他因素不變，層面剛度比分別為1、3、5、7、9進(jìn)行計(jì)算，對(duì)邊坡各模型同一點(diǎn)的位移監(jiān)測(cè)值進(jìn)行分析。不同層面剛度比邊坡坡頂位移變化見圖13。

圖13 邊坡坡頂位移隨層面剛度比的變化規(guī)律

從圖13可知，層面剛度比在1～9之間，水平向位移隨著層面剛度比的增大稍有增大，但增加幅度很小。監(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直向位移變化規(guī)律與水平向大致一致，但其值相對(duì)較小。因此，2號(hào)變形體傾倒變形程度隨著層面剛度比的增大呈微弱增長(zhǎng)的趨勢(shì)。

3 基于正交試驗(yàn)的影響因素敏感性分析

基于單因素變量法的研究結(jié)果可知，巖體泊松比、巖體抗拉強(qiáng)度、層面剛度比等因素對(duì)2號(hào)變形體傾倒變形影響相對(duì)較小，因此本次正交試驗(yàn)選取的主要因素為層厚、傾角、坡角、巖體容重、彈性模量、巖體黏聚力、巖體內(nèi)摩擦角、結(jié)構(gòu)面黏聚力、結(jié)構(gòu)面內(nèi)摩擦角等9個(gè)因素。在上述9個(gè)因素中，每個(gè)因素的取值范圍按概化取為5個(gè)水平，確定正交表。采用 UDEC程序?qū)?號(hào)變形體傾倒變形進(jìn)行數(shù)值模擬，選擇各個(gè)模型對(duì)應(yīng)坡頂同一點(diǎn)(A點(diǎn))的水平向位移進(jìn)行監(jiān)測(cè)，模擬結(jié)果見表3。采用灰色關(guān)聯(lián)分析法[24]進(jìn)行分析，步驟如下：

表3 正交試驗(yàn)數(shù)值模擬結(jié)果

(1)確定分析數(shù)列。首先選取反映系統(tǒng)特征行為的母序列X0和子序列Xi。子序列即為影響系統(tǒng)行為特征的數(shù)據(jù)序列。

(2)對(duì)分析數(shù)列中的數(shù)據(jù)進(jìn)行無量綱化處理。本文采用Z-score法處理，即

(1)

(3)求取母序列與各子序列的灰色關(guān)聯(lián)系數(shù)。計(jì)算母序列與各子序列差的絕對(duì)值，并取得最大差序列和最小差序列，即

(2)

(3)

式中，ρ為分辨系數(shù)，一般在0～1之間，取0.5。

(4)

根據(jù)R0i大小得出關(guān)聯(lián)序的先后順序，關(guān)聯(lián)度在0～1，越接近1，則說明該因素對(duì)目標(biāo)值影響最敏感；反之，越接近0，則該因素對(duì)目標(biāo)值影響越不敏感。

(5)關(guān)聯(lián)度排序。根據(jù)所獲得的關(guān)聯(lián)度大小對(duì)影響因素進(jìn)行排序，從而得出影響因素敏感性大小。

在表3正交設(shè)計(jì)試驗(yàn)?zāi)M結(jié)果的基礎(chǔ)上，采用基于灰色關(guān)聯(lián)理論編寫的MATLAB計(jì)算程序，得出各因素的關(guān)聯(lián)度，結(jié)果見表4。從表4可知，根據(jù)關(guān)聯(lián)度由大至小順序可得出，影響因素的主次依次為：層厚、傾角、坡角、彈性模量、層面內(nèi)摩擦角、層面黏聚力、容重、巖體黏聚力、巖體內(nèi)摩擦角。即影響2號(hào)變形體傾倒變形最為敏感的3個(gè)因素依次為層厚、傾角、坡角；彈性模量、層面內(nèi)摩擦角、層面黏聚力敏感性次之；最不敏感的因素為容重、巖體黏聚力、巖體內(nèi)摩擦角。

表4 各因素關(guān)聯(lián)度結(jié)果

在上述9個(gè)二級(jí)影響因子敏感性分析的基礎(chǔ)上，根據(jù)各二級(jí)因子的歸屬進(jìn)行一級(jí)影響因子(邊坡幾何特征參數(shù)、巖體物理力學(xué)參數(shù)、層面力學(xué)參數(shù))敏感性分析計(jì)算，公式如下

(5)

(6)

(7)

通過式(5)～(7)分別求得2號(hào)變形體傾倒變形一級(jí)影響因子關(guān)聯(lián)度R0i，邊坡幾何特征參數(shù)為0.711、巖體物理力學(xué)參數(shù)為0.660、層面力學(xué)參數(shù)為0.675。根據(jù)關(guān)聯(lián)度由大至小順序，在3個(gè)一級(jí)影響因子中，邊坡幾何特征參數(shù)最為敏感，巖體物理力學(xué)參數(shù)最不敏感，層面力學(xué)參數(shù)敏感性居中。

4 結(jié) 語

本文以某水電站2號(hào)變形體為研究對(duì)象，采用離散單元法，通過單因素試驗(yàn)，研究了邊坡幾何特征參數(shù)、巖體物理力學(xué)參數(shù)、層面力學(xué)參數(shù)等因素對(duì)該變形體傾倒變形的影響規(guī)律，并在此基礎(chǔ)上通過正交試驗(yàn)及灰色關(guān)聯(lián)度分析法進(jìn)行了影響因素敏感性分析，得出以下結(jié)論：

(1)基于某水電站2號(hào)變形體單因素試驗(yàn)的傾倒變形影響規(guī)律研究表明，2號(hào)變形體傾倒變形程度與容重成正相關(guān)關(guān)系；與彈性模量、巖體黏聚力、層面黏聚力、層面內(nèi)摩擦角成負(fù)相關(guān)關(guān)系；隨坡角、傾角、層厚的增大，傾倒變形程度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)；隨泊松比、巖體內(nèi)摩擦角、抗拉強(qiáng)度、層面剛度比的變化，傾倒變形程度變化不明顯。

(2)基于正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)及灰色關(guān)聯(lián)度分析的敏感性分析表明，影響2號(hào)變形體傾倒變形最為敏感的3個(gè)因素依次為層厚、傾角、坡角；彈性模量、層面內(nèi)摩擦角、層面黏聚力敏感性次之；最不敏感的因素為容重、巖體黏聚力、巖體內(nèi)摩擦角。

(3)在3個(gè)一級(jí)影響因子中，邊坡幾何特征參數(shù)最為敏感，巖體物理力學(xué)參數(shù)最不敏感，層面力學(xué)參數(shù)敏感性居中。

本文結(jié)果只是針對(duì)個(gè)體工程研究得出的，尚需要更多的工程案例研究，才能為反傾邊坡的機(jī)理研究提供可靠的依據(jù)。