［摘 要］ 水泥土地基存在強(qiáng)度提高有限、后期變形較大，海水腐蝕作用下易發(fā)生力學(xué)性能劣化等諸多工程問題。把Nano-SiO2（NS）、Nano-CaCO3（NCa）和Nano-Clay（NC）等三種納米材料的單一、二元和三元組合摻入普通水泥土中，然后對(duì)經(jīng)過海水長(zhǎng)期腐蝕的試樣進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，探究納米材料的種類、材料摻入組合、摻量對(duì)長(zhǎng)期處于海水腐蝕環(huán)境中水泥土加固體抗壓強(qiáng)度的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：?jiǎn)我惶砑訒r(shí)，Nano-SiO2對(duì)處于海水腐蝕環(huán)境中水泥土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的增強(qiáng)效果最明顯，Nano-CaCO3次之，Nano-Clay最差。多元添加時(shí)，除NS+NCa這個(gè)二元組合外，其他二元、三元納米組合由于材料間的相互作用，海水腐蝕環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度均低于納米材料單一添加的情況。二元納米組合NS+NCa對(duì)長(zhǎng)期海水腐蝕環(huán)境水泥土抗壓強(qiáng)度的發(fā)展優(yōu)于單一添加，當(dāng)NS+NCa的摻量為20‰時(shí)，能夠在單一添加的基礎(chǔ)上再提高15%的抗壓強(qiáng)度，可以大幅提高長(zhǎng)期海水腐蝕環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度。

［關(guān)鍵詞］ 水泥土； 納米材料； 海水腐蝕； 抗壓強(qiáng)度

［中圖分類號(hào)］ TU442" ［文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼］ A

用水泥作為固化劑來提高海相軟土基礎(chǔ)的承載能力是常用施工手段之一[1]。然而地基土性質(zhì)和環(huán)境條件對(duì)水泥土加固體的強(qiáng)度發(fā)展影響顯著[2]。腐蝕環(huán)境引發(fā)的水泥土劣化問題已經(jīng)對(duì)水泥土地基的長(zhǎng)期性能和工程安全性造成了極大的挑戰(zhàn)[3-4]。

在傳統(tǒng)加入水泥固化劑的基礎(chǔ)上，通過摻入納米材料來改善軟土的工程性能是研究的熱點(diǎn)之一。Kong等[5]向黃土中加入Nano-SiO2（NS）發(fā)現(xiàn)隨著含量和養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加，土體的抗壓強(qiáng)度不斷提高。Liu Xiaoyan等[6]研究發(fā)現(xiàn)，Nano-CaCO3（NCa）能夠激活水泥的早期水化。Nano-CaCO3顆粒的播散效應(yīng)和水化硅酸鈣（C-S-H）的形核作用能促進(jìn)水泥土的強(qiáng)度發(fā)展[7]。Tabarsa等[8]采用納米黏土（NC）對(duì)濕陷性黃土進(jìn)行加固，結(jié)果表明納米黏土的加入改變了試件的塑性、強(qiáng)度和剛度特性。土體的塑性和液限隨著納米黏土顆粒的摻入均有所提高，但對(duì)強(qiáng)度和壓縮性具有較高要求的結(jié)構(gòu)，使用納米黏土可能是不利的[9]。在軟土中加入不同數(shù)量的納米土顆粒，其抗壓強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度均有提高，但塑性值有所降低[8]。Meral和Remzi[10]研究了水泥主要氧化物納米材料的單一和多元配比對(duì)水泥砂漿抗壓強(qiáng)度和滲透性的影響，研究發(fā)現(xiàn)，納米材料的種類、用量、生產(chǎn)方式對(duì)水泥砂漿的流動(dòng)性和硬化性有顯著影響。

從目前的研究成果來看，長(zhǎng)期處于腐蝕環(huán)境中水泥土的強(qiáng)度問題研究尚屬少見（養(yǎng)護(hù)齡期多為7～90 d之間）。本文考慮將多種納米材料，采用單一、二元和三元等不同添加方式，探究對(duì)濱海水泥土抗壓強(qiáng)度的影響。本文將試樣浸泡在海水中腐蝕300 d，然后進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，探究長(zhǎng)期海水腐蝕環(huán)境下多元納米材料的種類和摻量對(duì)水泥土抗壓強(qiáng)度的影響，針對(duì)水泥土地基在海水腐蝕作用下易發(fā)生力學(xué)性能劣化的諸多工程問題提出新的解決思路。

1 試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)材料

由于濱海軟土取材困難，本文采用武漢軟黏土作為研究對(duì)象。試驗(yàn)用土取自武漢某工地基坑15 m深處。試驗(yàn)用土的塑限為19.5，液限為39.4，最大干密度為1.82 g/cm3，顆粒集配曲線如圖1所示。試驗(yàn)采用水泥為普通硅酸鹽水泥，初凝時(shí)間205 min，終凝時(shí)間290 min。

試驗(yàn)采用的Nano-SiO2（NS）、 Nano-CaCO3 （NCa）、Nano-Clay（NC）均取自安徽宣城晶瑞新材料有限公司，納米材料的主要性質(zhì)指標(biāo)如表1所示。試驗(yàn)用納米材料外觀如圖2所示。

海水素是海水及鹽化工的產(chǎn)物，是把淡水變成海水的介質(zhì)[11]。世界大洋海水的平均鹽度為35‰左右，因此本文采用藍(lán)色珍品牌海水素制備海水，pH值為8.30-8.50，能夠很好的替代天然海水的養(yǎng)護(hù)效果，同時(shí)也節(jié)約獲取天然海水的成本，海水素的主要可溶鹽離子濃度如表2所示。

1.2 制樣方法

將取得的武漢黏土烘干后碾碎，過2 mm篩備用。實(shí)驗(yàn)用土的含水率取最優(yōu)含水率17.6%。制樣時(shí)取水泥摻量為15%，水灰比為45%。以最大干密度為控制標(biāo)準(zhǔn)，稱取所需質(zhì)量的干土、納米礦粉和水泥混合在一起（其中多元納米材料按照質(zhì)量比1∶1混合制成）在干燥的狀態(tài)下攪拌均勻。制樣加水量為土體最優(yōu)含水率質(zhì)量的水和水灰比質(zhì)量的水之和，向混合物中加入需要質(zhì)量的水，再次攪拌均勻。將調(diào)好的混合物裝入尺寸為φ39.1 mm×h80 mm的模具中，用千斤頂壓實(shí)一次成樣，保證試樣的完整性，制樣流程如圖3所示。將制好的試樣放在室溫為20 ℃，濕度為95%的養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)24 h，然后將養(yǎng)護(hù)完成的試樣放在制備的海水中浸泡，海水溶液每30 d更換一次，直至養(yǎng)護(hù)結(jié)束。

1.3 試驗(yàn)方案

本文采用多種納米材料（NS，NCa，NC），配制不同單一納米礦粉和復(fù)合納米礦粉（多元和單一納米材料并存），制作不同納米材料改良的水泥土試樣。在現(xiàn)有的研究中，學(xué)者們利用納米材料改善膠凝材料的力學(xué)性能，最佳摻量多在1%～2.5%之間[5-6，8]，因此本文設(shè)置納米礦粉的摻量為5‰、10‰、15‰、20‰。將制備完好的試樣放置在海水中養(yǎng)護(hù)、腐蝕300 d，然后對(duì)養(yǎng)護(hù)完成的試樣進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)。制樣方案如圖4所示。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

圖5為試驗(yàn)不同階段納米水泥土試樣的形態(tài)。由圖5可知，未受海水腐蝕的水泥土試樣表面光滑，無明顯缺陷。海水養(yǎng)護(hù)后的試樣發(fā)生明顯劣化，剝蝕現(xiàn)象明顯。由圖5b、c可知，與納米水泥土相比較，普通水泥土在海水腐蝕環(huán)境中劣化損傷更嚴(yán)重。劣化區(qū)域土體結(jié)構(gòu)疏松，孔隙較大，土體表面附著有海鹽晶體。進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度后試樣發(fā)生斜向剪切破壞，破壞面有部分平整區(qū)域。

2.1 不同單一納米水泥土強(qiáng)度與普通水泥土強(qiáng)度對(duì)比

把在海水腐蝕環(huán)境中養(yǎng)護(hù)300 d的納米水泥土取出，對(duì)添加單一納米礦粉的水泥土試樣進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖6所示。

從圖6中可以看出不同的納米材料對(duì)濱海水泥土抗壓強(qiáng)度發(fā)展的作用效果不同。由圖6a可知，海水腐蝕環(huán)境中，向水泥土中添加NS可以大幅提高抗壓強(qiáng)度。當(dāng)NS的含量為20‰時(shí)，無側(cè)向抗壓強(qiáng)度提高了60%，說明在海水腐蝕環(huán)境中，向水泥土中添加NS可以有效的抵御海水的腐蝕，從而延長(zhǎng)工程設(shè)施的使用壽命。由圖6b可知，向水泥土中添加NCa也可以提高水泥土的無側(cè)向抗壓強(qiáng)度。隨著水泥土中NCa含量的增加，無側(cè)向抗壓強(qiáng)先增大后減??；在含量為15‰時(shí)，抗壓強(qiáng)度達(dá)到最大值，增強(qiáng)了26%，但增強(qiáng)幅度遜色于同等含量的NS。由圖6c可知，向水泥土中添加NC，可以略微增強(qiáng)水泥土的無側(cè)向抗壓強(qiáng)度。隨著納米黏土含量的增加，水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度先增后減，10‰為最優(yōu)摻量，提高了3%的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度；當(dāng)含量大于15‰時(shí)，對(duì)海水腐蝕環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度發(fā)展不利。

2.2 不同多元納米水泥土強(qiáng)度與普通水泥土強(qiáng)度對(duì)比

采用三種納米材料，取任意兩種等比混合后組成二元納米材料，記為NS+NCa，NS+NC和NCa+NC，等比混合的二元納米材料水泥土無側(cè)限抗壓試驗(yàn)結(jié)果如圖7所示。

從圖7a中可以看出，當(dāng)NS+NCa摻量為20‰時(shí)，水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)提高了49%；從圖7b中可以看出，當(dāng)混合納米材料摻量為20‰，水泥土的強(qiáng)度僅增加了11%；從圖7c中可以看出，當(dāng)二元納米材料的摻量大于10‰時(shí)，水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度不增反降。由圖7可以看出，NS+NCa增強(qiáng)水泥土抵御海水腐蝕能力最大，NS+NC對(duì)水泥土的強(qiáng)度提升幅度較小，NCa+NC對(duì)水泥土的抵御海水腐蝕能力的增強(qiáng)效果不明顯。

由圖8可知，三種納米材料等比混合組成的NS+NCa+NC也可增強(qiáng)水泥土抵抗海水腐蝕的能力，但提升效果不明顯，當(dāng)混合納米材料的摻加量為20‰時(shí)，水泥土的無側(cè)向抗壓強(qiáng)度僅提高了5%。

2.3 單一納米材料與多元納米材料強(qiáng)度對(duì)比

2.3.1 單一納米材料與二元納米材料強(qiáng)度對(duì)比 組成多元納米材料的納米材料單一添加和組合后添加的含量與峰值無側(cè)限抗壓強(qiáng)度之間的關(guān)系曲線如圖9所示。由于NS和NCa對(duì)水泥土抗壓強(qiáng)度發(fā)展的作用機(jī)理不同，當(dāng)摻入的納米材料數(shù)量不同時(shí)，會(huì)得到不同無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值，因此無側(cè)向抗壓強(qiáng)度與摻量形成的兩條曲線會(huì)形成一個(gè)區(qū)域，由圖9a所示。添加NS得到的qu-Mc曲線定義為所形成區(qū)域的上限，添加NCa得到的qu-Mc曲線為區(qū)域的下限，落在區(qū)域內(nèi)的無側(cè)向抗壓強(qiáng)度值為NS和NCa不同質(zhì)量比組合后得到的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果。理論上在添加納米材料質(zhì)量相同的條件下，組合后的二元納米材料作用于水泥土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果應(yīng)介于兩種納米材料單一添加的作用區(qū)間之內(nèi)。二元納米材料是采用兩種單一納米材料質(zhì)量1∶1等比混合得到，所以本文把理論上二元納米材料得到的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度定義為中值，當(dāng)納米材料的摻量為某一定值時(shí)，理論上二元納米材料抗壓強(qiáng)度中值的計(jì)算式為：

qum=quA+quB/2

式中：qum定義為理論上組合納米材料的中值無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，quA，quB是組成二元納米材料的單一納米材料在對(duì)應(yīng)摻量時(shí)的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值。

由中值的定義可知，把二元納米材料的摻量作為變量，可以得中值無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與摻量的關(guān)系曲線。通過這條曲線可以把多種單一納米材料qu-Mc的關(guān)系曲線圍成的區(qū)域分為兩個(gè)部分。當(dāng)單一和多元納米材料摻量相同時(shí)，把區(qū)域中高于理論中值的部分定義為協(xié)同區(qū)域，即兩種納米材料混合對(duì)水泥土的改善效果優(yōu)于單一納米材料；區(qū)域中低于理論中值的部分定義為拮抗區(qū)域，即兩種納米材料混合對(duì)水泥土的改善效果劣于單一納米材料，如圖9a所示。

由圖9a可知，實(shí)際的NS+NCa無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值要大于理論上NS+NCa的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值。這表明當(dāng)NS和NCa等比混合時(shí)，組成的NS+NCa二元納米材料對(duì)水泥土抵抗海水腐蝕能力的改善優(yōu)于單一納米材料。當(dāng)NS+NCa的摻量為20‰時(shí)，能夠在單一添加的基礎(chǔ)上再提高15%的抗壓強(qiáng)度。由圖9b可知，NS+NC納米混合物的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度位于拮抗區(qū)域，但高于單一添加納米黏土的情況，NS+NC對(duì)水泥土抵御海水腐蝕的能力僅有小幅提升。由圖9c可知，NCa+NC的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度低于理論中值和單一添加納米黏土的抗壓強(qiáng)度值，這說明NCa+NC對(duì)水泥土抵御海水腐蝕的能力有負(fù)面影響。

2.3.2 單一納米水泥土與三元納米水泥土強(qiáng)度對(duì)比 由圖10可知，三元納米材料的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度低于單一納米材料的抗壓強(qiáng)度，三種納米材料混合不利于水泥土在近海環(huán)境中抗壓強(qiáng)度的增長(zhǎng)。

由圖9、10可知，納米材料混合后對(duì)水泥土在海水環(huán)境之中抗壓強(qiáng)度的發(fā)展影響與材料種類有關(guān)，選擇能夠大幅提高近海環(huán)境中水泥土抗壓強(qiáng)度的納米材料混合，得到的二元納米材料對(duì)水泥土抵御海水腐蝕能力的提升優(yōu)于兩種納米材料分開單一添加的改善效果。在腐蝕環(huán)境中水泥土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度與結(jié)構(gòu)物的使用壽命是緊密相連的。在幾種多元納米材料中，二元納米材料NS+NCa對(duì)長(zhǎng)期海水腐蝕環(huán)境水泥土抗壓強(qiáng)度的發(fā)展優(yōu)于單一納米材料添加，能大幅提高海水環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度，延長(zhǎng)水泥土結(jié)構(gòu)物的使用壽命。納米材料的微粒填充效應(yīng)與材料的摻量緊密相關(guān)。由圖8、9可以看出，在多元納米材料摻量相同時(shí)，NS+NCa水泥土的抗壓強(qiáng)度最高，說明NS+NCa對(duì)水泥土抗海水腐蝕能力的提升原因不是由于納米材料的微粒填充作用，而是由于納米粉末的增強(qiáng)火山灰活性的作用。

3 納米材料提高水泥土抗海水腐蝕性能機(jī)理探究

海水中富含Cl-、SO2-4、Mg2+等離子，會(huì)破壞水泥水化反應(yīng)[12]、凝結(jié)反應(yīng)的生成物水化硅酸鈣（C-S-H）[13]，使水泥土發(fā)生脫鈣、脫鋁現(xiàn)象[14]，導(dǎo)致水泥土的結(jié)構(gòu)松散不密實(shí)，進(jìn)而降低海水環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度。

在水泥土中加入NS能夠大幅提高水泥土的抗壓強(qiáng)度是因?yàn)镹S能夠參與水化反應(yīng)，發(fā)生離子交換反應(yīng)、火山灰反應(yīng)[14]，并且發(fā)揮良好的微粒填充效應(yīng)減小土體的孔隙，使水泥土的結(jié)構(gòu)更加密實(shí)，降低海水中侵蝕離子對(duì)水泥土中水化產(chǎn)物的劣化。NCa可以促進(jìn)水泥的水化反應(yīng)，使水泥土的結(jié)構(gòu)更加密實(shí)[6]；同時(shí)NCa可以與海水中的SO4-2發(fā)生反應(yīng)，生成不溶于水的物質(zhì)，NCa的成核作用和微粒填充作用能有效提高水泥穩(wěn)定土抗壓強(qiáng)度[7]。適量NCa的加入有助于降低海洋環(huán)境下水泥穩(wěn)定土的腐蝕速度，但過多的NCa與SO2-4生成的產(chǎn)物會(huì)發(fā)生體積膨脹，使水泥土的內(nèi)部產(chǎn)生膨脹縫隙[6]，加快海水中侵蝕離子對(duì)水泥土中水化產(chǎn)物的破壞，從而降低水泥土的抗壓強(qiáng)度。納米黏土的主要成分為納米蒙脫土，不能參與水化反應(yīng)[9]。少量的納米黏土添加在水泥土中可以發(fā)揮納米材料的微粒填充作用，減小水泥土的孔隙率。但由于納米蒙脫土具有極高的吸水膨脹性[9]，過多的納米黏土添加在水泥土中會(huì)影響水化反應(yīng)的進(jìn)行，從而降低水泥土的抗壓強(qiáng)度。因此文中三種材料對(duì)水泥土抵御海水腐蝕能力的提升貢獻(xiàn)為：NS＞NCa＞NC。

不同的多元納米組合摻入導(dǎo)致海水環(huán)境中水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值差異較大，這是由于納米材料在水泥土中作用機(jī)理差異導(dǎo)致的。NCa能夠促進(jìn)水化反應(yīng)，NS能夠參與水化反應(yīng)，將NS+NCa加入水泥土中會(huì)有更多的C-S-H生成，水泥土結(jié)構(gòu)更加密實(shí)，能夠有效抵御海水中腐蝕離子的侵蝕。納米黏土的存在影響了水化反應(yīng)的進(jìn)行，在水化反應(yīng)發(fā)生的初期，納米黏土吸附了試樣中的水分，阻礙了水化反應(yīng)的進(jìn)行，導(dǎo)致養(yǎng)護(hù)初期NS+NC水泥土中生成的C-S-H凝膠相對(duì)較少，初步養(yǎng)護(hù)后試樣處于海水腐蝕環(huán)境中，更易發(fā)生腐蝕；但NS能夠參與水化反應(yīng)生成C-S-H凝膠以及納米材料的微粒填充作用，能夠抵消一部分水化反應(yīng)不完整對(duì)水泥土抗壓強(qiáng)度的影響。雖然NCa在早期能夠促進(jìn)水化反應(yīng)的進(jìn)行，但納米黏土的存在影響了水化反應(yīng)的進(jìn)行，在水化反應(yīng)發(fā)生的初期，納米黏土的存在阻礙了水化反應(yīng)的進(jìn)行，NCa+NC水泥土顆粒間的空隙未能及時(shí)填充，試樣處于海水環(huán)境中，在更易發(fā)生腐蝕。

4 結(jié)論

本文針對(duì)近海腐蝕環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度開展室內(nèi)試驗(yàn)，采用多種納米材料單一和混合添加的方式分別探究對(duì)近海腐蝕環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度的影響，結(jié)論如下：

1）在普通水泥土中添加單一的納米材料，可以增強(qiáng)水泥土抵抗海水腐蝕的能力。Nano-SiO2能大幅提高長(zhǎng)期海水環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度，Nano-CaCO3次之，Nano-Clay最差。

2）把二、三元的納米材料添加在普通水泥土中，除NS+NCa這個(gè)二元組合外，由于材料間的相互作用，其他多元納米組合海水腐蝕環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度的增長(zhǎng)均低于納米材料單一添加的情況。

3）二元納米材料NS+NCa對(duì)長(zhǎng)期海水腐蝕環(huán)境水泥土抗壓強(qiáng)度的發(fā)展優(yōu)于單一納米材料添加，當(dāng)上NS+NCa的摻量為20‰時(shí)，能夠在單一添加的基礎(chǔ)上再提高15%的抗壓強(qiáng)度，可以較大幅度提高長(zhǎng)期處于海水腐蝕環(huán)境中水泥土的抗壓強(qiáng)度。

4）納米黏土的存在影響了水化反應(yīng)的進(jìn)行，在水化反應(yīng)發(fā)生的初期，納米黏土吸附了試樣中的水分，阻礙了水化反應(yīng)的進(jìn)行，初步養(yǎng)護(hù)后樣品處于海水腐蝕環(huán)境中，更易發(fā)生腐蝕。

5）在多元納米材料摻量相同時(shí)，NS+NCa水泥土的抗壓強(qiáng)度最高，說明NS+NCa對(duì)水泥土抗海水腐蝕能力的提升其原因不是納米材料的微粒填充作用，而是納米粉末增強(qiáng)火山灰活性的作用。

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Effect of Multi-nanomaterials on the Corrosion Resistance of Coastal Cement Soil

LIU Wensheng， ZHOU Wenyi

（School of Civil Engin.，Architecture and Environment，Hubei Univ. of Tech.，Wuhan 430068，China）

Abstract： Foundations of cement soil have many engineering problems such as limited strength improvement， large late deformation， and susceptibility to mechanical property deterioration under the corrosive effect of seawater. In this paper， single， binary and ternary combinations of three nanomaterials， such as Nano-SiO2 （NS）， Nano-CaCO3 （NCa） and Nano-Clay （NC）， were incorporated into ordinary cement soil， and then the specimens corroded by seawater for a long time were tested for unilateral compressive strength to investigate the effects of the type of nanomaterials， material incorporation combination and incorporation amount on the compressive strength of cement soil in long term corrosive environment of seawater. The effect of the type， combination and amount of nanomaterials on the compressive strength of the soil in the long term seawater corrosion environment was investigated. The test results showed that the effect of Nano-SiO2 on the unconfined compressive strength of cement soil in seawater corrosive environment was the most obvious and most effective with single addition， followed by Nano-CaCO3 and the worst with Nano-Clay. When multiply added， except for NS+NCa， a binary combination， all other binary and ternary nano-combinations have lower compressive strength of cement soil in seawater corrosive environment than the case of single addition of nanomaterials due to the interaction between materials. The development of compressive strength of binary nano-combination NS+NCa on long-term seawater corrosive environment cement soil is better than single addition， when the doping amount of upper NS+NCa is 20‰， it can improve the compressive strength of cement soil in long-term seawater corrosive environment by 15% on top of single addition， which can significantly improve the compressive strength of cement soil in long term seawater corrosive environment.

Keywords： cement soil; nanomaterials; seawater corrosion; compressive strength

［責(zé)任編校： 裴 琴］