DOI：10.3969/j.issn.1001-2206.2024.06.013

摘" " 要：針對并行管道之間陰極保護(hù)系統(tǒng)相互干擾問題，基于邊界元法通過數(shù)值模擬技術(shù)建立了并行管道物理模型，并模擬了不同因素下干擾管道的陰極保護(hù)電位分布情況和電位偏移量，采用Sobol算法揭示了影響因素的全局敏感性和交互作用，最后針對主控因素形成了滿足干擾防護(hù)要求的圖版工具。結(jié)果表明，模擬電位分布與電位數(shù)據(jù)記錄儀得到的測試電位分布情況基本一致，相對誤差較小，滿足工程需求；隨著土壤電阻率、涂層破損率的增大，近陽極端的電位負(fù)移，遠(yuǎn)陽極端的電位正移，土壤電阻率超過50 Ω·m時存在直流干擾；隨著管道間距、輔助陽極位置的增大，近陽極端的電位正移，遠(yuǎn)陽極端的電位負(fù)移；土壤電阻率、防腐層破損率和管道間距之間存在較強(qiáng)的交互作用；圖版工具可實現(xiàn)管道最小并行間距的快速符合性驗證。

關(guān)鍵詞：并行管道；陰極保護(hù)；干擾；邊界元；圖版工具

Abstract：To address the problem brought by mutual interference of cathodic protection systems between parallel pipelines， a physical model of parallel pipelines is built by numerical simulation technology based on the boundary element method.The cathodic protection potential distribution and potential offset of interference pipelines under different factors are simulated. The Sobol algorithm is used to reveal the global sensitivity and interaction of influencing factors. Finally， according to the main control factors， a chart tool is formed to meet the requirements of interference protection. The results show that the simulated potential distribution is consistent with the measured potential distribution obtained by the potential data recorder， with a small relative error， meeting the engineering requirements. With the rise of soil resistivity and coating breakage rate， the near positive extreme potential will shift negatively， and the far one will shift positively. When the soil resistivity exceeds 50 Ω·m， there will be DC interference. With the increase of pipe spacing and auxiliary anode position， the near positive extreme potential will shift positively， and far one will shift negatively. There is a strong interaction between soil resistivity， corrosion protection layer failure rate， and pipeline spacing. The chart tool enables the fast compliance verification of the minimum parallel spacing of pipelines.

Keywords：parallel pipeline; cathodic protection; interference; boundary element; chart tool

受自然環(huán)境和用地需求的限制，越來越多的管道采用共用閥室、共用管廊的并行敷設(shè)方式，形成多條管道并行或交叉的局面[1-2]，這也導(dǎo)致了管道間陰極保護(hù)系統(tǒng)的相互干擾。陰極保護(hù)干擾作為直流雜散電流干擾的一種，與直流高壓輸電系統(tǒng)、直流牽引運(yùn)輸系統(tǒng)、直流電焊系統(tǒng)等干擾源相比[3-4]，具有干擾強(qiáng)度大、持續(xù)時間長、腐蝕危害嚴(yán)重等特點。因此，研究陰極保護(hù)系統(tǒng)對并行管道的影響，對于完善管道完整性方案具有重要意義。

目前，已有諸多學(xué)者針對上述問題進(jìn)行了研究。王愛玲等[5]通過電位數(shù)據(jù)記錄儀對西南地區(qū)并行管道的陰極保護(hù)電位分布情況進(jìn)行了分析，確定了并行管道的相互干擾范圍；李寧等[6]分析了存在并行管道時，犧牲陽極對目標(biāo)管道的輔助保護(hù)效果；李薦樂[7]在三維地形下確定了并行管道的電位分布情況，得到了當(dāng)并行間距大于80 m后干擾大幅減弱的結(jié)論。然而，現(xiàn)場陰極保護(hù)系統(tǒng)是隨著管道建設(shè)逐步投入的，影響因素之間的相互關(guān)系還有待進(jìn)一步研究，學(xué)者們研究得到的定量結(jié)論在現(xiàn)場中的應(yīng)用也較為有限。鑒于此，基于邊界元法建立了并行管道和輔助陽極的仿真模型，通過單因素模擬和Sobol敏感性分析確定了陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾的主控因素，形成了不同因素下最小并行間距的圖版工具。

1" " 仿真模型建立和驗證

1.1" " 邊界元法原理

邊界元法以空間求解域中描述性方程為控制方程，可通過邊界積分方程得到內(nèi)部任意一點被求函數(shù)的值[8]。與有限差分法和有限元法相比，邊界元法的計算精度、收斂速度大幅提高，可將原三維問題降為一維問題，大幅降低求解自由度。

將土壤作為電解質(zhì)區(qū)域，視為穩(wěn)態(tài)電場且滿足歐姆定律，計算公式如下：

式中：i為電流密度，A/m2；σ為土壤電導(dǎo)率，S/m；φ為土壤電位，V。

為求解上述控制方程的定解，需確定邊界條件類型。根據(jù)已知條件的不同，邊界條件類型分為三類，一是邊界電位已知，二是邊界電流密度已知，三是邊界電位與電流密度函數(shù)關(guān)系已知、陰極極化曲線已知，本文采用第三類邊界條件。

1.2" " 幾何模型建立和設(shè)置

以某油田并行管道為例，通過COMSOL軟件中的“二次電流分布模塊”進(jìn)行邊界元法求解，完成一維幾何建模，見圖1。采用“邊電極”表示管道，在“邊電極”中設(shè)置膜阻信息表示防腐層狀態(tài)，防腐層采用3PE材料，厚度為3.5 mm，通過設(shè)置“電解質(zhì)電流密度”確定輔助陽極的輸出電流。保護(hù)管道和干擾管道的管徑分別為D762 mm和D406 mm，管道長度均為10 km，以管道中點為原點，管頂埋深均為2 m。單一管道的輔助陽極設(shè)置在首末兩端且均位于管道一側(cè)，即輔助陽極1和2負(fù)責(zé)為D762 mm管道提供保護(hù)電流，輔助陽極3和4負(fù)責(zé)為D406 mm管道提供保護(hù)電流。陽極長度為5 m，頂部埋深1 m，D762 mm和D406 mm管道的外加電流強(qiáng)度分別為1 A和0.5 A。采用動電位掃描法測試不同管道材質(zhì)（X70、X80和20鋼）在當(dāng)?shù)赝寥滥M溶液中的極化曲線，將實測的陰極極化曲線進(jìn)行線性分段擬合，作為軟件的陰極極化曲線邊界條件。后續(xù)計算如無特殊說明，均采用X80鋼的極化曲線。

1.3" " 模型結(jié)果驗證

在現(xiàn)場采用uDL2 Data Logger型電位數(shù)據(jù)記錄儀和便攜式參比電極（飽和硫酸銅）對保護(hù)管道和干擾管道沿線的測試樁進(jìn)行通/斷電電位測試，每個測試周期15 s（12 s通、3 s斷），驗證結(jié)果見表1。

模擬電位和測試電位的最大均方差為13.26 mV，最大相對誤差為15.45%，誤差均在工程允許范圍內(nèi)，說明各邊界條件和電位設(shè)置合理，可以反映現(xiàn)場管道實際的電位分布情況，為后續(xù)研究創(chuàng)造有利條件。

2" " 結(jié)果與討論

2.1" " 管道材質(zhì)的影響

分析管道材質(zhì)對干擾管道的影響，見圖2。不同管道材質(zhì)的陰極保護(hù)電位分布情況基本一致，這與不同碳鋼管道在同一土壤模擬溶液中的極化曲線大致相同有關(guān)，說明后續(xù)研究不必考慮管道材質(zhì)對干擾管道電位分布的影響。

2.2" " 土壤電阻率的影響

分析土壤電阻率對干擾管道的影響，見圖3。當(dāng)不存在D762 mm保護(hù)管道時，干擾管道在自身陰極保護(hù)系統(tǒng)的保護(hù)下，保護(hù)電位呈兩邊低、中間高的趨勢，保護(hù)電位范圍滿足《埋地鋼質(zhì)管道陰極保護(hù)技術(shù)規(guī)范》（GB/T 21448—2017）中關(guān)于小于等于-0.85 V的要求。當(dāng)存在陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾時，有部分用于保護(hù)管道而產(chǎn)生的雜散電流從近陽極端流入干擾管道，導(dǎo)致干擾管道的保護(hù)電流升高。隨著土壤電阻率的增加，近陽極端出現(xiàn)電位負(fù)移，遠(yuǎn)陽極端出現(xiàn)電位正移，說明兩者所對應(yīng)的陽極干擾和陰極干擾程度均越來越嚴(yán)重。土壤電阻率小于10 Ω·m時，近陽極端的偏移電位逐漸減小，對照圖3（a），土壤電阻率為1 Ω·m時的全線電位分布最為均勻；土壤電阻率大于50 Ω·m時，近陽極端的偏移電位逐漸增大。遠(yuǎn)陽極端的電位偏移量隨著電阻率的增加變化不大?！堵竦劁撡|(zhì)管道直流干擾防護(hù)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（GB 50991—2014）中對電位偏移量與雜散電流干擾之間的關(guān)系進(jìn)行了規(guī)定，當(dāng)偏移量在20 mV以上時，認(rèn)為存在直流干擾；當(dāng)偏移量在100 mV以上時，認(rèn)為需要采取干擾防護(hù)措施。當(dāng)土壤電阻率為50 Ω·m時，較自然電位的最大偏移量為43.5 mV，超過20 mV，此時可確認(rèn)管道上存在直流干擾；當(dāng)土壤電阻率為200 Ω·m時，較自然電位的最大偏移量為173.6 mV，超過100 mV，此時應(yīng)采取干擾防護(hù)措施。

2.3" " 管道間距的影響

同理，分析管道間距對干擾管道的影響，見圖4。與無陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾時相比，存在干擾時的管道電位普遍向負(fù)偏移。隨著管道間距的增大，流入近陽極端的雜散電流逐漸減小，導(dǎo)致近陽極端電位正移，遠(yuǎn)陽極端電位負(fù)移，近陽極端的偏移電位逐漸減小，遠(yuǎn)陽極端的偏移電位逐漸增大。在管道間距為200 m時，較自然電位的最大偏移量為18.6 mV，小于20 mV，滿足干擾防護(hù)的要求；在管道間距大于30 m時，直流雜散電流的干擾程度會大幅降低。綜合前述土壤電阻率對電位分布的影響結(jié)果，推測當(dāng)敷設(shè)管道附近的土壤電阻率減小時，滿足干擾防護(hù)的管道間距也會減小。

2.4" " 防腐層破損率的影響

保持裸金屬極化曲線中的電位不變，將電流密度乘以涂層破損率得到對應(yīng)涂層破損率下的極化曲線，分析涂層破損率對干擾管道的影響，見圖5。與無陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾時相比，涂層破損率對管道電位的影響顯著，近陽極端的電位出現(xiàn)負(fù)移，遠(yuǎn)陽極端的電位出現(xiàn)正移。隨著防腐層破損率的增加，近陽極端和遠(yuǎn)陽極端的電位偏移量均逐漸增大，在涂層破損率大于2%時，電位偏移量大于100 mV，此時應(yīng)采取干擾防護(hù)措施。

2.5" " 輔助陽極位置的影響

輔助陽極的位置決定了陰極保護(hù)電位的大小和分布均勻性，對于長輸管道而言，輔助陽極與管道的垂直距離應(yīng)保持在50～300 m的范圍內(nèi)，由此分析保護(hù)管道輔助陽極（輔助陽極1和2）位置變化對干擾管道的影響，見圖6。隨著輔助陽極與保護(hù)管道距離的逐漸增加，近陽極端的保護(hù)電位逐漸正移，遠(yuǎn)陽極端的保護(hù)電位逐漸負(fù)移，且對近陽極端的影響更大。當(dāng)輔助陽極與保護(hù)管道的距離為50 m時，干擾管道上的最大電位為-0.92 V，最小電位為-1.07 V；當(dāng)輔助陽極與保護(hù)管道的距離為300 m時，由于土壤產(chǎn)生的IR降效應(yīng)明顯，導(dǎo)致干擾管道上的陰極保護(hù)電位分布較均勻。隨著輔助陽極與保護(hù)管道距離的逐漸增加，近陽極端的電位偏移量逐漸減小，遠(yuǎn)陽極端的電位偏移量逐漸增大，即使輔助陽極位置為300 m時，電位偏移量依然大于20 mV，說明陰極保護(hù)系統(tǒng)的干擾仍然較強(qiáng)。在輔助陽極位置大于200 m后，電位偏移量的變化明顯減小。

2.6" " 輔助陽極埋深和敷設(shè)方式的影響

根據(jù)材料和敷設(shè)方式不同，輔助陽極可分為淺埋陽極和深井陽極兩種[9]，前者的埋深不小于1 m，后者的埋深在15～200 m之間，同時淺埋陽極可采用立式或水平式，由此分析不同輔助陽極埋深和敷設(shè)方式對干擾管道的影響，見圖7。輔助陽極埋深的增加，只改變了近陽極端的保護(hù)電位分布情況，流入該部分的保護(hù)電流有所減少，保護(hù)電位發(fā)生了小幅正向偏移；遠(yuǎn)陽極端的保護(hù)電位保持一致，說明輔助陽極埋深對干擾管道電位分布的影響有限。無論是立式還是水平式敷設(shè)，干擾管道上的電位分布保持一致狀態(tài)。綜上，輔助陽極只從軸向上對干擾管道的陰極保護(hù)電位分布情況造成影響，考慮到深井陽極需開挖溝槽、鉆井打孔等操作，施工費(fèi)用遠(yuǎn)高于淺埋陽極，故建議優(yōu)先采用淺埋陽極，且敷設(shè)方式采用更為節(jié)約土地空間的立式。

3" " 敏感性分析

以上研究屬于單因素影響分析，無法體現(xiàn)因素變化時對干擾管道保護(hù)電位的影響。在此，采用Sobol算法作為全局敏感性分析方法[10]，以干擾管道電位偏移量作為響應(yīng)值，以管道材質(zhì)、土壤電阻率、管道間距、防腐層破損率、輔助陽極位置、輔助陽極埋深、輔助陽極敷設(shè)方式等作為自變量，同時添加管徑和輸出電流密度作為自變量，通過自變量對響應(yīng)值的敏感性系數(shù)計算完成分析。公式如下：

式中：Si為一階敏感性系數(shù)，Vi為第i個自變量的方差，V為模型輸出的總方差，Vii’為第i個自變量和第i’個自變量間相互作用產(chǎn)生的方差，m為輸入變量個數(shù)，STi為總敏感性系數(shù)。

上述運(yùn)算中方差均通過蒙特卡洛模擬得到，采用Matlab軟件完成計算，結(jié)果見表2。其中，土壤電阻率對并行管道陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾的影響最大，其次為防腐層破損率和管道間距；輔助陽極位置、輸出電流密度和管徑對并行管道陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾的影響一般；輔助陽極敷設(shè)方式、管道材質(zhì)和輔助陽極埋深對并行管道陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾的影響較弱。管徑變化相當(dāng)于管道間距發(fā)生改變，但變化量相較于管道間距較??；輸出電流密度的變化，不會改變陰極保護(hù)電位的分布形態(tài)，只會對電位大小產(chǎn)生影響，增大電流密度，陰極保護(hù)電位整體正移，但同時無干擾時的陰極保護(hù)電位也會發(fā)生改變，從而導(dǎo)致輸出電流密度對陰極保護(hù)系統(tǒng)干擾的影響一般。對于土壤電阻率、防腐層破損率和管道間距而言，其一階敏感性系數(shù)在總敏感性系數(shù)中的占比相對較小，說明這些參數(shù)的交互作用是影響陰極保護(hù)系統(tǒng)電位分布形態(tài)的主控因素。

4" " 滿足干擾防護(hù)要求的圖版工具

以GB 50991—2014中電位偏移量不超過20 mV為標(biāo)準(zhǔn)，制作滿足干擾防護(hù)要求的圖版工具，見圖8。其中，輔助陽極位置不僅要充分考慮對干擾管道的影響，還要考慮對保護(hù)管道表面形成足夠的電流分布，故與管道的垂直間距選擇200 m；輔助陽極埋深取1 m，且采用立式敷設(shè)。隨著土壤電阻率的增加，最小并行間距先緩慢上升，在土壤電阻率大于50 Ω·m后快速上升；隨著防腐層破損率的增加，最小并行間距的增速逐漸增大。在現(xiàn)場可以根據(jù)不同管段的土壤電阻率和防腐層破損率，由圖版工具計算最小并行間距，當(dāng)實際并行間距小于最小并行間距時，即位于圖8曲線的下方時，說明并行管道間存在直流干擾；當(dāng)實際并行間距大于最小并行間距時，即位于圖8曲線的上方時，說明并行管道間不存在直流干擾。該圖版工具可在不利用電位數(shù)據(jù)記錄儀進(jìn)行管地電位測試的情況下，得知現(xiàn)有管道的干擾程度，也可用于指導(dǎo)設(shè)計期間管道的并行間距設(shè)置。

5" " 結(jié)論

1）當(dāng)土壤電阻率為50 Ω·m時，較自然電位的最大偏移量為43.5 mV，可確認(rèn)管道上存在直流干擾；當(dāng)管道間距大于30 m時，直流雜散電流的干擾程度會大幅降低；在防腐層破損率大于2%時，應(yīng)采取干擾防護(hù)措施。

2）土壤電阻率的一階敏感性系數(shù)最大，對干擾的影響也最大，輔助陽極位置、輸出電流密度和管徑的一階敏感性系數(shù)未超過0.15，對干擾的影響一般；輔助陽極敷設(shè)方式、管道材質(zhì)和輔助陽極埋深對干擾的影響較弱。

3）圖版工具可展示土壤電阻率、涂層破損率和最小并行間距之間的關(guān)系，可快速確定管道間的干擾程度和并行間距設(shè)置。

參考文獻(xiàn)

[1]" 吳明，謝飛，陳旭，等.埋地油氣管道腐蝕失效研究進(jìn)展及思考[J].油氣儲運(yùn)，2022，41（6）：712-722.

[2]" 趙麗，王丹丹，孫斌，等.基于博弈論-耦合協(xié)同模型的油氣并行管道風(fēng)險評價研究[J].石油管材與儀器，2023，9（3）：21-25.

[3]" 王軍，吳昀，張響，等.直流雜散電流對埋地管道腐蝕規(guī)律及干擾影響的研究進(jìn)展[J].材料保護(hù)，2023，56（4）：169-177，182.

[4]" 李棟.直流雜散電流對埋地管道的電腐蝕規(guī)律及排流措施[J].油氣田地面工程，2024，43（2）：68-73.

[5]" 王愛玲，冼國棟，余東亮，等.西南山區(qū)某油氣并行管道陰極保護(hù)系統(tǒng)相互干擾檢測分析[J].材料保護(hù)，2021，54（1）：167-173，177.

[6]" 李寧，李妍，李洪福，等.長輸管道輔助犧牲陽極陰極保護(hù)影響因素研究及效果分析[J].西安石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2023，38（5）：76-84.

[7]" 李薦樂.三維地形下并行管道陰保干擾規(guī)律數(shù)值模擬研究[J].裝備環(huán)境工程，2020，17（6）：58-65.

[8]" 丁淑娟，左婧，秦虹，等.埋地管道陰極保護(hù)系統(tǒng)的優(yōu)化分析與研究[J].石油工程建設(shè)，2023，49（4）：42-47，54.

[9]" 岑康，代敏雪，黃夏雨，等.深井陽極地床雜散電流干擾特征分析及數(shù)值模擬研究[J].中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù)，2023，19（5）：136-143.

[10] 梁昌晶，管恩東.基于RBF模型的埋地管道外腐蝕速率預(yù)測[J].油氣儲運(yùn)，2022，41（2）：233-240.

作者簡介：張" " 亮（1991—），男，河北任丘人，工程師，2014年畢業(yè)于長江大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院石油工程專業(yè)，現(xiàn)主要從事油氣田地面建設(shè)、油氣輸送管道建設(shè)管理工作。Email：15631766062@163.com

收稿日期：2024-08-20；修回日期：2024-09-29