李 培,謝 平,張文超,王夢想,黃文堯,牛草原

(1.淮浙煤電有限責(zé)任公司,安徽 淮南232001;2.淮浙煤電有限責(zé)任公司顧北煤礦,安徽 淮南 232001;3.安徽理工大學(xué) 土木建筑學(xué)院,安徽 淮南 232001;4.安徽理工大學(xué) 化學(xué)工程學(xué)院,安徽 淮南 232001)

0 引言

近年來,隨著我國對提高煤炭資源開采回收率的重視,無煤柱沿空留巷在煤礦中的應(yīng)用越來越廣泛,切頂留巷深孔預(yù)裂爆破技術(shù)是無煤柱沿空留巷成功與否的關(guān)鍵。 普通沿空留巷由于采空區(qū)側(cè)缺少堅(jiān)硬的巷幫支護(hù),采取切頂留巷,將基本頂切斷,失去力學(xué)聯(lián)系的頂板垮落后在采空區(qū)側(cè)形成巷幫。孫曉明等[1]在薄煤層分析計(jì)算切頂留巷關(guān)鍵技術(shù)中,確定了切頂?shù)年P(guān)鍵參數(shù),將研究成果進(jìn)行工業(yè)性試驗(yàn)并取得了良好的試驗(yàn)結(jié)果。 郭志飚等[2]以某礦 3118 工作面實(shí)際工程地質(zhì)條件,開展薄煤層的切頂卸壓成巷關(guān)鍵參數(shù)的研究,確定了切頂角度和切頂厚度的解析公式,并進(jìn)行了現(xiàn)場試驗(yàn),達(dá)到了較好的圍巖控制效果。 蘇超等[3]通過數(shù)值模擬進(jìn)一步分析和確定了切頂角度,并分析了不同切頂參數(shù)條件下工作面礦壓的顯現(xiàn)規(guī)律。 何滿潮等[4]分析了聚能爆破的優(yōu)缺點(diǎn),并針對切頂技術(shù)優(yōu)化了聚能爆破技術(shù),提出了雙向聚能拉伸爆破技術(shù),將其應(yīng)用到現(xiàn)場硐室?guī)r臺的爆破作業(yè)中,取得較好的效果。 張杰等[5]基于深孔預(yù)裂爆破破巖機(jī)制的分析從而確定炮孔間距為60 cm 時(shí)可以起到很好的切頂卸壓效果;原文杰等[6]研究了不同炮孔間距條件下間隔裝藥和不間隔裝藥對爆破效果的影響,間隔裝藥間距在1.0、1.4、1.8 m 時(shí)的爆破效果比不間隔裝藥的效果要好;張旭進(jìn)等[7]研究了不耦合裝藥結(jié)構(gòu)和聚能裝藥結(jié)構(gòu)在定向爆破巖石中的效果差異,聚能裝藥結(jié)構(gòu)在不耦合裝藥量少的情況下,仍然可以達(dá)到爆破效果;馬波濤等[8]研究了不同的深孔爆破起爆方式對爆炸產(chǎn)生裂紋的影響,逐孔起爆的方式要比齊發(fā)起爆的破巖效果要好;羅黎明等[9]對炸藥爆速對深孔爆破的影響進(jìn)行建模分析,炸藥爆速越高,其爆破破巖效果越好。 雖然許多學(xué)者對深孔預(yù)裂爆破做了大量的研究[10-12],但是炮孔間距對深孔爆破切頂效果的影響研究仍然較少,針對深部煤礦不同炮孔間距對巖石頂板的爆破效應(yīng)影響進(jìn)行有限元模擬,建立有、無地應(yīng)力雙孔預(yù)裂爆破模型,從炮孔間裂紋擴(kuò)展和現(xiàn)場實(shí)測分析不同炮孔間距條件下最優(yōu)的炮孔間距。 這為深孔爆破在實(shí)際工程中更好地應(yīng)用提供了重要的參考價(jià)值。

1 數(shù)值模型建立

1.1 本構(gòu)模型參數(shù)

爆破破巖一般采用流固耦合算法結(jié)合ALE 算法進(jìn)行動(dòng)力有限元分析,流固耦合算法用于流體單元和固體單元的相互耦合,利用LS-DYNA 建立數(shù)值模型,巖石的本構(gòu)模型選用RHT 模型,RHT 模型中包含較多的參數(shù),本次模擬的巖石為近30 m 厚的砂巖頂板,巖石整體性較好,其物理參數(shù)見表1。

表1 頂板巖石物理參數(shù)

根據(jù)淮南某回采工作面切頂留巷深孔預(yù)裂爆破技術(shù)方案,建立有、無地應(yīng)力條件下和有地應(yīng)力條件下雙孔的頂板爆破預(yù)裂模型。

在劃分網(wǎng)格的過程中,要注意網(wǎng)格劃分的均勻性,全部劃分為規(guī)則的六面體,并且?guī)r石單元的網(wǎng)格劃分大小要盡量與空氣單元的網(wǎng)格劃分大小近似。 為了方便網(wǎng)格劃分,先在ANSYS 軟件中利用工作面對巖石、空氣和炸藥分開建模,這樣進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),單元上的線可較為容易地選擇。 分別進(jìn)行網(wǎng)格劃分后,利用ANSYS 中的移動(dòng)功能把空氣和炸藥移動(dòng)到巖石上設(shè)定的位置,進(jìn)行文件的輸出,在LS-PrePost 中對模型進(jìn)行邊界條件的施加,雙孔預(yù)裂爆破模型中巖石單元的尺寸設(shè)置為280 cm×200 cm×0.1 cm,空氣單元的尺寸設(shè)置為240 cm×160 cm×0.1 cm,炮孔直徑為50 mm,采用不耦合裝藥,不耦合系數(shù)為1.43,裝藥直徑為35 mm。為了研究切頂炮孔的最優(yōu)間距,模型分別設(shè)置間距為10、12、14、16 倍炮孔直徑。

1.2 網(wǎng)格劃分

1)雙孔模型

圖1 為雙孔模型的部分示意圖,圖中紅色部分為巖石,藍(lán)色部分為空氣,綠色部分為炸藥。

圖1 雙孔模型

2)巖石、空氣和炸藥網(wǎng)格劃分

巖石、空氣和炸藥的網(wǎng)格劃分如圖2 所示。 其中,巖石劃分單元數(shù)為40 000 個(gè),空氣劃分單元數(shù)為39 656 個(gè),炸藥劃分單元數(shù)為128 個(gè),單元總數(shù)為79 784 個(gè)。

圖2 模型網(wǎng)格劃分

2 模擬結(jié)果分析

從模型的有效應(yīng)力云圖、有效應(yīng)力時(shí)程曲線和炮孔間裂紋擴(kuò)展等角度來分析不同炮孔間距條件下最優(yōu)的炮孔間距;從有效應(yīng)力云圖、巖石單元質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度時(shí)程曲線擬合和炮孔裂紋擴(kuò)展等角度綜合判斷深孔預(yù)裂爆破對巖石頂板的影響范圍。

2.1 無地應(yīng)力

當(dāng)炮孔間距為炮孔直徑10～16 倍時(shí),其不同時(shí)刻的炮孔裂隙圖如圖3 所示。

圖3 不同炮孔間距200 μs 炮孔裂隙圖

由圖3 可知,當(dāng)炮孔間距為50 cm 時(shí),炮孔連線中點(diǎn)垂直方向上的損傷較大,造成了炮孔周圍無關(guān)巖體的損傷,形成了貫穿裂縫;當(dāng)炮孔間距為60 cm 時(shí),兩炮孔間也形成了貫穿裂縫,但是比炮孔間距為50 cm 時(shí)的裂縫密度低;當(dāng)炮孔間距為70 cm 時(shí),兩炮孔間的裂縫剛剛貫穿,只造成了連線方向上的損傷;當(dāng)炮孔間距為80 cm 時(shí),裂縫向炮孔連線中心點(diǎn)處發(fā)育但裂縫并未貫穿。 綜上可知,在無應(yīng)力條件下,炮孔間距為70 cm 時(shí),炮孔間距為炮孔直徑14 倍,爆破切頂?shù)男Ч詈谩?/p>

2.2 有地應(yīng)力

在實(shí)際的工程背景下存在地應(yīng)力,淮南某礦區(qū)埋深-900 m,經(jīng)過理論推導(dǎo)與現(xiàn)場應(yīng)力實(shí)測,豎直方向應(yīng)力與水平應(yīng)力近似相等,達(dá)到26.5 MPa,由于軌順巷道已經(jīng)掘進(jìn)完成,導(dǎo)致地應(yīng)力進(jìn)行了重新分布,水平應(yīng)力減小。 建立深雙孔模型,分別在其垂直方向上施加26.5 MPa 的地應(yīng)力,在其水平方向上施加10 MPa 的地應(yīng)力。 開展同樣的模擬試驗(yàn),當(dāng)炮孔間距為12 倍時(shí),其200 μs 階段裂隙發(fā)育云圖如圖4 所示。

圖4 炮孔間距12 倍200 μs 裂隙圖

通過對比圖3 可知,有地應(yīng)力時(shí),當(dāng)炮孔間距為12 倍炮孔直徑時(shí),200 μs 裂隙圖顯示炮孔裂隙并未完全貫通,說明同一時(shí)刻下有地應(yīng)力的存在,會抑制爆破裂紋的發(fā)育,地應(yīng)力大的區(qū)域裂隙較少。 因此,在這個(gè)應(yīng)力狀態(tài)下,當(dāng)炮孔間距為12 倍炮孔直徑時(shí),裂縫并未明顯貫通,實(shí)際進(jìn)行爆破設(shè)計(jì)時(shí),要適當(dāng)縮短炮孔間距,以削弱地應(yīng)力對爆破效果的約束作用,才能形成貫穿裂紋。

3 現(xiàn)場應(yīng)用

結(jié)合淮南礦區(qū)某礦切頂留巷,采用深孔預(yù)裂爆破技術(shù),因開采深度達(dá)到-800 m,頂板為堅(jiān)硬砂巖,綜合模擬與現(xiàn)場實(shí)際情況,切縫炮孔直徑選擇50 mm,切縫炮孔深度13.5 m,切縫孔炮間距選擇9～11 倍炮孔直徑,即(500±50)mm。 巷道斷面切縫剖面如圖5 所示。 炸藥選用淮南舜泰化工有限公司生產(chǎn)的高威力三級煤礦許用水膠炸藥,規(guī)格為?35 mm×330 mm×330 g/卷。 采用聚能切縫管的規(guī)格為?40 mm×1 500 mm/根,每孔共裝7 根聚能切縫管,長度為10.5 m,封孔材料采用雙囊袋和快速封孔材料。 炮泥封孔長度為3 m。 每個(gè)炮孔裝藥數(shù)量為23 卷,共計(jì)7.59 kg,7 根聚能切縫管從孔底到孔口的裝藥卷數(shù)量分別為4.5+4.5+3+3+3+3+2,每根聚能切縫管1 發(fā)電雷管正向起爆,共7 發(fā)雷管全部并聯(lián),一次起爆6 個(gè)炮孔。 深孔預(yù)裂爆破切頂炮孔內(nèi)間隔裝藥結(jié)構(gòu)如圖6 所示。

圖5 切頂炮孔水平布置圖

圖6 切頂炮孔間隔裝藥示意圖

爆破后,用窺視儀探測孔內(nèi)切縫效果如圖7 與圖8 所示,從圖中可以看出,兩炮孔間距為500 mm時(shí),炮孔間能夠形成貫穿裂紋,且裂紋方向基本與孔間距平行,裂紋沿炮孔深度貫穿深度較深,且對圍巖的破壞較小,驗(yàn)證了數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。 能夠有效阻斷相鄰頂板來壓時(shí)的荷載傳遞,同時(shí),切縫面較平整,能夠在回采后,隨著頂板垮落成為較好的巖墻,便于對沿空留巷進(jìn)行支護(hù),從而保證沿空留巷的成功。

圖7 切頂留巷深孔預(yù)裂爆破孔內(nèi)成縫效果

圖8 切頂留巷深孔預(yù)裂爆破孔外成縫效果

4 結(jié)論

通過對不同間距的雙孔爆破進(jìn)行模擬,從有效應(yīng)力云圖、有效應(yīng)力時(shí)程曲線和爆炸后巖石的裂隙發(fā)育和現(xiàn)場爆破裂紋的擴(kuò)展情況,得出以下結(jié)論:

1)針對該煤層頂板的巖石特性,無地應(yīng)力時(shí),當(dāng)炮孔間距為炮孔直徑的10～14 倍時(shí),炮孔間的裂縫成縫較好,并且對周圍巖體的損傷較小。

2)現(xiàn)場應(yīng)用結(jié)果表明,地應(yīng)力對炮孔裂紋有抑制作用,有地應(yīng)力狀態(tài)下兩炮孔裂紋貫穿距離為9～11 倍炮孔直徑,并且對周圍巖體的損傷較小。