王向國(guó)

（皖北煤電集團(tuán)，安徽 淮北 234000）

1 概況

任樓煤礦Ⅱ8224N 工作面位于二水平Ⅱ2 采區(qū)二區(qū)段北翼，北至設(shè)計(jì)切眼，鄰近F2-1 斷層；南至設(shè)計(jì)收作線；上限以設(shè)計(jì)風(fēng)巷為界，上鄰Ⅱ8222 里段采空區(qū)，間距為8.0 m；下限以設(shè)計(jì)機(jī)巷為界。Ⅱ8224N 切眼上覆31、51、52、72、73主（可）采煤層，其中72、73煤已回采，Ⅱ8224N 切眼與73煤采空區(qū)的間距12.0～18.0 m。

Ⅱ8224N 工 作 面 切 眼 全 長(zhǎng)245 m， 規(guī)格B×H=7.2 m×3.2 m， 斷 面 長(zhǎng)225 m， 規(guī) 格B×H=7.6 m×3.2 m 的煤機(jī)大棚長(zhǎng)20 m，其寬度為正常掘進(jìn)巷道的2 倍左右。傳統(tǒng)施工切眼的方法，先施工導(dǎo)硐切眼，再對(duì)導(dǎo)硐切眼進(jìn)行刷大，對(duì)頂板的二次破壞，不利于巷道的安全施工。針對(duì)Ⅱ8224N 切眼大斷面巷道工程地質(zhì)條件與支護(hù)特點(diǎn)，提出一次成巷圍巖穩(wěn)定控制方案，以實(shí)現(xiàn)開(kāi)切眼安全高效施工的要求，確保切眼掘進(jìn)及工作面回采期間的安全與施工效率。

2 切眼支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)

支護(hù)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是確定合理的支護(hù)參數(shù)，既要保證開(kāi)挖階段安全穩(wěn)定，又要保證施工成本與效率在可控范圍內(nèi)?；谏鲜鲈瓌t，結(jié)合相關(guān)論文資料與煤礦巷道錨桿支護(hù)技術(shù)規(guī)范等對(duì)大斷面切眼的支護(hù)參數(shù)進(jìn)行初步確定，主要包括錨桿索的長(zhǎng)度、間排距與預(yù)緊力。

2.1 錨桿長(zhǎng)度

在回采巷道等煤巷的支護(hù)中，頂板錨桿通常起懸吊作用，幫部錨桿有錨固幫部的作用。對(duì)于大斷面切眼在煤層掘進(jìn)，可依照煤巷設(shè)計(jì)支護(hù)參數(shù)對(duì)錨桿長(zhǎng)度進(jìn)行計(jì)算。參照煤巷支護(hù)中錨桿長(zhǎng)度計(jì)算式[1]：

式中：L為錨桿長(zhǎng)度，m；L1為錨桿外露長(zhǎng)度；L2為錨桿有效長(zhǎng)度，m；L3為錨桿錨固長(zhǎng)度，m。本次計(jì)算設(shè)計(jì)中，L1由錨桿的類(lèi)型與錨固方式所決定，取0.15 m，L2的大小需滿(mǎn)足大于不穩(wěn)定巖層厚度，L3為端部錨固的錨固長(zhǎng)度，取0.3～0.4 m。

D2D通信的基本概念最早出現(xiàn)在文獻(xiàn)[1]中。文獻(xiàn)[1]提出了一種結(jié)合單跳蜂窩網(wǎng)(SCN)和Ad-hoc網(wǎng)絡(luò)的多跳蜂窩網(wǎng)絡(luò)(MCN)，并對(duì)比了SCN與MCN的吞吐量，證明MCN確實(shí)能提高吞吐量。D2D通信可分為Inband Underlay、Inband Overlay、Outband Controlled和Outband Autonomous 4種情況[2]，分別表示D2D通信在授權(quán)頻段使用與基站相同的信道、在授權(quán)頻段使用與基站不同的信道、在未授權(quán)頻段由基站控制D2D通信、在未授權(quán)頻段通信設(shè)備自組織通信，現(xiàn)有的研究多集中于Inband Underlay，重點(diǎn)考慮頻譜資源分配與功耗的控制問(wèn)題。

L2的大小可根據(jù)普氏理論計(jì)算自然平衡拱狀態(tài)下巷道頂板潛在松動(dòng)范圍[2]來(lái)確定，限于篇幅，直接給出計(jì)算結(jié)果為：巷道煤幫的破壞深度為C=0.75 m，巷道頂板破壞深度為h=1.77 m。取錨桿有效長(zhǎng)度為幫頂松動(dòng)及破壞深度，將各參數(shù)代入式（1）得：

頂錨桿長(zhǎng)度：

由以上數(shù)值模擬結(jié)果可知，采取該支護(hù)方案對(duì)大斷面切眼進(jìn)行支護(hù)，能使切眼圍巖維持穩(wěn)定，頂板圍巖塑性區(qū)深度為3.5 m，兩幫圍巖塑性區(qū)深度為1.5 m，切眼大斷面頂?shù)装灞砻嬉七M(jìn)量為28.7 mm，均在合理范圍內(nèi)。通過(guò)監(jiān)測(cè)頂?shù)装邋^桿索受力情況，得到頂板錨桿最大應(yīng)力為61.1 kN，頂板錨索最大應(yīng)力為129.1 kN，滿(mǎn)足支護(hù)設(shè)計(jì)要求。

幫錨桿長(zhǎng)度：

式中：a為錨桿間排距，m；G為錨桿設(shè)計(jì)錨固力，kN；k為安全系數(shù)，取k=3；L2為錨桿有效長(zhǎng)度；γ為巖體容重，本次取γ=25 kN/m3。

智能變電站利用統(tǒng)一的信號(hào)傳輸進(jìn)行建模，并構(gòu)建了基于一致性基礎(chǔ)信息的信息平臺(tái)系統(tǒng)。可以實(shí)現(xiàn)信息的實(shí)時(shí)換，這使傳統(tǒng)變電站的自我封閉和信息交換能力差的問(wèn)題得以有效的改善，解決了信息孤島的問(wèn)題，在智能變電站中都采用IEC 61850通信網(wǎng)絡(luò)規(guī)約來(lái)進(jìn)行信息的交換和傳輸，實(shí)現(xiàn)了站內(nèi)信息量的全景采集和交換工作，這與原來(lái)的不同廠家的設(shè)備在通信規(guī)約及交互接口方面參差不齊的情況導(dǎo)致各子系統(tǒng)之間信息的不通有很大的不同，其基本滿(mǎn)足了裝置互換性的要求，建立了信息平臺(tái)系統(tǒng)，使變電站安全操作和用戶(hù)之間實(shí)現(xiàn)了互動(dòng)的需求。

結(jié)合Ⅱ8224N 切眼地質(zhì)條件和斷面尺寸，由于切眼斷面較大，幫部錨桿長(zhǎng)度需適當(dāng)加長(zhǎng)，頂部錨桿采用規(guī)格為Ф22 mm×2400 mm 左旋無(wú)縱筋等強(qiáng)螺紋鋼錨桿；幫部錨桿：老塘側(cè)采用Ф20 mm×2600 mm 右旋全螺紋錨桿，煤壁側(cè)采用規(guī)格為Ф22 mm×2200 mm 玻璃鋼錨桿。

2.2 頂錨桿間排距

選擇合適的支護(hù)參數(shù)，不僅能確保生產(chǎn)活動(dòng)的安全，還能提高施工效率，降低生產(chǎn)成本。針對(duì)大斷面錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)可借鑒在煤巷中的支護(hù)參數(shù)，該文[3]表明頂板錨桿間排距應(yīng)滿(mǎn)足：

L≥0.15+0.75+（0.3～0.4）=1.2～1.3 m。

由式（5）得，錨桿預(yù)緊力矩為189.36～368.13 N·m。因此，錨桿預(yù)緊力矩不小于300 N·m。錨索的長(zhǎng)度、直徑越大，強(qiáng)度越高，施加于桿體的預(yù)緊力也應(yīng)越大，一般為錨索拉斷載荷的40%～70%。錨索采用1×19 結(jié)構(gòu)、Φ21.8 mm 的高強(qiáng)度鋼絞線，其設(shè)計(jì)破斷載荷按510 kN，參考實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，錨索預(yù)緊力設(shè)計(jì)為210 kN（約為拉斷載荷的41.18%）。

2.3 錨索長(zhǎng)度

錨索的作用范圍比錨桿更廣，其主要作用原理：將錨桿支護(hù)形成的范圍較小的預(yù)應(yīng)力承載結(jié)構(gòu)與圍巖深部的穩(wěn)定巖體相連，共同形成穩(wěn)定承載的大結(jié)構(gòu)，充分發(fā)揮圍巖的自承載能力，從而提高整體圍巖的穩(wěn)定性。綜上，錨索錨固的長(zhǎng)度應(yīng)大于圍巖松動(dòng)范圍，到達(dá)深部穩(wěn)定巖層。錨索長(zhǎng)度計(jì)算式：

式中：L為錨索長(zhǎng)度，m；L1為錨索外露長(zhǎng)度，m；Lb為潛在的不穩(wěn)定巖層厚度，m：Lm為錨索錨固長(zhǎng)度。計(jì)算中，L1取0.3～0.4 m，錨固方式為端錨，Lm取1.2～1.5 m。

結(jié)合73煤開(kāi)采形成采空區(qū)和Ⅱ8224 大斷面切眼的關(guān)系建立了數(shù)值計(jì)算模型。在模擬過(guò)程中對(duì)實(shí)際的地質(zhì)條件進(jìn)行了適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化。模型沿Ⅱ8224 切眼軸向方向長(zhǎng)度為90 m，切眼兩側(cè)留設(shè)圍巖寬度為33 m，模型總高度為44.1 m。對(duì)于上覆巖層沒(méi)有在模型中顯示的部分，采用載荷來(lái)代替。在模擬過(guò)程中，首先開(kāi)采73煤，再開(kāi)挖Ⅱ8224 切眼。

Ⅱ8224N 大斷面切眼超前段寬度分別為3.7 m和5.0 m，超前段深度為1.6 m 和3.2 m，全斷面一次開(kāi)挖7.2 m。數(shù)值模擬采用的支護(hù)參數(shù)與2.6 節(jié)中設(shè)計(jì)的參數(shù)相同。數(shù)值模擬在切眼兩側(cè)的數(shù)值計(jì)算的單元網(wǎng)格寬度為0.5 m，82煤層和頂?shù)装宓膯卧W(wǎng)格高度為0.5 m。模型的前后左右四個(gè)面設(shè)置位移為0 的邊界條件，通過(guò)在模型的上部施加載荷來(lái)替代上覆巖層的重量，計(jì)算至各個(gè)單元處于應(yīng)力平衡后，停止計(jì)算。

2.4 錨索間排距

為使錨索與錨桿相互之間形成共同的骨架網(wǎng)絡(luò)預(yù)應(yīng)力承載結(jié)構(gòu)，需根據(jù)錨索預(yù)緊力來(lái)選取合理的錨索間排距。錨索支護(hù)密度應(yīng)在合理的范圍內(nèi)，太大容易造成支護(hù)浪費(fèi)，增加支護(hù)成本，太小不足以提供足夠的承載力，造成巷道失穩(wěn)變形，影響生產(chǎn)活動(dòng)與人員安全。根據(jù)《煤礦巷道錨桿支護(hù)技術(shù)規(guī)范》（GB/T 35056-2018），對(duì)一般掘進(jìn)的巷道，比較合理的支護(hù)密度為每2～3 排錨桿布置5 根錨索。考慮錨桿錨索施工相互影響，確定錨索布置方式：每?jī)膳佩^桿布置一排錨索，每排布置5 根，錨索間排距為1600 mm×1600 mm。

運(yùn)用式(8)融合8位專(zhuān)家的證據(jù)，計(jì)算得出8位專(zhuān)家對(duì)于風(fēng)險(xiǎn)因素e11所所隸屬風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)的BPA：me11=(0.544 4，0.455 6，0，0，0)。同理算得其他風(fēng)險(xiǎn)因素所隸屬風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)的BPA，組成矩陣M。

2.5 錨桿預(yù)緊力設(shè)計(jì)

錨桿采用BHRB335 高強(qiáng)左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿，其桿體屈服強(qiáng)度335 MPa，經(jīng)計(jì)算可得錨桿預(yù)緊力取值為31.56～52.59 kN。一般認(rèn)為錨桿預(yù)緊力可通過(guò)擰緊桿體外露端的螺母并配套托盤(pán)來(lái)提供，眾多生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)[4-5]表明，錨桿預(yù)緊力與螺母預(yù)緊力矩大致遵循如下規(guī)律：

式中：P為錨桿預(yù)緊力；M為錨桿預(yù)緊力矩。

借鑒Ⅱ8224N 風(fēng)巷支護(hù)參數(shù)，結(jié)合上述理論計(jì)算，頂板錨桿與兩幫錨桿間排距均確定為800 mm×800 mm。

2.1.2 線性關(guān)系考察 精密稱(chēng)取Lut對(duì)照品30 mg，小心轉(zhuǎn)移至100 mL量瓶中，加入約60 mL乙腈超聲溶解，放置至室溫即得質(zhì)量濃度為0.3 mg/mL的對(duì)照品儲(chǔ)備液。采用乙腈逐步稀釋成質(zhì)量濃度為30.00、15.00、7.50、0.30、0.03 μg/mL的系列對(duì)照品溶液，按照上述色譜條件進(jìn)樣測(cè)定，以質(zhì)量濃度（C）為橫坐標(biāo)，峰面積（A）為縱坐標(biāo)，得標(biāo)準(zhǔn)曲線為A＝30.186 3 C－15.987 2，r＝1.000。

2.6 支護(hù)參數(shù)

由參數(shù)設(shè)計(jì)結(jié)合實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，確定大斷面切眼支護(hù)具體參數(shù)：頂板錨桿采用規(guī)格為Φ22 mm×2400 mm 左旋無(wú)縱筋等強(qiáng)螺紋鋼錨桿，錨桿間排距為800 mm×800 mm，頂板錨桿共用10 根，正中矩形布置。非開(kāi)采側(cè)幫部錨桿采用規(guī)格為Φ20 mm×2600 mm右旋全螺紋錨桿，幫部錨桿共用5 根，矩形布置；開(kāi)采側(cè)幫部錨桿采用規(guī)格為Φ22 mm×2200 mm 玻璃鋼錨桿，幫部錨桿共用5 根玻璃鋼錨桿，矩形布置。錨索采用規(guī)格為Ф21.8 mm×7300 mm 的19 股高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，頂板兩側(cè)的錨索采用間排距為1600 mm×1600 mm 的布置方式，頂板中間錨索采用間排距為800 mm×1600 mm 的布置方式，3 根居中錨桿呈對(duì)稱(chēng)布置；錨索預(yù)應(yīng)力不小于210 kN。大斷面切眼支護(hù)斷面示意圖如圖1 所示。

圖1 大斷面切眼支護(hù)斷面示意圖（mm）

3 數(shù)值模擬計(jì)算

依據(jù)Ⅱ8224N 大斷面切眼附近的地質(zhì)情況及采動(dòng)關(guān)系，進(jìn)行支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)的數(shù)值模擬，通過(guò)切眼圍巖塑性區(qū)發(fā)育情況與圍巖變形情況模擬來(lái)驗(yàn)證支護(hù)設(shè)計(jì)的合理性與可靠性。

3.1 模型建立

Lb的大小同樣可由自然平衡拱狀態(tài)下松動(dòng)圈范圍來(lái)確定，本次采用考慮側(cè)壓系數(shù)的自然平衡拱松動(dòng)圈計(jì)算公式[2]：

式中：側(cè)壓系數(shù)為λ=0.8，巷道高度H=3.2 m，經(jīng)過(guò)計(jì)算頂部松動(dòng)范圍為l=3.27 m，幫部松動(dòng)范圍為a=4.87 m。代入（4）公式得頂板潛在不穩(wěn)定巖層厚度為h=5.51 m。則錨索長(zhǎng)度L=（0.3～0.4）m+5.51 m+（1.2～1.5）m=7.01～7.41 m。因此，錨索長(zhǎng)度取7.21 m，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)錨索材料情況，取7.300 m。

觀察組中有1例VAP ，1例氣胸，2例二重感染，并發(fā)癥發(fā)生率13.79%；對(duì)照組中有5例VAP ，3例氣胸，2例二重感染，并發(fā)癥發(fā)生率37.04%。觀察組并發(fā)癥率明顯低于對(duì)照組，差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（x2=14.258，P＜0.05）。

精密稱(chēng)取橙皮苷對(duì)照品適量，置于50 mL量瓶中，加甲醇溶解并定容至刻度，搖勻，過(guò)0.22 μm微孔濾膜備用。

模型中均采用Mohr-Coulomb 屈服準(zhǔn)則[6]判斷巖體的破壞，并且均不考慮塑性流動(dòng)（不考慮剪脹）。Mohr-Coulomb 屈服準(zhǔn)則其判別表達(dá)式：

式中：σ1、σ3分別為最大和最小主應(yīng)力；C、φ分別為材料的黏結(jié)力和內(nèi)摩擦角；σt（σ=Ctanφ）為抗拉強(qiáng)度；Nφ= (1 + sinφ) (1 - sinφ)。當(dāng)fs=0 時(shí)，材料將發(fā)生剪切破壞；當(dāng)ft=0 時(shí)，材料產(chǎn)生拉伸破壞。

3.2 數(shù)值模擬結(jié)果

根據(jù)上節(jié)建立的數(shù)值模型，進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，通過(guò)監(jiān)測(cè)切眼圍巖塑性區(qū)發(fā)育情況與圍巖變形情況來(lái)反映巷道支護(hù)情況和切眼開(kāi)挖支護(hù)后的切眼圍巖穩(wěn)定情況。限于篇幅，選擇圍巖塑形屈服特征圖與圍巖垂直位移圖作為數(shù)值模擬結(jié)果圖進(jìn)行敘述。

圖2（a）為切眼圍巖塑性屈服特征，切眼全斷面一次成巷的頂板圍巖塑性區(qū)深度為3.5 m，以拉伸破壞為主，頂板圍巖塑性區(qū)深度超過(guò)錨桿長(zhǎng)度，錨索錨固范圍內(nèi)的巖層未發(fā)生塑性屈服；切眼兩幫的最大屈服深度為1.5 m，主要在幫角處；切眼底板的屈服深度為2.0 m。圖2（b）為切眼圍巖垂直位移特征，切眼圍巖垂直位移主要體現(xiàn)為頂?shù)装逦灰屏?，切眼全斷面一次成巷的頂板最大位移量?.8 mm，底板的最大位移量為18.9 mm。通過(guò)對(duì)切眼圍巖狀態(tài)和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行監(jiān)測(cè)，大斷面切眼支護(hù)結(jié)構(gòu)受力為頂板錨桿的最大應(yīng)力為61.1 kN，錨索的最大應(yīng)力為129.1 kN。

L≥0.15+1.77+（0.3～0.4）=2.22～2.32 m；

4 工業(yè)性實(shí)驗(yàn)

4.1 監(jiān)測(cè)方案

1）表面位移監(jiān)測(cè)

今天看來(lái)，1997年以后，持有該小型張的人在每一次郵市高潮的時(shí)候拋出都是對(duì)的。但是，總有無(wú)數(shù)的人心懷僥幸。

在Ⅱ8224N 工作面風(fēng)巷開(kāi)始15 m、30 m、60 m、90 m、140 m、190 m 處共布設(shè)6 個(gè)觀測(cè)點(diǎn)對(duì)Ⅱ8224N 切眼表面收斂變形進(jìn)行監(jiān)測(cè)，每個(gè)實(shí)驗(yàn)段布置一個(gè)斷面，測(cè)量巷道頂?shù)装逑鄬?duì)移近、頂板下沉、底鼓量、兩幫相對(duì)移近等。限于篇幅，選取15 m 處的監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行分析介紹。

2）離層量監(jiān)測(cè)

在Ⅱ8224N 切眼頂板中間處安設(shè)一個(gè)多點(diǎn)位移計(jì)觀測(cè)巷道圍巖深部位移，各基點(diǎn)深度分別為8 m、6.5 m、3.5 m、1 m，以觀測(cè)不同深度的巖體位移。多點(diǎn)位移計(jì)布置位置，每個(gè)實(shí)驗(yàn)段布置一組，巷道斷面頂板中間一個(gè)，頂板兩側(cè)各一個(gè)。限于篇幅，選取多點(diǎn)位移計(jì)5 進(jìn)行分析介紹，其位置安裝在錨桿61～62 排之間，即切眼51.8～52.7 m 的位置。

3）錨桿錨索受力

A review of 2017 supervision updates of cosmetics in China 3 12

每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面包括錨桿和錨索兩個(gè)受力觀測(cè)斷面，在錨桿和錨索上分別安裝測(cè)力計(jì)進(jìn)行觀測(cè)。每個(gè)觀測(cè)斷面內(nèi)垂直巷道斷面布置測(cè)力錨桿各4 個(gè)，分別安裝在頂板和兩幫，錨索各3 個(gè)，安裝在頂板。限于篇幅，本文選擇斷面四頂板錨索軸力作進(jìn)一步分析介紹，其具體位置為錨桿116 排。

在應(yīng)用型本科院校創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)教育的過(guò)程中，企業(yè)的支持是必不可少的。因此，應(yīng)用型本科院校會(huì)與地方的龍頭企業(yè)或是行業(yè)代表性企業(yè)建立長(zhǎng)期的校企合作關(guān)系，定期定向培養(yǎng)專(zhuān)業(yè)技能型人才。電子商務(wù)課程改革在利用校企合作機(jī)制，為學(xué)生提供真實(shí)的實(shí)踐環(huán)境，增強(qiáng)實(shí)踐教學(xué)效果的同時(shí)，也將創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)理念完美地整合到教學(xué)過(guò)程中。

和其他城市相比，瀘州的競(jìng)爭(zhēng)力在哪兒？劉春認(rèn)為，一方面瀘州沒(méi)有放棄自己酒業(yè)中心的優(yōu)勢(shì)，瀘州老窖2017年實(shí)現(xiàn)營(yíng)收超過(guò)百億元之后，通過(guò)實(shí)施信息化、智能化改造，建設(shè)白酒智能釀造車(chē)間，生產(chǎn)效率極大提升，瀘州老窖現(xiàn)已提出打造“濃香國(guó)酒”，“十三五”期間重回白酒行業(yè)前三名的目標(biāo)。另一方面，新興產(chǎn)業(yè)包括像航空航天、裝備制造，正在與信息技術(shù)相融合，共同構(gòu)建一個(gè)互聯(lián)網(wǎng)+智能制造的組織管理體系和生態(tài)經(jīng)營(yíng)模式?！斑@些都是政府要著力發(fā)展的產(chǎn)業(yè)，在爭(zhēng)創(chuàng)副中心的過(guò)程中將發(fā)揮巨大的推進(jìn)作用。”劉春說(shuō)。

4.2 監(jiān)測(cè)結(jié)果

圖3（a）為斷面四的兩幫與頂?shù)装宓南鄬?duì)位移量隨時(shí)間變化情況。兩幫的累計(jì)相對(duì)位移量最大值為54 mm，頂?shù)装謇塾?jì)相對(duì)位移量最大值為39 mm，總體來(lái)說(shuō)兩幫的表面相對(duì)位移收斂大于頂?shù)装宓谋砻嫦鄬?duì)位移收斂量。圖3（b）為斷面四的頂板離層量監(jiān)測(cè)情況?；c(diǎn)1.0 m、3.5 m、6.5 m、8.0 m 在多點(diǎn)位移計(jì)安裝后14 d 內(nèi)，4 個(gè)基點(diǎn)之間的相對(duì)位移沒(méi)有變化；在第16 天基點(diǎn)1.0 m 有3 mm 的增加，在切眼頂板1.0 m 范圍內(nèi)有3 mm 巖層移動(dòng)，由于1.0 m 范圍內(nèi)的頂板巖層塑性變形引起的該巖層移動(dòng)；基點(diǎn)3.5 m 有2 mm 的減小，基點(diǎn)3.5 m 與基點(diǎn)6.5 m 的相對(duì)位移量為2 mm。因此，該多點(diǎn)位移計(jì)監(jiān)測(cè)的頂板相對(duì)位移量很小。圖3（c）為斷面四頂板錨索軸力變化情況。第1 天頂板錨索軸力為80 kN，之后保持不變，到第3 天頂板錨索軸力變?yōu)?0 kN，之后保持不變直到監(jiān)測(cè)結(jié)束。

圖3 斷面四監(jiān)測(cè)結(jié)果示意圖

5 結(jié)論

以任樓煤礦Ⅱ8224N 工作面開(kāi)切眼大斷面一次成巷圍巖支護(hù)設(shè)計(jì)為工程背景，通過(guò)理論計(jì)算與經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)得到錨桿錨索的長(zhǎng)度、預(yù)緊力以及間排距等支護(hù)參數(shù)，并通過(guò)數(shù)值模擬確定支護(hù)參數(shù)的合理性，工業(yè)性實(shí)驗(yàn)監(jiān)測(cè)得到圍巖變形、離層量等在合理范圍內(nèi)，支護(hù)效果良好，可為相似工況條件下的支護(hù)設(shè)計(jì)提供參考。