郝文星 高緒元

（1.天津大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院 天津 300350；2.浙江帥康電氣股份有限公司 余姚 315490）

引言

油煙機(jī)工作時，機(jī)體內(nèi)和葉輪上會積聚大量的油污，這些油污一方面不利于油煙機(jī)的清潔衛(wèi)生，另一方面葉輪積聚油污后將導(dǎo)致葉柵通道狹窄，引起吸力下降、噪音增大、風(fēng)輪壽命降低等一系列問題。如何自清潔油污已成為油煙機(jī)行業(yè)的痛點(diǎn)問題[1]。而對于目前發(fā)展較快的集成灶[2]，其自上而下的長風(fēng)道結(jié)構(gòu)使油煙在流經(jīng)時溫度逐步降低，更容易粘附在機(jī)體內(nèi)部表面及風(fēng)機(jī)葉柵上，因而油煙自清潔問題更為迫切。集成灶及其內(nèi)部風(fēng)道如圖1所示。

圖1 帥康集成灶及其內(nèi)部風(fēng)道示意圖

目前主要的技術(shù)方案是針對風(fēng)機(jī)葉柵表面的油污進(jìn)行自清洗。如西門子采用風(fēng)機(jī)正反轉(zhuǎn)甩油+熱風(fēng)除油的方法清潔風(fēng)機(jī)內(nèi)部的油污。首先將電熱絲均勻布置在葉輪內(nèi)部，電熱絲產(chǎn)生高溫對葉片表面的油污進(jìn)行融化，配合葉輪本身的轉(zhuǎn)動，讓油污流動并離開葉輪[3]。華帝采用熱水沖洗的方法，通過將水流加熱至（80～90）℃，并借助水泵提升水流速度，對葉輪及蝸殼進(jìn)行沖洗。清洗時葉輪在電機(jī)帶動下旋轉(zhuǎn)，因此關(guān)鍵模塊可以得到較好的清洗[4]。帥康采用更高溫度的高壓蒸汽清洗葉輪。據(jù)實(shí)驗(yàn)測試，該技術(shù)可以達(dá)到96 %的油污去除率[5]。

由以上可見，風(fēng)機(jī)自清潔技術(shù)對風(fēng)機(jī)內(nèi)部尤其是葉柵表面的油污可進(jìn)行較好的清潔。但這類技術(shù)多面臨清洗不徹底、清洗覆蓋面小及操作復(fù)雜等問題。

老板、方太等油煙機(jī)企業(yè)更注重采用特殊結(jié)構(gòu)的濾網(wǎng)、內(nèi)表面涂層等技術(shù)實(shí)現(xiàn)煙機(jī)內(nèi)部無需清洗的目的。如老板牌油煙機(jī)采用A++一體濾油網(wǎng)實(shí)現(xiàn)對大部分煙氣中的油脂的過濾，并通過在內(nèi)腔采用“油立凈”表面涂層，使油污不易沾染，從而達(dá)到無需拆洗的目的[6]。但濾油網(wǎng)通常風(fēng)阻較大，且網(wǎng)孔容易被油脂堵塞，進(jìn)一步降低了油煙機(jī)的風(fēng)量和風(fēng)壓。康佳吸油煙機(jī)還采用多層交錯濾網(wǎng)，這類濾網(wǎng)雖使油脂分離度達(dá)到宣稱的99 %，但也導(dǎo)致了較大的風(fēng)阻，該油煙機(jī)最大吸入風(fēng)量僅17 m3/min[7]。

可見，提出一種風(fēng)阻比較小的結(jié)構(gòu)或裝置以實(shí)現(xiàn)高效可靠地油脂過濾已成為油煙機(jī)油污清潔的重要挑戰(zhàn)。且對于具有長風(fēng)道的集成灶，在煙氣進(jìn)入之初便及時進(jìn)行油脂過濾顯得至關(guān)重要。

一種用于分離氣體中顆粒物的裝置——?dú)庑蛛x器，如圖2所示，依靠氣體和顆?；旌衔锴邢蜻M(jìn)入，并利用離心力使氣體和顆粒物分離，已成功并廣泛應(yīng)用于真空吸塵器領(lǐng)域[8]。如戴森、小米吸塵器，多錐氣旋分離技術(shù)已成為其核心競爭力。除了室內(nèi)場景，氣旋分離器還被用于粉塵、過敏原、生物氣溶膠的采樣[9]。該裝置相較于傳統(tǒng)濾網(wǎng)結(jié)構(gòu)，不易堵塞風(fēng)道，工作更為可靠，且便于維護(hù)。

圖2 常見氣旋分離器工作示意圖

圖3 改進(jìn)的側(cè)進(jìn)下出氣旋分離器及其陣列

因此，本文將探索氣旋分離器用于集成灶油脂過濾，即基于氣旋分離技術(shù)設(shè)計(jì)用于集成灶的油煙分離裝置，使其能夠在較小的風(fēng)阻下可靠地將油脂從油煙中分離，進(jìn)而對油煙過濾，實(shí)現(xiàn)油煙機(jī)內(nèi)部的清潔。

1 基礎(chǔ)模型

考慮到集成灶自上而下的原始風(fēng)道結(jié)構(gòu)，本文通過延長并彎折上出口風(fēng)道的方式將圖2所示的側(cè)進(jìn)上出的常規(guī)氣旋分離器改進(jìn)為側(cè)進(jìn)下出的油煙分離裝置。延長的風(fēng)道同時具備擴(kuò)張?zhí)卣?，以將出口較大的動能轉(zhuǎn)換為壓能，降低流動損失，減小整體風(fēng)阻。同時考慮集成灶風(fēng)道的扁平特征，將上述油煙分離裝置橫向陣列排布，并覆蓋集成灶原始風(fēng)道入口處的區(qū)域。接下來將重點(diǎn)針對單個油煙分離裝置，首先研究流體（煙氣）通過的風(fēng)壓損失。

2 研究方法

為便于計(jì)算收斂，油煙分離裝置的入口和出口均添加了延長段，如圖4（a）所示。接著對流域進(jìn)行了網(wǎng)格劃分。采用計(jì)算精度較高的多面體網(wǎng)格對計(jì)算域進(jìn)行離散，如圖4（b）所示。且為了確定網(wǎng)格尺寸，進(jìn)行了多次試算，以確保了計(jì)算結(jié)果不因網(wǎng)格密度的持續(xù)增加而變化。最終全計(jì)算域網(wǎng)格總數(shù)約為175 萬。

圖4 油煙分離裝置計(jì)算域及網(wǎng)格劃分示意圖

邊界條件設(shè)定中，入口和出口均為壓力出口，其余為壁面邊界條件。出口給定負(fù)壓為100 Pa，入口靜壓為0 Pa?；谥付▔翰钣?jì)算時，將通過流量反應(yīng)整個油煙分離裝置的流動阻力損失情況。

3 研究結(jié)果

首先對計(jì)算所得到的內(nèi)部流場進(jìn)行了分析，如圖5所示。其中圖5（a）為流線圖，可以看出，在油煙分離裝置主體段，流體產(chǎn)生了明顯旋流現(xiàn)象，這將有助于分離煙氣中的油脂。但在延長風(fēng)道的擴(kuò)張段，出現(xiàn)了大范圍的流動分離（回流）現(xiàn)象，這表明流體在擴(kuò)張段中將無法進(jìn)行擴(kuò)壓。由右側(cè)圖5（b）中的壓力分布也可以看出，在擴(kuò)張段中，壓力并未按照預(yù)想的隨著流體向下游流動而壓力逐漸增加。通常當(dāng)擴(kuò)張段無法實(shí)現(xiàn)擴(kuò)壓時，預(yù)示著油煙分離裝置主體中流出的高速流體將面臨較大的動能損失，宏觀上表現(xiàn)為較大的流動阻力。

圖5 油煙分離裝置內(nèi)部流場

除了擴(kuò)張段失效帶來的流動損失外，還發(fā)現(xiàn)流體從裝置主體流至出口的過程中，存在較大的旋轉(zhuǎn)動能，而這部分動能在當(dāng)前的結(jié)構(gòu)中仍無法轉(zhuǎn)換成壓能，最終也將被損失掉。這進(jìn)一步增大了油煙分離裝置的流通阻力。在上述兩種主要的流體阻力的影響下，該結(jié)構(gòu)的煙氣質(zhì)量流量僅為7.76×10-3kg/s。根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸，當(dāng)前集成灶入口通道可陣列放置12 個氣旋分離器，此時在內(nèi)部負(fù)壓100 Pa 的條件下，對應(yīng)煙氣體積流量僅為4.56 m3/min，尚無法滿足應(yīng)用需求。

針對上述基礎(chǔ)模型中存在的問題，本文通過調(diào)整擴(kuò)張段的擴(kuò)張角，調(diào)整結(jié)構(gòu)以降低旋流損失等措施，對模型進(jìn)行改進(jìn)并繼續(xù)進(jìn)行計(jì)算驗(yàn)證。通過對多個版本的迭代改進(jìn)，最終形成了如圖6（e）所示的自上而下流動且具有切出通道特征的油煙分離裝置。需要說明的是在對油煙分離裝置進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)中，其在集成灶通道內(nèi)的排布數(shù)量也隨橫向尺寸的變化而變化。

圖6 油煙分離裝置迭代改進(jìn)歷程

事實(shí)上，圖6（d）所示模型已基本克服了擴(kuò)張通道的流動分離以及旋轉(zhuǎn)動能損失的問題。圖6（e）所示模型則是在圖6（d）所示模型的基礎(chǔ)上，為了便于油脂過濾后的排出以及加工制造的方便而進(jìn)行的結(jié)構(gòu)調(diào)整。圖6（d）所示的模型相對于基礎(chǔ)模型，在保留氣旋分離特征的同時，采用自上而下的流動通道，這便于煙氣以更順暢的方式流動，從而減小了流通阻力。圓柱形旋流通道和方形擴(kuò)張通道近似成45 °角，一方面便于充分利用集成灶的扁平通道結(jié)構(gòu)的空間，另一方面也便于流體以更順暢的方式由旋流通道流入擴(kuò)張通道。更重要的是，方形擴(kuò)張通道與旋流通道的交叉口偏向旋流通道一側(cè)，擴(kuò)張通道其中一面近似與旋流通道相切。這便于流體從旋流通道切向進(jìn)入擴(kuò)張通道，有利于流體的旋轉(zhuǎn)動能轉(zhuǎn)化為平移動能，進(jìn)而在擴(kuò)張通道里擴(kuò)壓將阻。

針對圖6（d）所示模型的計(jì)算結(jié)果如圖7所示。由圖中可以看出，流體在由入口進(jìn)入旋流通道內(nèi)時，出現(xiàn)較為劇烈的旋轉(zhuǎn)，這一過程將便于煙氣中的油脂被離心力拖拽至通道表面。在由旋流通道進(jìn)入擴(kuò)張通道時，總體較為順暢，能觀察到流體由旋轉(zhuǎn)運(yùn)動轉(zhuǎn)變?yōu)槠揭七\(yùn)動。此外，在擴(kuò)張通道內(nèi)，也未發(fā)現(xiàn)明顯的流動分離現(xiàn)象，表面流體動能依靠擴(kuò)張通道逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)榱黧w壓能，從而減小了通道內(nèi)以及流體流出通道后的流動損失。

圖7 多次迭代后的油煙分離裝置內(nèi)部流線分布

以上對流動特征的改善也體現(xiàn)在流量的增加上。通過計(jì)算，在內(nèi)部負(fù)壓100 Pa 的條件下，對應(yīng)煙氣體積流量由基礎(chǔ)模型的4.56 m3/min 提升至8.82 m3/min（對應(yīng)總質(zhì)量流量為0.18 kg/s）。若基于目前主流的油煙機(jī)負(fù)壓400 Pa 計(jì)算，則煙氣體積流量為17.64 m3/min，該值接近市面上油煙機(jī)的平均風(fēng)量。這表明目前所設(shè)計(jì)的油煙分離裝置，從通流能力上看，已能夠滿足使用的需求。

5 結(jié)論

將目前廣泛用于氣體和顆粒分離的氣旋分離器用于集成灶油煙分離，其對整個通道的風(fēng)壓損失是首先要關(guān)注的問題?；诖?，采用數(shù)值仿真方法，以風(fēng)壓損失最小為目標(biāo)，對油煙分離裝置進(jìn)行設(shè)計(jì)，最終給出了一種具有下排氣、切向出口等特征的油煙分離裝置。仿真結(jié)果表明該油煙分離裝置內(nèi)部流動較為順暢，擴(kuò)張通道和切向出口有利于將流體動能轉(zhuǎn)化為壓能，從而降低流通阻力。且根據(jù)計(jì)算所得的油煙機(jī)風(fēng)量，表明目前的結(jié)構(gòu)已能夠滿足使用需求。后續(xù)研究將進(jìn)一步分析其油煙分離效果，并結(jié)合風(fēng)機(jī)特性對結(jié)構(gòu)進(jìn)一步優(yōu)化。