方玉晨

摘? 要：對(duì)比分析目前國(guó)內(nèi)外大型LNG儲(chǔ)罐內(nèi)罐常見的焊接方式及儲(chǔ)罐現(xiàn)狀，介紹SMAW（Shielded Metal Arc Welding）、FCAW（Flux Cored Arc Welding）及TT焊（TIP-TIG） 的優(yōu)缺點(diǎn)。根據(jù)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，TT焊工藝對(duì)9%Ni鋼焊縫成型好，過渡圓滑、魚鱗紋規(guī)則且余高較小，熱影響區(qū)寬度小，枝晶分布均勻，焊絲（條）熔敷率高、坡口較多為U型，且通過已在東部沿海某試運(yùn)行的LNG儲(chǔ)罐可知，其試運(yùn)行穩(wěn)定，并已投入使用。

關(guān)鍵詞：LNG儲(chǔ)罐；9%Ni鋼；縱縫自動(dòng)焊；TIP-TIG；焊接技術(shù)

中圖分類號(hào)：TG457.11? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? ? ? ?文章編號(hào)：2095-2945（2024）10-0059-04

Abstract： The common welding methods and current situation of large LNG storage tanks at home and abroad are compared and analyzed， and the advantages and disadvantages of SMAW（Shielded Metal Arc Welding）， FCAW（Flux Cored Arc Welding） and TT（TIP-TIG） welding are introduced. According to the test， it is found that the TT welding process has good weld shape， smooth transition， regular fish scale pattern and small residual height， small width of HAZ and uniform dendrite distribution. The deposition rate of welding wire（rod） is high， and most of the grooves are U-shaped， and through a trial operation of a LNG storage tank along the eastern coast， its trial operation is stable and has been put into use.

Keywords： LNG storage tank; 9%Ni steel; automatic longitudinal seam welding; TIP-TIG; welding technology

9%Ni鋼是一種能夠在-196 ℃使用的低碳調(diào)質(zhì)鋼，是目前國(guó)內(nèi)外LNG儲(chǔ)罐最常用的內(nèi)罐建造材料，其焊接工藝關(guān)系內(nèi)罐質(zhì)量的成敗。LNG儲(chǔ)罐內(nèi)罐環(huán)焊縫焊接長(zhǎng)度約占整罐焊縫總長(zhǎng)度80%[1]，目前LNG儲(chǔ)罐9%Ni鋼環(huán)焊縫已基本實(shí)現(xiàn)自動(dòng)埋弧焊，但縱縫普遍使用的方法仍為手工焊條電弧焊（SMAW），立焊焊縫自動(dòng)焊工藝仍處于初步應(yīng)用階段，手工焊工藝，效率低、強(qiáng)度大、成本高及環(huán)境差，焊接質(zhì)量人為因素影響大，不僅增加工程建設(shè)過程質(zhì)量控制難度，更重要的是焊接質(zhì)量“不穩(wěn)定”，增大了儲(chǔ)罐的潛在風(fēng)險(xiǎn)。此外，焊條電弧焊工藝產(chǎn)生大量焊接煙塵，給現(xiàn)場(chǎng)施工人員的健康帶來隱患?？v縫自動(dòng)焊也是制約LNG接收站建設(shè)工期的主要原因之一。文中主要針對(duì)目前儲(chǔ)罐9%Ni鋼縱縫自動(dòng)焊接技術(shù)進(jìn)行介紹。

1? 焊接方式及儲(chǔ)罐焊接現(xiàn)狀

常用的焊接方法主要包括焊條電弧焊（SMAW）、熔化極惰性氣體保護(hù)電弧焊（GMAW）、埋弧焊（SAW）、藥芯焊絲電弧焊（FCAW）、鎢極氣體保護(hù)電弧焊（GTAW）及TIP-TIG 焊。

焊條電弧焊（SMAW）是利用手工操作焊條，用電弧作為熱源熔化焊條和母材而形成焊縫的焊接方法，又稱為手工電弧焊。

熔化極惰性氣體保護(hù)電弧焊（GMAW）是用連續(xù)等速送進(jìn)可熔化的焊絲與被焊工件之間的電弧作為熱源來熔化焊絲和母材金屬，形成熔池和焊縫的焊接方法。因其速度和熔敷率，使其易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化，目前GMAW主要用于LNG儲(chǔ)罐外罐的焊接及內(nèi)罐部分零件的焊接[2]。

埋弧焊（SAW）是電弧在焊劑層下燃燒進(jìn)行焊接的方法，全稱是埋弧自動(dòng)焊，又稱焊劑層下自動(dòng)電弧焊。其機(jī)械化高、質(zhì)量高、勞動(dòng)條件好及自動(dòng)化程度高，因此普遍適用于水平或傾斜度不大的焊縫。目前SAW主要用于內(nèi)罐環(huán)焊縫自動(dòng)焊[2]。

藥芯焊絲電弧焊（FCAW）是指采用氣渣聯(lián)合保護(hù)，以可熔化的藥芯焊絲作為一個(gè)電極，母材作為另一極，電弧熱作用下熔化狀態(tài)的焊劑材料、焊絲金屬、母材金屬和保護(hù)氣體相互之間發(fā)生冶金作用。

鎢極氣體保護(hù)電弧焊（GTAW）也稱鎢極氬弧焊，又稱鎢極惰性氣體保護(hù)焊（TIG），是一種以非熔化鎢電極進(jìn)行焊接的電弧焊接法。其焊接質(zhì)量高、焊接線能量小、熱量集中、成型美觀及易于自動(dòng)化，但熔敷效率低、生產(chǎn)效率低，難以滿足大型儲(chǔ)罐建設(shè)要求[2]。

TIP-TIG 焊即帶振動(dòng)的熱絲TIG鎢極氬弧焊，是在鎢極氣體保護(hù)電弧焊（GTAW）基礎(chǔ)上增加了高頻振動(dòng)和熱絲的TIP-TIG自動(dòng)送絲機(jī)構(gòu)，能夠?qū)崿F(xiàn)自動(dòng)焊單面焊雙面成型的焊接工藝。TT焊解決了SMAW頻繁更換焊絲的弊端，減少了焊縫接頭數(shù)量，在大型LNG低溫儲(chǔ)罐內(nèi)罐9%鎳鋼的焊接中可以通過兩側(cè)同時(shí)施焊的方式來進(jìn)一步提升焊接效率[3]。李連波等[4]通過自主研發(fā)的小車進(jìn)行9%Ni鋼全自動(dòng)TT立焊焊接工藝，提高了焊接效率，坡口無鈍邊、無間隙組對(duì)，焊接性能優(yōu)良，降低了焊接加工要求，但是也出現(xiàn)了側(cè)壁熔合不良、夾鎢等問題需進(jìn)一步解決。

綜上所述，目前LNG儲(chǔ)罐的焊接方式主要有焊條電弧焊（SMAW）、藥芯焊絲電弧焊（FCAW）及TIP-TIG 焊。因此以下就3種焊接工藝進(jìn)行討論分析。

2? 優(yōu)缺點(diǎn)分析及應(yīng)用

2.1? SMAW缺陷

1）施工工期緊張。以20萬方儲(chǔ)罐為例，內(nèi)罐建造周期約4個(gè)月。

2）作業(yè)強(qiáng)度大、弧光傷害重。目前我國(guó)從事焊工操作人員約300萬人，年輕一代專業(yè)性強(qiáng)、經(jīng)驗(yàn)豐富焊接技師緊缺。

3）焊材損耗大。傳統(tǒng)的V型坡口，填充量大，焊材消耗大，30 mm板材焊縫消耗焊材14～15 kg。

4）焊接施工環(huán)境影響。內(nèi)罐施工現(xiàn)場(chǎng)產(chǎn)生的粉塵與噪音污染嚴(yán)重，現(xiàn)場(chǎng)風(fēng)塵同步干擾下，環(huán)境惡劣。

5）質(zhì)量。對(duì)焊工技能水平依賴大。

2.2? 縱縫自動(dòng)焊技術(shù)

根據(jù)上文分析，目前國(guó)內(nèi)關(guān)于LNG儲(chǔ)罐內(nèi)罐壁縱焊縫自動(dòng)焊技術(shù)主要有2種技術(shù)：實(shí)芯自動(dòng)焊（GTAW TT焊）和藥芯自動(dòng)焊（FCAW）。

GTAW TT焊即TIP-TIG焊，TT焊的焊接材料采用ERNiCrMo-4，其特點(diǎn)為：結(jié)合了MIG焊（熔化極惰性氣體保護(hù)電焊）和TIG焊（以鎢極作為電極的焊接）的優(yōu)點(diǎn)，具有MIG焊的焊接效率，實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)高頻振動(dòng)送絲，同時(shí)也能給出和TIG焊一樣的焊縫質(zhì)量和優(yōu)良的冶金性能、力學(xué)性能。GTAW TT焊是一種鎢極氬弧焊，具有單面焊雙面成形的特點(diǎn)。

FCAW是一種氣渣聯(lián)合保護(hù)的焊接方法，焊縫成形較好，熔敷效率高，焊接過程易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。但其電弧穩(wěn)定性較差，且焊絲制造復(fù)雜，成本高，焊接材料采用ERNiCrMo-3，焊絲直徑為Φ1.2 mm。

3? 自動(dòng)焊工藝技術(shù)分析

TT焊采用U型窄坡口，分雙“U”和單“U”坡口2種，對(duì)鋼板不平度要求更嚴(yán)格，同時(shí)在LNG儲(chǔ)罐最上面壁板立縫、LNG儲(chǔ)罐第1圈壁板與邊緣板交接處以上200 mm范圍內(nèi)、第2圈以上每圈壁板“T”焊縫以上200 mm范圍內(nèi)不能完全采用自動(dòng)焊。射線檢驗(yàn)按照ASTM E 1032執(zhí)行，力學(xué)性能測(cè)試按照AWS B4.0執(zhí)行。

FCAW接頭設(shè)計(jì)采用雙面V形對(duì)接焊接接頭形式，坡口角度α為55～65°，根部間隙L1為2.0～3.0 mm，鈍邊厚度L2為0.5 mm，焊縫余高H為1～3 mm，壁厚厚度L4介于13～27.5 mm之間[5]。性能測(cè)試焊接方法為氬弧焊，焊接試驗(yàn)位置為3G，測(cè)試試樣為焊態(tài)，按照 AWS A5.14執(zhí)行。射線檢驗(yàn)按照 ASTM E 1032 執(zhí)行，力學(xué)性能測(cè)試按照 AWS B4.0執(zhí)行，如圖1所示。

圖1? 雙面V形對(duì)接焊接接頭形式示意圖

4? 綜合對(duì)比

4.1? 外形對(duì)比

從外觀成形看，自動(dòng)焊正面背面外觀過渡圓滑、魚鱗紋規(guī)則且余高較小，SMAW正面及背面焊紋不平整，外觀呈波浪形且余高較大。

4.2 過程功效分析

1）TT與SMAW對(duì)比。將TIG熱絲與SMAW 2種焊接工藝從外觀成型、焊縫組織特征、焊接熱影響區(qū)的試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比，TT與SMAW對(duì)比結(jié)果見表1。

表1? TT與SMAW試驗(yàn)對(duì)比結(jié)果分析

2）藥芯氣保焊與SMAW對(duì)比。目前國(guó)內(nèi)藥芯氣保焊實(shí)例較少，經(jīng)過對(duì)于試板厚度13 mm，1 m的焊縫試驗(yàn)，藥芯焊絲氣體保護(hù)自動(dòng)焊的焊接效率較手工焊條電弧焊效率提高約50%。

4.3? 人員分析

在實(shí)際實(shí)踐過程中自動(dòng)焊工勞動(dòng)強(qiáng)度低，焊縫外觀成型好，焊縫余高低，打磨量減少，3臺(tái)自動(dòng)焊設(shè)備可替代原有8名手工焊工。

4.4? 質(zhì)量

SMAW與TT的焊縫組織均為奧氏體基體和少量析出相組成。從焊縫成型方面，SMAW焊成型一般，TT焊成型較好，保護(hù)不好容易氣孔、未熔合等缺陷，F(xiàn)CAW焊成型好。

4.5 焊絲（條）熔敷率

SMAW焊條熔敷率約55%～60%，TT焊焊條熔敷率約96%～98%，F(xiàn)CAW焊焊條熔敷率約90%～93%。

4.6? 坡口形式

SMAW焊坡口形式要求簡(jiǎn)單為V型；TT焊坡口較高為U型；FCAW焊坡口形式要求簡(jiǎn)單為V型。

5? 焊接試驗(yàn)及結(jié)果分析

5.1? 試驗(yàn)材料及方法

試驗(yàn)?zāi)M施工現(xiàn)場(chǎng)組對(duì)進(jìn)行焊接試驗(yàn)，材料選用06Ni9DR鋼板，焊材選用ERNiCrMo-4，焊絲直徑為1 mm，性能測(cè)試焊接方法為氬弧焊，保護(hù)氣體為99.99%Ar，坡口形式為U型坡口，保護(hù)氣體流量17～25 L/min，分別選取10 mm及29.6 mm的板材進(jìn)行試驗(yàn)，力學(xué)性能試驗(yàn)按照AWS B4.0進(jìn)行。

5.2 拉伸試驗(yàn)

每塊試板取2個(gè)試樣，拉伸結(jié)果如圖2所示，均在母材處韌性斷裂，結(jié)果抗拉強(qiáng)度均大于690 MPa，屈服強(qiáng)度均大于400 MPa，見表2。

圖2? 拉伸試樣

以上可以看出，焊接接頭處焊縫抗拉強(qiáng)度不低于母材及焊接熱影響區(qū)，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

5.3 穩(wěn)定性試驗(yàn)

采用U型坡口，24 h后進(jìn)行無損檢測(cè)，焊縫表面平整，RT檢測(cè)熔合線邊界整齊，無氣孔、夾渣、未熔透現(xiàn)象，打底與熱焊層完成后，進(jìn)行填充和蓋面，形成穩(wěn)定焊接工藝參數(shù)見表3。

5.4 彎曲檢測(cè)

彎曲角度180°，彎心直徑40 mm，每塊試板取4個(gè)試樣（圖3），試驗(yàn)方法根據(jù)GB/T 2653—2008/ISO 5173：2000《焊接接頭彎曲試驗(yàn)方法》，結(jié)果根據(jù)NB/T 47014—2011（JB/T 4708）《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》及EN 14620-3：2006《ottomed steel tanks for the storage of refrigerated，liquefied gases with operation temperatures between 0 °C and -165 °C- Part 3：Concrete components》 進(jìn)行評(píng)定，見表4。

圖3? 彎曲試樣

從表4數(shù)據(jù)中可以發(fā)現(xiàn)，試樣沿任何方向沒有大于3 mm的任何單一缺陷，彎曲試樣未出現(xiàn)裂口，符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表4? 彎曲試驗(yàn)數(shù)據(jù)表

5.5 沖擊檢測(cè)

分別在55×10×10 mm試板（圖4）上的焊縫和熔合線進(jìn)行-196 ℃低溫沖擊試驗(yàn)，試驗(yàn)方法采用GB/T 229—2020《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》。沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表5，試樣的低溫沖擊功和側(cè)向膨脹量均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，沖擊功均值大于等于70 J，且僅允許一個(gè)單值小于最小均值但須大于56 J；最小側(cè)向膨脹量大于等于0.38 mm。

從表5數(shù)據(jù)中可以發(fā)現(xiàn)，試樣低溫沖擊功和側(cè)向膨脹量均滿足要求。

圖4? 沖擊試樣

5.6 硬度檢測(cè)

對(duì)10 mm和29.6 mm的樣品進(jìn)行維氏硬度試驗(yàn)，硬度試樣尺寸和精度滿足GB/T 2654—1989《焊接接頭及堆焊金屬硬度試驗(yàn)方法》要求，其中測(cè)試試驗(yàn)的位置及數(shù)量如圖5所示。

圖5? 維氏硬度測(cè)點(diǎn)位置示意圖

從表6中發(fā)現(xiàn)，其硬度測(cè)試HV10均小于400 HB，焊縫區(qū)和母材區(qū)硬度相近。

表6? 硬度測(cè)試數(shù)據(jù)表

6? 結(jié)論

根據(jù)目前國(guó)內(nèi)和國(guó)外關(guān)于LNG儲(chǔ)罐罐壁縱焊縫自動(dòng)焊技術(shù)的應(yīng)用情況，TT焊技術(shù)因人員少、質(zhì)量高、焊絲（條）熔敷率高及坡口較高為U型，在推動(dòng)自動(dòng)焊技術(shù)上具有較大優(yōu)勢(shì)，且相對(duì)于FCAW技術(shù)，其在國(guó)內(nèi)應(yīng)用范圍更廣。且TT立焊焊接工藝坡口采用無鈍邊、無間隙組對(duì)，降低了坡口加工要求；免除背面氣保護(hù)，減少焊接時(shí)背面氧化量，減小背面清根量，在重要的低溫沖擊韌性方面具有較大的裕量[4]。

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