摘 要：為滿(mǎn)足多種通信制式融合的無(wú)線通信需求，提出一款覆蓋２Ｇ、３Ｇ、ＬＴＥ、Ｓｕｂ６ ＧＨｚ 波段的交叉偶極子基站天線。２ 對(duì)呈±４５°正交的偶極子用以實(shí)現(xiàn)天線的雙極化特性，輻射單元中的扇形內(nèi)環(huán)、鉆石狀的外環(huán)分別對(duì)應(yīng)天線要實(shí)現(xiàn)的低頻以及高頻波段，可以通過(guò)對(duì)內(nèi)環(huán)以及外環(huán)結(jié)構(gòu)參數(shù)的調(diào)整實(shí)現(xiàn)對(duì)２ 個(gè)頻段的獨(dú)立控制。天線上方的寄生貼片用以?xún)?yōu)化天線阻抗匹配。通過(guò)制作實(shí)物，測(cè)得天線在２ 個(gè)頻段分別具有４９． ９％ （１． ７０ ～ ２． ８０ ＧＨｚ） 和１９． ２％ （３． ２０ ～ ３． ８８ ＧＨｚ）的相對(duì)帶寬，隔離度整體優(yōu)于２０ ｄＢ，主視軸的交叉極化比優(yōu)于２１ ｄＢ，２ 個(gè)波段的半功率波束寬分別為６６°±５°、７８°±６°。與已有研究比較，該天線結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，在交叉極化和增益方面具有顯著優(yōu)勢(shì)。

關(guān)鍵詞：交叉偶極子；基站天線；相對(duì)帶寬；雙極化；獨(dú)立控制；５Ｇ

中圖分類(lèi)號(hào)：ＴＮ８２２＋． ８ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Ａ 開(kāi)放科學(xué)（資源服務(wù)）標(biāo)識(shí)碼（ＯＳＩＤ）：

文章編號(hào)：１００３－３１０６（２０２４）０６－１５２２－０７

０ 引言

近年來(lái)５Ｇ 通信技術(shù)飛速發(fā)展，給生活帶來(lái)極大便利的同時(shí)，對(duì)基站天線的各方面性能帶來(lái)了更大的挑戰(zhàn)［１］。考慮到在未來(lái)很長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi)，多種通信系統(tǒng)將會(huì)并存，所以研究融合２Ｇ （１． ７１ ～１． ９２ ＧＨｚ）、３Ｇ（１． ８８ ～ ２． １７ ＧＨｚ）、ＬＴＥ（２． ３ ～ ２． ４ ＧＨｚ和２． ５７ ～ ２． ６９ ＧＨｚ）以及Ｓｕｂ-６Ｇ（３． ３ ～ ３． ６ ＧＨｚ 和４． ８ ～ ５． ０ ＧＨｚ）多種通信制式的多頻段基站天線已成必然趨勢(shì)。目前應(yīng)用于基站天線的結(jié)構(gòu)主要分為微帶貼片天線、電磁偶極子天線以及交叉偶極子３ 種。

微帶貼片天線具有體積小、遠(yuǎn)場(chǎng)輻射模式穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)［２－４］。貼片天線［５－６］分別采用Γ 型差分饋電以及Ｆ 型電容式探針饋電等方式拓展天線帶寬，融合２Ｇ ～ ４Ｇ 三種通信制式。然而貼片天線帶寬較窄，雖然可以通過(guò)優(yōu)化饋電結(jié)構(gòu)、加載寄生貼片等方式改善，但是拓展的寬度有限。磁電偶極子天線具有寬頻帶、輻射模式穩(wěn)定等特點(diǎn)［７－８］。天線［９］通過(guò)在主輻射體上加載矩形縫隙融合多個(gè)５Ｇ 波段，但是磁電偶極子天線通常體積過(guò)大、成本過(guò)高［１０］。交叉偶極子基站天線目前在工程實(shí)際中運(yùn)用廣泛，具有寬頻帶、容量高等優(yōu)勢(shì)［１１－１４］。天線分別通過(guò)添加蝴蝶狀寄生貼片以及寄生分離柵欄拓展天線帶寬以及優(yōu)化天線輻射模式［１５－１６］。天線通過(guò)在金屬反射板及輻射貼片間增加電阻型頻率選擇表面優(yōu)化天線的輻射性能，并覆蓋２Ｇ ～ ５Ｇ 多個(gè)波段［１７］。天線采用高低頻雙結(jié)構(gòu)相互嵌入的方式實(shí)現(xiàn)天線的多頻特性，可以方便獨(dú)立控制各個(gè)頻段［１８］。這種多結(jié)構(gòu)天線固然可以實(shí)現(xiàn)多頻覆蓋，但是制作繁雜、成本較高。

針對(duì)多頻天線結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本較高等問(wèn)題，基于交叉偶極子結(jié)構(gòu)，采用內(nèi)環(huán)與外環(huán)相結(jié)合的方式，以單結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)天線的雙頻模式，覆蓋２Ｇ ～ ５Ｇ 所有通信頻段，并使帶寬具有足夠余量。此外，通過(guò)分別調(diào)整天線內(nèi)環(huán)以及外環(huán)結(jié)構(gòu)參數(shù)可以獨(dú)立控制高頻以及低頻波段。最終以簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)使天線具備了雙頻特性，獲得了良好的遠(yuǎn)場(chǎng)輻射模式。

１ 天線結(jié)構(gòu)分析

１． １ 天線結(jié)構(gòu)

天線結(jié)構(gòu)如圖１ 所示，天線由２ 對(duì)交叉偶極子（偶極子１ 與偶極子２）、２ 個(gè)Ｙ 形饋電結(jié)構(gòu)、２ 塊ＦＲ４ 介質(zhì)基板、一塊四葉草狀的寄生貼片以及具有金屬壁的反射板組成。２ 對(duì)交叉偶極子在介質(zhì)基板下方呈±４５°放置。任一偶極子臂由開(kāi)有鐮刀狀槽縫的扇形內(nèi)環(huán)以及鉆石狀的外環(huán)組成，用以匹配低頻波段２Ｇ ～ ４Ｇ（ＬＢ）以及高頻波段５Ｇ（ＨＢ）兩個(gè)頻段（后續(xù)分別用ＬＢ、ＨＢ 表示低頻波段２Ｇ ～ ４Ｇ 以及高頻波段５Ｇ）。２ 個(gè)Ｙ 形饋電結(jié)構(gòu)在介質(zhì)基板的上方，為保證電磁能量在２ 對(duì)偶極子的傳輸路徑盡可能對(duì)稱(chēng)，偶極子１ 的饋電結(jié)構(gòu)使用一段截?cái)嗟奈Ь€（位于介質(zhì)基板的下方）。２ 條同軸電纜外導(dǎo)體與偶極子臂直接相連，內(nèi)導(dǎo)體則穿過(guò)介質(zhì)基板與Ｙ 型饋電結(jié)構(gòu)相接。具有金屬壁的反射板放置在距離偶極子輻射體下方Ｈ１ 處，四葉草狀的寄生貼片位于輻射體正上方Ｈ２ 處，用以?xún)?yōu)化天線阻抗匹配以及遠(yuǎn)場(chǎng)輻射模式。天線的尺寸參數(shù)如表１ 所示。

１． ２ 天線結(jié)構(gòu)演化過(guò)程

天線結(jié)構(gòu)演化進(jìn)程如圖２ 所示。

為使天線在ＬＢ 工作，將天線１ 偶極子臂長(zhǎng)設(shè)為０． ２５λ０（設(shè)ＬＢ 中心頻率２． ２ ＧＨｚ 波長(zhǎng)為λ０ ），其回波損耗（Ｓ１１ ）曲線如圖３ 中天線１ 所示，在所需ＬＢ 產(chǎn)生２ 個(gè)諧振點(diǎn)。在輻射單元內(nèi)挖去一扇形槽，在扇形區(qū)域以外只保留寬度為Ｗ４ 的方形環(huán)，并將得到的扇形環(huán)截?cái)啵渲萌缣炀€２。由于扇形內(nèi)環(huán)產(chǎn)生一個(gè)較短的電流路徑，致使天線在ＨＢ 產(chǎn)生了一諧振點(diǎn)，并在中間頻段產(chǎn)生了一個(gè)陷波帶，但是２ 個(gè)波段的帶寬此時(shí)都較窄。此時(shí)天線內(nèi)環(huán)與外環(huán)相結(jié)合產(chǎn)生的２ 個(gè)頻段，為后續(xù)獨(dú)立控制天線ＬＢ、ＨＢ打下基礎(chǔ)。為進(jìn)一步拓展帶寬，在天線２ 的扇形內(nèi)環(huán)開(kāi)出２ 條鐮刀狀的槽縫，得到天線３，由于延長(zhǎng)了ＨＢ電流路徑，導(dǎo)致ＨＢ 諧振點(diǎn)右移，且?guī)挼玫酵卣埂?/p>

為使天線滿(mǎn)足所需工作頻段，增大偶極子間距Ｗ２ ，此時(shí)２ 對(duì)偶極子間由于耦合產(chǎn)生的電磁能量減小，促使天線ＬＢ 的第二諧振點(diǎn)右移，如圖３ 中天線４的Ｓ１１ 參數(shù)，ＬＢ 帶寬完全覆蓋２Ｇ ～ ４Ｇ 波段，然而反射系數(shù)增大；ＨＢ 諧振點(diǎn)后移，但是帶寬仍然較窄。天線５ 將方形環(huán)去直角化，在減小輻射體有效面積的同時(shí)使天線整體工作頻段后移，此時(shí)天線ＬＢ 的反射系數(shù)減小，阻抗匹配得到優(yōu)化，ＨＢ 則進(jìn)一步后移，但是帶寬始終未能覆蓋所需頻段。最終通過(guò)在輻射體上方添加寄生貼片，使天線在２ 個(gè)頻段都滿(mǎn)足要求。

１． ３ 寄生貼片影響

寄生貼片對(duì)Ｓ１１ 影響如圖４ 所示。由圖４ 可知，不同層數(shù)的寄生貼片對(duì)天線２ 個(gè)頻段阻抗匹配影響都較大。隨著寄生貼片層數(shù)的疊加，ＬＢ 波段的阻抗匹配越來(lái)越理想，帶寬則不受影響；加載一層寄生貼片時(shí)，天線ＨＢ 帶寬得到拓展，加載２ 層時(shí)反射系數(shù)則增大?？紤]到天線剖面不宜過(guò)高，本文只加載一層寄生貼片，配置如圖２ 的天線。最終通過(guò)仿真得到天線的ＬＢ 相對(duì)帶寬為５３． ６％ （１． ６８ ～ ２． ８４ ＧＨｚ），ＨＢ 為１７． ９％ （３． ２４ ～ ３． ８８ ＧＨｚ）。

２ 天線工作原理

２． １ 電流分布

天線在ＬＢ 中心頻率２． ２ ＧＨｚ（波長(zhǎng)為λ０ ）及ＨＢ中心頻率３． ５ ＧＨｚ（波長(zhǎng)為λ１ ）的電流分布如圖５ 所示。如圖５（ａ）中紅色實(shí)線所示，天線在２． ２ ＧＨｚ 處電流主要集中分布在扇形環(huán)外沿以及鉆石狀外環(huán)上，其等效電流路徑長(zhǎng)度ＥＱ１ 約為０． ２５λ０ ，對(duì)應(yīng)天線工作的ＬＢ；如圖５ （ｂ）中紅色實(shí)線所示，天線在３． ５ ＧＨｚ 處電流主要集中在扇形內(nèi)部槽縫邊沿，等效電流路徑總長(zhǎng)ＥＱ２ 約為０． ２５λ１ ，對(duì)應(yīng)天線工作的ＨＢ。天線在不同頻段的電流分布位置不同，這是實(shí)現(xiàn)獨(dú)立控制２ 個(gè)頻段的基礎(chǔ)。

２ 對(duì)偶極子呈±４５°正交放置分別用以實(shí)現(xiàn)±４５°雙極化。當(dāng)激勵(lì)偶極子２ 時(shí)，天線在２． ２、３． ５ ＧＨｚ的分布電流在偶極子２ 上呈＋ ４５° 指向，對(duì)應(yīng)產(chǎn)生＋４５°極化，此時(shí)天線產(chǎn)生一個(gè)諧振點(diǎn)，偶極子１則作為一個(gè)寄生耦合元件在其附近產(chǎn)生一新的諧振點(diǎn)用以拓寬天線整體帶寬。相反，當(dāng)激勵(lì)偶極子１時(shí)，２ 個(gè)頻段的分布電流在偶極子１ 上呈－４５°指向，天線則產(chǎn)生－４５°極化，此時(shí)偶極子２ 作為寄生元件輔助拓展帶寬?？紤]到激勵(lì)天線任一端口結(jié)果一樣，本文僅激勵(lì)偶極子２。

２． ２ 內(nèi)環(huán)和外環(huán)對(duì)頻段的控制作用

由以上分析可知，天線在不同頻段的電流分布位置不同，電磁能量輻射的方式也不同，因此可以通過(guò)調(diào)整外環(huán)以及內(nèi)環(huán)的尺寸參數(shù)獨(dú)立制２ 個(gè)波段。利用仿真軟件ＨＦＳＳ 分別對(duì)天線外環(huán)寬度Ｗ４ 以及內(nèi)環(huán)槽縫寬度Ｇ１ 進(jìn)行參數(shù)掃描，得到的Ｓ１１ 參數(shù)如圖６ 所示。隨著Ｗ４ 逐漸增加，天線在ＬＢ 的阻抗匹配逐漸優(yōu)化，帶寬也逐漸拓寬，但是ＨＢ 諧振模式保持恒定，由此可以通過(guò)調(diào)整Ｗ４ 單獨(dú)控制ＬＢ 帶寬以及阻抗匹配程度，考慮到天線的緊湊性，最終選取外環(huán)寬度Ｗ４ 值為２． ５ ｍｍ；當(dāng)Ｇ１ 逐漸增加時(shí)，天線ＨＢ諧振模式右移，對(duì)ＬＢ 無(wú)任何影響，因此可以通過(guò)控制Ｇ１ 值從而控制天線在ＨＢ 的工作頻段，為覆蓋５Ｇ 波段的ｎ７８（３． ３ ～ ３． ８ ＧＨｚ）波段，最終選?。牵敝禐椋埃?７ ｍｍ。由此可以得出通過(guò)調(diào)整天線外環(huán)寬度Ｗ４ 以及內(nèi)環(huán)槽縫寬度Ｇ１ 可以分別獨(dú)立控制ＬＢ帶寬以及ＨＢ 工作波段。

２． ３ 輻射體等效電路分析

為更清楚地描述天線工作機(jī)理，結(jié)合文獻(xiàn)［１４－１５］給出偶極子輻射體的參考等效電路，如圖７ 所示?？紤]到天線的雙頻特性，采用８ 集總元件偶極子等效電路模型［１９］。Ｃｆ 表示低頻時(shí)偶極子輻射體電抗的漸進(jìn)性，Ｌｆ 則用來(lái)抵消Ｃｆ 在高頻波段的影響［２０］，設(shè)其阻抗為Ｚｆ。Ｒ１ 、Ｌ１ 、Ｃ１ 與Ｒ２ 、Ｌ２ 、Ｃ２ 兩對(duì)并聯(lián)電路對(duì)應(yīng)論文天線實(shí)現(xiàn)的雙頻特性。設(shè)Ｚ１ 、Ｚ２分別為２ 個(gè)并聯(lián)電路的阻抗，Ｚｉｎ 為輻射體總輸入阻抗，則：

當(dāng)Ｒ１ 、Ｌ１ 、Ｃ１ 發(fā)生并聯(lián)諧振（ｘ１ ＝ ０）且ｘｆ ＋ｘ２ ＝ ０時(shí)，此時(shí)天線產(chǎn)生諧振點(diǎn)１；當(dāng)Ｒ２ 、Ｌ２ 、Ｃ２ 發(fā)生并聯(lián)諧振（ｘ２ ＝ ０）且ｘｆ ＋ｘ１ ＝ ０ 時(shí)，天線產(chǎn)生諧振點(diǎn)３。由之前分析可得，當(dāng)只對(duì)其中一對(duì)偶極子進(jìn)行激勵(lì)時(shí)，另一對(duì)偶極子則作為寄生元件產(chǎn)生另一諧振點(diǎn)拓展帶寬，對(duì)應(yīng)ＬＢ 的諧振點(diǎn)２。３ 個(gè)諧振點(diǎn)如圖８ 所示。

３ 天線性能分析

依據(jù)表１ 中天線尺寸參數(shù)制作天線實(shí)物，如圖９ 所示。圖１０ 為天線＋４５°極化仿真及測(cè)試得到的反射系數(shù)曲線與隔離度曲線。天線實(shí)物在ＬＢ 測(cè)試得到的阻抗帶寬減小，但是總體趨勢(shì)相貼合；ＨＢ的阻抗匹配及帶寬則得到了優(yōu)化，最終獲得４９． ９％（１． ７０ ～ ２． ８０ ＧＨｚ）和１９． ２％ （３． ２０ ～ ３． ８８ ＧＨｚ）的相對(duì)帶寬。此外，通過(guò)實(shí)物測(cè)試得到的隔離度相對(duì)于仿真測(cè)試有所提升，整體優(yōu)于２０ ｄＢ。

圖１１ 為天線＋４５°極化仿真及實(shí)物測(cè)試得到的增益和半功率波束寬度（Ｈａｌｆ-Ｐｏｗｅｒ Ｂｅａｍｗｉｄｔｈ，ＨＰＢＷ）。由于制作天線時(shí)添加了尼龍材質(zhì)的支撐柱，增大了電磁能量傳輸時(shí)的損耗，測(cè)試天線的增益相比于仿真得到的結(jié)果整體下降０． ５ ｄＢ，最終在ＬＢ、ＨＢ 分別獲得（９． ５±０． ５）ｄＢ、（６． ５±０． １）ｄＢ 的增益，在陷波中心頻率３ ＧＨｚ 處天線增益為－７ ｄＢ，低增益增強(qiáng)了天線的抗干擾性能。基站天線理想的ＨＰＢＷ 為６５°，天線在ＬＢ、ＨＢ 的實(shí)測(cè)結(jié)果分別為（６６±５）°、（７８±６）°，ＨＢ 的ＨＰＢＷ 不太理想，但仍然符合工程實(shí)際應(yīng)用。由于制作公差以及尼龍支撐柱的增加，天線樣機(jī)實(shí)際的輻射效率下降，最高達(dá)到１８％ ，但是在２ 個(gè)工作頻段內(nèi)仍然高于于７０％ ，如圖１２ 所示。

圖１３ 是本文天線分別在ＬＢ、ＨＢ 的起始頻率、中心頻率以及末尾頻率仿真及測(cè)試的極化輻射方向圖（Ｅ 面）。實(shí)物測(cè)試得到天線的主極化與交叉極化結(jié)果與仿真結(jié)果基本一致，最終測(cè)得天線在工作頻段內(nèi)主視軸的交叉極化比在２Ｇ ～ ４Ｇ 波段大于２８ ｄＢ，在５Ｇ 波段大于２１ ｄＢ。

與現(xiàn)有研究相比，天線具有寬頻帶、高隔離、高增益等優(yōu)勢(shì)。本文天線與其他天線性能對(duì)比如表２所示。相較于文獻(xiàn)［１１ －１２］，本文提出天線具有高增益以及較高的極化純度。相較于文獻(xiàn)［１４］天線，本文提出天線在低頻波段具有高隔離、高增益的優(yōu)勢(shì)，在陷波段，設(shè)計(jì)的天線具有更強(qiáng)的抗干擾性；在高頻波段，提出的天線則完全覆蓋ｎ７８（３． ３ ～ ３． ８ ＧＨｚ）波段，雖然在增益以及波束寬度方面不及文獻(xiàn)［１４］天線，但是仍然符合工程實(shí)際應(yīng)用。文獻(xiàn)［１５ －１６］天線是單波段天線，未能覆蓋２Ｇ 波段，相對(duì)于這２ 款天線，本文設(shè)計(jì)的天線具有寬頻帶、高增益等優(yōu)勢(shì)，且合理利用有限的頻譜資源，避免頻譜資源浪費(fèi)。

４ 結(jié)束語(yǔ)

提出一款加載寄生貼片的適用于２Ｇ、３Ｇ、ＬＴＥ、Ｓｕｂ-６ ＧＨｚ 的基站天線，采用扇形內(nèi)環(huán)以及鉆石狀的外環(huán)分別產(chǎn)生２ 個(gè)頻段，并實(shí)現(xiàn)對(duì)２ 個(gè)波段的獨(dú)立控制。相對(duì)于傳統(tǒng)多頻段基站天線，設(shè)計(jì)的天線有效輻射面積較小、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制作成本較低。在中間波段３ ＧＨｚ 的超低增益，使天線具有較強(qiáng)的抗干擾能力。通過(guò)實(shí)物制作并測(cè)試得到的結(jié)果與仿真結(jié)果貼合，可以作為５Ｇ 基站天線將其運(yùn)用到實(shí)際工程場(chǎng)景當(dāng)中。

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［１２］ ＡＬＩＥＬＤＩＮ Ａ，ＨＵＡＮＧ Ｙ，ＢＯＹＥＳ Ｓ Ｊ，ｅｔ ａｌ． Ａ ＴｒｉｐｌｅＢａｎｄ Ｄｕａｌｐｏｌａｒｉｚｅｄ Ｉｎｄｏｏｒ Ｂａｓｅ Ｓｔａｔｉｏｎ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ ２Ｇ，３Ｇ，４Ｇ ａｎｄ Ｓｕｂ６ ＧＨｚ ５Ｇ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ［Ｊ ］． ＩＥＥＥＡｃｃｅｓｓ，２０１８，６：４９２０９－４９２１６．

［１３］ ＮＥＩ Ｌ Ｙ，ＬＩＮ Ｘ Ｑ，ＣＨＥＮ Ｙ Ｊ，ｅｔ ａｌ． Ａ Ｌｏｗｐｒｏｆｉｌｅ Ｃｏｐｌａｎａｒ Ｄｕａｌｐｏｌａｒｉｚｅｄ ａｎｄ Ｄｕａｌｂａｎｄ Ｂａｓｅ Ｓｔａｔｉｏｎ ＡｎｔｅｎｎａＡｒｒａｙ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０１８，６６（１２）：６９２１－６９２９．

［１４］ ＤＩＮＧ Ｃ，ＳＵＮ Ｈ Ｈ，ＺＨＵ Ｈ，ｅｔ ａｌ． Ａｃｈｉｅｖｉｎｇ Ｗｉｄｅｒ Ｂａｎｄｗｉｄｔｈ ｗｉｔｈ Ｆｕｌｌ Ｗａｖｅｌｅｎｇｔｈ Ｄｉｐｏｌｅｓ ｆｏｒ ５Ｇ Ｂａｓｅ Ｓｔａｔｉｏｎｓ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０２０，６８（２）：１１１９－１１２７．

［１５］ ＱＩ Ｊ Ｗ，ＰＡＮ Ｊ Ｋ，ＬＩ Ｙ Ｓ，ｅｔ ａｌ． Ａ Ｗｉｄｅｂａｎｄ Ｂａｓｅ ＳｔａｔｉｏｎＡｎｔｅｎｎａ Ｌｏａｄｅｄ ｗｉｔｈ Ｂｏｗｔｉｅｌｉｋｅ Ｐａｒａｓｉｔｉｃ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ［Ｊ］． Ｔｈｅ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ Ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｓ ＳｏｃｉｅｔｙＪｏｕｒｎａｌ，２０２２，３７（８）：８９３－９００．

［１６］ ＲＡＯ Ｓ Ｌ，ＣＡＩ Ｑ Ｍ，ＣＡＯ Ｘ，ｅｔ ａｌ． Ｆｒｏｎｔｔｏｂａｃｋ Ｒａｔｉｏａｎｄ Ｈａｌｆｐｏｗｅｒ Ｂｅａｍｗｉｄｔｈ Ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｆｏｒ ４Ｇ ／ ５Ｇ ＢａｓｅＳｔａｔｉｏｎ Ａｎｔｅｎｎａ［Ｊ］． ＩＥＴ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅｓ，Ａｎｔｅｎｎａｓ ＆ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０２２，１６（１５）：９５５－９６１．

［１７］ ＣＵＩ Ｙ Ｈ，ＬＩ Ｒ Ｌ，ＷＡＮＧ Ｐ． Ｎｏｖｅｌ Ｄｕａｌｂｒｏａｄｂａｎｄ ＰｌａｎａｒＡｎｔｅｎｎａ ａｎｄ Ｉｔｓ Ａｒｒａｙ ｆｏｒ ２Ｇ ／ ３Ｇ ／ ＬＴＥ Ｂａｓｅ Ｓｔａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０１３，６１（３）：１１３２－１１３９．

［１８］ 戴宗昆，周永剛，王佳友． 基于緊耦合結(jié)構(gòu)的寬帶基站天線設(shè)計(jì)［Ｊ］． 微波學(xué)報(bào)，２０１９，３５（３）：２０－２３．

［１９］ ＲＡＭＢＡＢＵ Ｋ，ＲＡＭＥＳＨ Ｍ，ＫＡＬＧＨＡＴＧＩ Ａ Ｔ． ＢｒｏａｄｂａｎｄＥｑｕｉｖａｌｅｎｔ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｏｆ ａ Ｄｉｐｏｌｅ Ａｎｔｅｎｎａ［Ｊ］． ＩＥＥＴ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅｓ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，１９９９，１４６（６）：３９１－３９３．

［２０］ ＬＩＡＯ Ｙ，ＨＵＢＩＮＧ Ｔ Ｈ，ＳＵ Ｄ Ｌ． Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ Ｃｉｒｃｕｉｔ ｗｉｔｈＦｒｅｑｕｅｎｃｙｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ Ｌｕｍｐｅｄ Ｅｌｅｍｅｎｔｓ ｆｏｒ Ｃｏａｔｅｄ ＷｉｒｅＡｎｔｅｎｎａｓ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０１２，６０（１１）：５４１９－５４２３．

作者簡(jiǎn)介

王 帥 男，（１９７４—），博士，副教授，碩士生導(dǎo)師。主要研究方向：射頻識(shí)別、微波與天線技術(shù)。

（*通信作者）李曉明 男，（１９９５—），碩士研究生。主要研究方向：射頻與天線。

安萬(wàn)通 男，（１９９４—），碩士研究生。主要研究方向：射頻與天線。

基金項(xiàng)目：河南省高等學(xué)校重點(diǎn)科研資助項(xiàng)目（１７Ａ５１０００２）；河南理工大學(xué)研究生培養(yǎng)基地（ＹＪＳ２０２２ＬＨＪＤ０３）