摘要：汽輪機(jī)旋轉(zhuǎn)設(shè)備的振動(dòng)是反映設(shè)備自身安全的一個(gè)重要指標(biāo)，振動(dòng)異常問題是造成設(shè)備和結(jié)構(gòu)失效及惡性破壞的直接原因。超限的振動(dòng)一般預(yù)示著設(shè)備可能存在某種故障。針對(duì)600MW空冷機(jī)組汽輪機(jī)增減負(fù)荷時(shí)#1軸瓦振動(dòng)大的問題，結(jié)合機(jī)組實(shí)際運(yùn)行需求，探索出了一種機(jī)組存在軸瓦振動(dòng)大問題時(shí)的汽輪機(jī)運(yùn)行控制措施和停機(jī)檢修措施，既實(shí)現(xiàn)了機(jī)組運(yùn)行中的振動(dòng)控制，也通過檢修從根本上解決了汽輪機(jī)#1軸瓦振動(dòng)大的問題，為同類型其他機(jī)組提供了一定的借鑒意義。

關(guān)鍵詞：軸振轉(zhuǎn)子汽封調(diào)節(jié)汽閥軸瓦中心

中圖分類號(hào)：TM311

AnalysisofCausesandDiscussionofMeasuresforLargeVibrationoftheFirstBearingBushDuringLoadChangeofa600MWAir-CooledSteamTurbineUnit

YANGWei1ZHANGLei2

1.ChinaEnergyGroupInnerMongoliaHulunbeirPowerGenerationCo.，Ltd.，Hulunbeir，InnerMongoliaAutonomousRegion，021000China;2.HarbinWohuaIntelligentPowerTechnologyCo.，Ltd.，Harbin，HeilongjiangProvince，150006China

Abstract：Thevibrationofrotatingequipmentinsteamturbinesservesasacrucialindicatorreflectingthesafetyoftheequipmentitself.Abnormalvibrationisadirectcauseofequipmentandstructuralfailure，aswellascatastrophicdamage.Excessivevibrationoftenindicatesthepresenceofpotentialfaultswithintheequipment.Addressingtheissueofexcessivevibrationofbearingbush#1duringloadchangesin600MWair-cooledsteamturbineunits，wehavedeveloped，basedontheactualoperationalrequirementsoftheunits，asetofoperationalcontrolmeasuresandshutdownmaintenanceproceduresforsteamturbinesexperiencingsignificantbearingbushvibration.Thesemeasuresnotonlyachievevibrationcontrolduringunitoperation，butalsofundamentallyresolvetheproblemofexcessivevibrationinsteamturbinebearingbush#1throughmaintenance，providingvaluableinsightsforothersimilarunits.

KeyWords：Axialvibration;Rotor;Steamseal;Controlsteamvalve;Bearingbushcenter

在深度調(diào)峰調(diào)頻背景下，汽輪發(fā)電機(jī)組承擔(dān)更為頻繁的負(fù)荷調(diào)節(jié)任務(wù)[1]。汽輪機(jī)面臨更多的啟停和變負(fù)荷需求，給機(jī)組的正常運(yùn)行帶來了極大的安全隱患[2]。特別是由于進(jìn)汽流量的不斷變化，轉(zhuǎn)子受力的改變極易引發(fā)動(dòng)靜碰磨或軸承振動(dòng)增加的問題。因此，針對(duì)機(jī)組軸振問題的診斷與分析研究得到了眾多學(xué)者的關(guān)注[3，4]。

王少華等人[5]對(duì)機(jī)組油擋積碳引起的高壓缸#1、#2軸承振動(dòng)異常升高問題進(jìn)行分析，并從抑制雜質(zhì)吸入和降低油擋溫度兩方面改造油擋解決了軸承振動(dòng)問題。張曉斌等人[6]分析了汽輪機(jī)暖機(jī)過程中高中壓轉(zhuǎn)子發(fā)生的振動(dòng)不穩(wěn)定爬升現(xiàn)象。魏曉東等人[7]分析了高中壓轉(zhuǎn)子彎曲，導(dǎo)致不平衡力逐漸增大，進(jìn)而引發(fā)汽輪機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行中1瓦振動(dòng)持續(xù)增長的問題。劉億鑫等人[8]提出通過延長暖機(jī)時(shí)間的方法解決了汽輪機(jī)汽封碰磨軸振問題。馬忠南等人[9]分析了下油擋預(yù)留間隙較小造成軸振過大的問題，并給出了整改方案。吳韜[10]分析了高中壓轉(zhuǎn)子后出現(xiàn)的1瓦振動(dòng)問題。王九崇等人[11]從設(shè)備安裝、閥序調(diào)整等多個(gè)角度處理軸系振動(dòng)問題，取得了很好的優(yōu)化效果。

然而，引發(fā)機(jī)組振動(dòng)的原因紛繁復(fù)雜，需要綜合考慮機(jī)組型號(hào)、安裝條件和運(yùn)行背景分析[12]。本文針對(duì)某600MW空冷機(jī)組汽輪機(jī)變負(fù)荷時(shí)1軸瓦振大的問題進(jìn)行系統(tǒng)性分析，綜合闡述了多種軸振治理措施，論證了各措施的有效性，對(duì)解決運(yùn)行期間的機(jī)組軸振治理問題具有較好的參考意義。

1機(jī)組運(yùn)行期間#1軸瓦振動(dòng)大的原因分析和控制措施

1.1機(jī)組運(yùn)行期間#1軸瓦振動(dòng)大的控制措施簡(jiǎn)析

某電廠600MW超臨界直接空冷機(jī)組分別于2010年12月投入運(yùn)行。機(jī)組運(yùn)行期間偶發(fā)#1軸瓦振動(dòng)爬升現(xiàn)象，通過機(jī)組大修和小修期間加裝平衡塊減小振動(dòng)基數(shù)控制措施，運(yùn)行基本穩(wěn)定。2019年11月機(jī)組負(fù)荷由350MW升至445MW過程中，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子1X振動(dòng)由80μm升至170μm，1Y振動(dòng)由85μm升至137μm。通過調(diào)整機(jī)組高壓調(diào)節(jié)閥開度使振動(dòng)值恢復(fù)至正常水平，但此后振動(dòng)基數(shù)也呈逐漸上升趨勢(shì)，在2019年12月、2020年2月又分別發(fā)生兩次增減負(fù)荷時(shí)1軸瓦振突升現(xiàn)象，1X方向振動(dòng)最高漲至161μm。2020年3月，通過加裝平衡塊減小振動(dòng)基數(shù)，1軸瓦振基數(shù)由110μm下降至60～70μm，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定。然而，2020年7月30日機(jī)組負(fù)荷由600MW降至470MW過程中，再次出現(xiàn)振動(dòng)爬升現(xiàn)象，1X/1Y軸振最大達(dá)133μm/157μm，之后在機(jī)組變負(fù)荷情況下又先后出現(xiàn)8次1軸瓦振爬升情況，10月1瓦1X/1Y方向最大振動(dòng)幅值達(dá)到167μm/131μm。2020年8月，在550MW負(fù)荷下順序閥切換至單閥運(yùn)行。切至單閥運(yùn)行后5min內(nèi)，1X/1Y軸振由71μm/67μm上漲至128μm/102μm，且仍有爬升趨勢(shì)。機(jī)組由單閥切回順序閥運(yùn)行，振動(dòng)下降并恢復(fù)正常狀態(tài)。

因機(jī)組計(jì)劃在2021年4月進(jìn)行A級(jí)檢修，所以未對(duì)軸瓦和軸承箱進(jìn)行仔細(xì)檢查。在此運(yùn)行期間，采取更改閥序和調(diào)整調(diào)節(jié)閥開度大小來控制振動(dòng)爬升。雖然上述措施對(duì)機(jī)組振動(dòng)有一定控制作用，但是給機(jī)組安全運(yùn)行帶來較大隱患。2021年4月，機(jī)組進(jìn)入A級(jí)檢修階段，通過#1軸瓦與轉(zhuǎn)子間隙的調(diào)整、增加軸瓦受力程度、調(diào)整汽封間隙等檢修措施，消除了軸瓦間歇爬升的重大安全隱患。下面分別對(duì)機(jī)組#1軸瓦振動(dòng)大運(yùn)行期間控制措施和停機(jī)檢修措施，進(jìn)行分析和探討。

1.2基于加裝平衡塊的減振措施

2019年12月對(duì)機(jī)組負(fù)荷變化時(shí)振動(dòng)異常爬升的問題調(diào)研發(fā)現(xiàn)，一倍頻增加幅值較大，說明引起振動(dòng)的主要原因是碰磨，解決當(dāng)前主要手段就是通過對(duì)軸瓦進(jìn)行動(dòng)平衡處理，增加平衡塊的手段使機(jī)組振動(dòng)基數(shù)降到70μm以下，不但減少了碰磨，同時(shí)，再對(duì)機(jī)組汽輪機(jī)高調(diào)門的進(jìn)行配汽優(yōu)化。

2020年3月，根據(jù)機(jī)組#1軸承處軸振升降負(fù)荷時(shí)振動(dòng)大的頻譜圖及振動(dòng)趨勢(shì)圖分析，認(rèn)為其振動(dòng)主要原因?yàn)槠鲾_動(dòng)所致，通過分析計(jì)算，在高中壓轉(zhuǎn)子兩端加裝平衡塊。隨后，在2020年11月又一次加裝平衡塊。通過以上兩次在高壓轉(zhuǎn)子上加裝配重措施，機(jī)組啟動(dòng)后1軸瓦振基數(shù)由110μm下降至60～70μm，運(yùn)行穩(wěn)定。雖然加裝配重措施能起到減少振動(dòng)基數(shù)的效果，但并未真正消除掉轉(zhuǎn)子振動(dòng)的根本原因，還需要查清機(jī)組轉(zhuǎn)子振動(dòng)的源頭，才能保證機(jī)組長周期可靠運(yùn)行。

1.3基于優(yōu)化高壓調(diào)節(jié)閥閥序的減振措施

機(jī)組順序閥配汽規(guī)律和機(jī)組閥門管理程序優(yōu)化設(shè)計(jì)目的在于改善機(jī)組整體的綜合流量特性曲線的線性度，躲避機(jī)組負(fù)荷變化時(shí)振動(dòng)異常爬升點(diǎn)，減小軸瓦部件的碰磨次數(shù)。通過綜合優(yōu)化設(shè)計(jì)，確保高調(diào)門流量特性曲線的線性度；解決由于規(guī)律曲線設(shè)計(jì)不合理使得機(jī)組在某些固定閥位區(qū)間存在非正常大幅高頻擺動(dòng)問題；通過開啟順序和重疊度等綜合優(yōu)化確保汽輪機(jī)順序閥新規(guī)律順序投入使用后，機(jī)組運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性至少與優(yōu)化前順序閥基本相當(dāng)。

機(jī)組在2020年4月開展了順序閥尋優(yōu)測(cè)試試驗(yàn)，最終得到GV1+GV4?GV3?GV2和GV2+GV3?GV4?GV1兩種進(jìn)汽方式。經(jīng)過兩次測(cè)試，最終選定GV2+GV3?GV4?GV1進(jìn)汽方式，轉(zhuǎn)子狀態(tài)在該種進(jìn)汽方式下無振動(dòng)大幅度波動(dòng)情況，但也要結(jié)合閥門開度調(diào)整來抑制轉(zhuǎn)子振動(dòng)。通過以上試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)情況來看，改變調(diào)節(jié)汽門進(jìn)汽順序，從而改變轉(zhuǎn)子實(shí)際位置，使汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子遠(yuǎn)離碰磨點(diǎn)，可以避免軸振動(dòng)幅度變化和較小振動(dòng)幅度。

1.4基于調(diào)整高壓調(diào)節(jié)閥開度的減振措施

對(duì)350MW以上負(fù)荷機(jī)組1瓦振動(dòng)問題可以通過調(diào)整GV1和關(guān)閉GV4開度控制。如表1所示，初步摸索出各個(gè)負(fù)荷段相對(duì)穩(wěn)定工況下對(duì)應(yīng)的高調(diào)閥閥位最佳位置，從而確保轉(zhuǎn)子軸振控制在合理范圍內(nèi)。如表1所示，根據(jù)機(jī)組1瓦振動(dòng)情況，振動(dòng)在90μm以下且穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，機(jī)組負(fù)荷在350MW以上，因GV1和GV4處于手動(dòng)控制狀態(tài)，在變負(fù)荷時(shí)，只有GV2、GV3參與負(fù)荷調(diào)節(jié)，GV2、GV3變化負(fù)荷較大，勢(shì)必影響機(jī)組的振動(dòng)的變化，變工況時(shí)負(fù)荷變化速率應(yīng)為3MW/min，并采用分階段加減負(fù)荷的方式，降低負(fù)荷響應(yīng)速率，盡可能保持振動(dòng)平穩(wěn)變化。

400MW減負(fù)荷至350MW過程中，由于GV2、GV3逐漸關(guān)閉，GV1進(jìn)汽量逐漸減小，對(duì)振動(dòng)的抑制效果變差，1X/1Y振動(dòng)會(huì)出現(xiàn)爬升的異常情況：當(dāng)1X/1Y振動(dòng)爬升至100μm或快速爬升時(shí)，應(yīng)適當(dāng)關(guān)閉GV4閥位的1%或2%；當(dāng)GV4關(guān)閉至11%以下后，1X振動(dòng)的波動(dòng)幅度會(huì)達(dá)到10～20μm。350MW加負(fù)荷至400MW過程中，采用分階段加減負(fù)荷時(shí)，對(duì)振動(dòng)的擾動(dòng)較小，如遇振動(dòng)緩慢爬升，可適當(dāng)停止加負(fù)荷，當(dāng)1X/1Y振動(dòng)爬升至100μm時(shí)，可關(guān)閉GV4進(jìn)行抑制振動(dòng)的爬升。400MW加負(fù)荷至500MW過程中，機(jī)組負(fù)荷在480MW以下時(shí)，GV1、GV4閥位不需要進(jìn)行調(diào)整，振動(dòng)變化比較平穩(wěn)。當(dāng)繼續(xù)升負(fù)荷時(shí)，由于GV2、GV3逐漸開啟，GV2、GV3的開度與GV1偏差＜4%時(shí)，應(yīng)適當(dāng)開啟GV1，如遇1X/1Y振動(dòng)爬升至100μm或快速上漲時(shí)，可通過關(guān)閉GV4進(jìn)行抑制。6500MW減負(fù)荷至400MW過程中，隨著GV2、GV3的逐漸關(guān)閉，當(dāng)GV2、GV3與GV1的偏差達(dá)到8%時(shí)，應(yīng)適當(dāng)關(guān)閉GV1，直至GV1關(guān)閉至36%或35%即可。在各負(fù)荷段進(jìn)行調(diào)整時(shí)，振動(dòng)下降穩(wěn)定后，應(yīng)盡可能恢復(fù)到當(dāng)前負(fù)荷對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定工況對(duì)應(yīng)的閥門開度，留有一定控制的空間。

以上各負(fù)荷段是在試驗(yàn)中的形成的典型工況，閥位控制可能存在一定的偏差，在振動(dòng)控制中以穩(wěn)定控制為主，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)：振動(dòng)上漲至120μm以上，會(huì)存在快速上漲異常情況，所以在日?？刂浦?，1X/1Y振動(dòng)在100μm時(shí)就需要進(jìn)行抑制。當(dāng)振動(dòng)達(dá)到110μm時(shí)，可適當(dāng)降低主汽溫度運(yùn)行，降低幅度5℃，振動(dòng)控制穩(wěn)定后恢復(fù)主汽溫度運(yùn)行。在機(jī)組工業(yè)電視上，調(diào)出1X/1Y軸振、1瓦左/右側(cè)軸承金屬溫度曲線進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)視。以上就是對(duì)汽輪機(jī)運(yùn)行期間機(jī)組負(fù)荷和調(diào)節(jié)汽門開度變化摸索的規(guī)律，在實(shí)際應(yīng)用中要根據(jù)振動(dòng)幅度和機(jī)組類型不同隨時(shí)調(diào)整各調(diào)節(jié)汽門開度，可以有效控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子軸振幅度變化，保證機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行。

500MW運(yùn)行期間，振動(dòng)較為平穩(wěn)。機(jī)組負(fù)荷500MW運(yùn)行30min，機(jī)組負(fù)荷在489MW后，1X/1Y振動(dòng)最大爬升至94/90μm，將GV4由14%關(guān)閉至13%，1X/1Y振動(dòng)緩慢下降

400MW運(yùn)行期間振動(dòng)平穩(wěn)。主汽溫度提升試驗(yàn)均在400MW進(jìn)行，發(fā)現(xiàn)機(jī)組汽機(jī)膨脹不暢現(xiàn)象，提高主汽溫度后，汽缸膨脹多次受阻，負(fù)荷擾動(dòng)后汽缸膨脹變化較為明顯，如2月23日400MW減至310MW過程中汽缸膨脹由25.36mm上漲至25.56mm，2月27日400MW減至320MW過程中汽缸膨脹由25.76mm漲至26.16mm

減負(fù)荷至310MW期間，關(guān)閉GV4抑制振動(dòng)效果較差。減負(fù)荷過程中1X/1Y振動(dòng)緩慢爬升至128/116μm后，快速上漲至173/159μm，將GV1由36%開啟至37%，GV4由9%關(guān)閉至8%，振動(dòng)下降

2機(jī)組停機(jī)期間#1軸瓦振動(dòng)大的檢修措施

2.1#1軸瓦檢查和檢修方法

2021年5月，機(jī)組開始A級(jí)檢修，著重對(duì)#1軸瓦重點(diǎn)從以下5方面進(jìn)行檢查。通過油擋或汽封洼窩檢查高壓轉(zhuǎn)子的中心（測(cè)量高壓缸端部軸封間隙、測(cè)量軸承箱油擋洼窩中心等數(shù)據(jù)，并與上次檢修數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，核查高壓轉(zhuǎn)子與高壓缸徑向同心度）；測(cè)量1軸瓦徑揚(yáng)度、前箱前后揚(yáng)度，并上次檢修數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，分析1瓦標(biāo)高的變化數(shù)值；檢查軸瓦墊片、底部支撐墊鐵的接觸情況檢查測(cè)量軸承浮動(dòng)油擋間隙；檢查測(cè)量軸承頂部間隙檢查高壓缸聯(lián)接管道的支撐情況、受力情況，包括支吊架、彈簧支座等；檢查前箱、貓爪等滑銷系統(tǒng)間隙、工字梁狀態(tài)等；以分析高壓缸是否存在移位檢查支撐墊塊具有可調(diào)性（測(cè)量#1瓦4塊瓦塊相對(duì)于軸心的同心度，并調(diào)整至標(biāo)準(zhǔn)）；檢查調(diào)整瓦枕緊力前軸承座油擋積碳清理現(xiàn)場(chǎng)檢修中對(duì)#1軸瓦的剛性、軸瓦的配合間隙及轉(zhuǎn)子的中心位置進(jìn)行了調(diào)整。同時(shí)為了增加#1軸瓦穩(wěn)定性，在左下瓦塊加0.05mm墊片。并對(duì)瓦殼定位銷、瓦枕劃痕現(xiàn)場(chǎng)檢修中進(jìn)行修復(fù)和調(diào)整，并使其達(dá)到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)。

2.2高中壓缸內(nèi)部汽封間隙和轉(zhuǎn)子中心的檢查調(diào)整

在汽缸揭缸后，對(duì)汽封塊碰磨情況檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)，高壓右側(cè)端部汽封中分面附近碰磨，如圖2所示。中壓左側(cè)端部汽封中分面附近碰磨；調(diào)節(jié)級(jí)左側(cè)汽封齒有碰磨，且高中壓轉(zhuǎn)子有3道溝痕，深度1.5mm，寬3mm，如圖3所示。前軸承箱油擋有積碳，但沒有硬化；高中壓轉(zhuǎn)子其他各級(jí)汽封也存在磨痕。

如圖4所示，端部汽封及調(diào)節(jié)級(jí)汽封有碰磨痕跡，分析為動(dòng)靜碰磨可能與缸體受力、與軸承發(fā)生相對(duì)位移，導(dǎo)致局部動(dòng)靜間隙消失。是調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)汽及端部汽封碰磨引起振動(dòng)。所以通流間隙、汽封檢修調(diào)整時(shí)控制在設(shè)計(jì)值中上線，特別注意高壓右側(cè)端部汽封、中壓左側(cè)端部汽封、調(diào)節(jié)級(jí)左側(cè)汽封間隙值每級(jí)都要經(jīng)過三級(jí)驗(yàn)收人員實(shí)測(cè)，端部汽封及高壓缸汽封彈簧片檢查，失效的更換。同時(shí)用拉鋼絲，通過洼窩找中心方法，檢查前軸承座、中軸承座及高壓缸中心是否發(fā)生偏移。如果發(fā)生偏移，通過內(nèi)缸、隔板及汽封調(diào)節(jié)汽封間隙左右相等。

前軸承箱揭開后，檢查小軸對(duì)輪螺栓連接情況及小軸晃度（對(duì)輪螺栓有無松動(dòng)，晃度≤0.05mm）。測(cè)量高中壓轉(zhuǎn)子彎曲度，若彎曲度達(dá)到90μm，返廠車削并做動(dòng)平衡；若彎曲度小于90μm，現(xiàn)場(chǎng)做動(dòng)平衡。

同時(shí)去除為了抑制振動(dòng)爬升，在高中壓轉(zhuǎn)子兩側(cè)增加的平衡塊。調(diào)整結(jié)合機(jī)組修前及設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行狀況，確定中心調(diào)整方案。按照中心標(biāo)準(zhǔn)對(duì)軸系進(jìn)行調(diào)整，重點(diǎn)是要消除中低對(duì)輪、低電對(duì)輪處的高差與張口。受整個(gè)軸系揚(yáng)度變化的影響，調(diào)整時(shí)要考慮對(duì)整個(gè)軸系揚(yáng)度的影響，使整個(gè)軸系揚(yáng)度盡可能地往修前揚(yáng)度靠攏，以優(yōu)化軸系揚(yáng)度。另外，鑒于#1軸振存在爬升問題，調(diào)整時(shí)不要減少#1軸承的墊片，保證#1軸承對(duì)轉(zhuǎn)子的束縛力。

2.3高中壓缸內(nèi)部隔板和內(nèi)缸膨脹間隙檢查和調(diào)整

鑒于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子調(diào)節(jié)級(jí)處碰磨，查找是否存在妨礙高壓內(nèi)缸和隔板膨脹的部位。通過對(duì)內(nèi)部膨脹間隙的檢查，發(fā)現(xiàn)高壓內(nèi)缸上半兩側(cè)與外缸膨脹間隙小于1mm（設(shè)計(jì)值≥3.17mm），下半間隙左側(cè)2.63mm，右側(cè)2.88mm，均小于設(shè)計(jì)值。內(nèi)外缸接觸處有明顯擠壓痕跡，如圖5所示。

所以對(duì)間隙小于設(shè)計(jì)值部位進(jìn)行打磨和車削至不小于設(shè)計(jì)值。以確保缸體能在有限范圍內(nèi)自由膨脹，防止汽缸內(nèi)部發(fā)生動(dòng)靜碰磨，引起轉(zhuǎn)子振動(dòng)幅度的爬升。

3結(jié)語

#1機(jī)組通過有效的運(yùn)行控制措施，抑制了在汽輪機(jī)負(fù)荷增減時(shí)轉(zhuǎn)子振幅的大幅變化，平穩(wěn)運(yùn)行了近一年的時(shí)間，堅(jiān)持到機(jī)組A修后才徹底檢查和治理，為電廠爭(zhēng)搶發(fā)電和機(jī)組有效出力等廠級(jí)目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)，打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。同時(shí)，通過對(duì)汽輪機(jī)的檢修，處理了汽封塊與轉(zhuǎn)子的碰磨、#1軸瓦底部墊片的調(diào)整，消除了高壓內(nèi)缸圓周膨脹間隙小于設(shè)計(jì)的機(jī)組原始缺陷。機(jī)組A修后啟動(dòng)，#1軸瓦處轉(zhuǎn)子振動(dòng)小于70μm，機(jī)組增減負(fù)荷振動(dòng)穩(wěn)定無變化，說明檢修措施合理并有效，徹底消除轉(zhuǎn)子在負(fù)荷變化時(shí)爬升的重大設(shè)備隱患。

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